專(zhuān)利名稱(chēng)：直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)及其燃料噴射控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)以及用于所述發(fā)動(dòng) 機(jī)的燃料噴射控制方法。
背景技術(shù)：
在直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)中，當(dāng)在每個(gè)壓縮M的后半段噴 射燃料以便進(jìn)行分層燃燒時(shí)，由于隨著所噴射的燃料汽化而產(chǎn)生的汽化潛 熱，氣缸中的溫度將會(huì)降低。這種氣釭溫度的降低減小了發(fā)動(dòng)機(jī)爆震的可 能性。鑒于此，已提出了通過(guò)避免點(diǎn)火正時(shí)的延遲來(lái)抑制或防止發(fā)動(dòng)機(jī)爆
震(例如，參見(jiàn)日本專(zhuān)利申請(qǐng)才艮No. JP-A國(guó)2000畫(huà)205095 (JP-A-2000畫(huà)205095))。
在直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)中，當(dāng)在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)噴 射燃料以便進(jìn)行均勻燃燒時(shí)，由于隨著所噴射的燃料汽化而產(chǎn)生的汽化潛 熱，進(jìn)氣溫度會(huì)降低，由此進(jìn)氣效率會(huì)增大。因此，通過(guò)將燃料噴射正時(shí) 延遲到進(jìn)氣門(mén)在進(jìn)氣溫度顯著降低之前關(guān)閉的程度，就能夠使前述進(jìn)氣效 率的增大最小化，且因此能夠相應(yīng)地防止或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。
因此，如果將燃料噴射正時(shí)延遲到在進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉之后開(kāi)始燃料噴射的 程度，則能夠防止由于進(jìn)氣溫度的降低而引起的前述進(jìn)氣效率的增大。此 外，如果進(jìn)一步延遲燃料噴射正時(shí)，則進(jìn)氣溫度會(huì)由于汽化潛熱而進(jìn)一步 降低并因此保持低溫直至點(diǎn)火時(shí)刻，而不論從釭孔壁傳遞了多少熱量，而 這也能有效防止或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。即，將燃料噴射正時(shí)延遲得越多，則 越能夠有效地防止或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。
但是，將燃料噴射正時(shí)延遲得越多，則所噴射的燃料越有可能撞擊活 塞的頂面并粘附在活塞的頂面上。活塞頂面上的燃料在點(diǎn)火之前不能充分 汽化，因此，這些燃料中的一部分會(huì)在壓縮行程期間汽化，并因此作為未 燃燒的燃料從氣釭排出。本發(fā)明提供了一種直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)以及一種用于所 述發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料噴射控制方法，所述控制方法能夠在防止未燃燒燃料量的 增大或者使未燃燒燃料量的增大最小化的同時(shí)，大幅度地延遲燃料噴射 正時(shí)。
本發(fā)明的第 一方面涉及一種包括燃料噴射控制裝置的直接噴射火 花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，所述燃料噴射控制裝置用于通過(guò)延遲在接近進(jìn)氣 行程下止點(diǎn)時(shí)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。所述燃料 噴射控制裝置以通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái)噴射所需燃料量的方式將 燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間之后。此時(shí)，所述燃料噴射控制裝置 將最后一個(gè)分段噴射的結(jié)束時(shí)間設(shè)定為晚于所述預(yù)定時(shí)間的時(shí)間。
根據(jù)本發(fā)明的第 一方面，當(dāng)將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間之 后以便防止或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震時(shí)，所需燃料量是通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴 射來(lái)噴射的。因此， 一次所噴射的燃料量很少，且這有助于燃料汽化。 因此，如果將最后一個(gè)分段噴射的結(jié)束時(shí)間設(shè)定為晚于所述預(yù)定時(shí)間的 時(shí)間，則每次噴射的燃料都不會(huì)撞擊活塞頂面，因此，未燃燒燃料的量 會(huì)減少。
本發(fā)明的第二方面涉及根據(jù)本發(fā)明的第一方面的直接噴射火花點(diǎn) 火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，其中，在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)噴入的燃料被定向成 增強(qiáng)氣缸內(nèi)的翻轉(zhuǎn)流。
根據(jù)本發(fā)明的第二方面，燃料是在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)沿著增強(qiáng) 氣缸內(nèi)的翻轉(zhuǎn)流的方向噴射的。因此，由增強(qiáng)后的翻轉(zhuǎn)流所引起的空氣 —燃料混合氣的運(yùn)動(dòng)能夠被保持在強(qiáng)勁狀態(tài)直至點(diǎn)火，因而燃燒速度會(huì) 提兩。
本發(fā)明的第三方面涉及一種用于包括燃料噴射控制裝置的直接噴 射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料噴射控制方法，所述燃料噴射控制裝置 用于通過(guò)延遲在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑 制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。在該燃料噴射控制方法中，通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái) 噴射所需燃料量的方式將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間之后，且最 后一個(gè)分段噴射的結(jié)束時(shí)間被設(shè)定為晚于所述預(yù)定時(shí)間的時(shí)間。


通過(guò)下文中參照附圖對(duì)示例性實(shí)施方式的描述，本發(fā)明的前述以及 進(jìn)一步的特征和優(yōu)點(diǎn)將變得清楚，在附圖中相同的標(biāo)記用于表示相同的
元件，并且附圖中
圖l是示意性示出當(dāng)活塞接近進(jìn)氣行程中的下止點(diǎn)時(shí)根據(jù)本發(fā)明的 示例性實(shí)施方式的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的每個(gè)氣缸的結(jié)構(gòu)的 豎向截面圖；以及
圖2是示出了用于防止和抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震的燃料噴射控制的時(shí)序圖表。
具體實(shí)施例方式
圖1是示意性示出根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施方式的直接噴射火花點(diǎn)火 式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的每個(gè)氣釭的結(jié)構(gòu)的豎向截面圖。具體地說(shuō)，圖l示出了接 近進(jìn)氣行程中的下止點(diǎn)(將被稱(chēng)作"進(jìn)氣行程下止點(diǎn)")的狀態(tài)，該狀態(tài) 對(duì)應(yīng)于均勻燃燒的燃料噴射時(shí)刻。參考圖1，燃料噴射器1大體上設(shè)置在 氣缸上部區(qū)域的中央位置以將燃料直接噴射到氣缸內(nèi)。此外，在氣釭中， 火花塞2在燃料噴射器1附近i殳置于進(jìn)氣門(mén)側(cè)，并且設(shè)置有活塞3。雖然 未在圖中示出，^氣缸上方右側(cè)設(shè)置了一對(duì)進(jìn)氣門(mén)并在氣釭上方左側(cè)設(shè) 置了一對(duì)排氣門(mén)。
在本發(fā)明示例性實(shí)施方式的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)中，通過(guò) 如下方式來(lái)進(jìn)行均勻燃燒即將燃料直接噴射到每個(gè)氣缸內(nèi)，以^更在點(diǎn)火 時(shí)在氣釭中形成均勻的空氣-燃料混合氣，然后由電火花點(diǎn)燃已形成的均 勻的空氣-燃料混合氣。例如，基于燃料噴射量來(lái)設(shè)定開(kāi)始燃料噴射的曲 軸轉(zhuǎn)角，使得燃料噴射在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)的曲軸轉(zhuǎn)角處結(jié)束，或者不 考慮燃料噴射量而將開(kāi)始燃料噴射的曲軸轉(zhuǎn)角設(shè)定為每個(gè)進(jìn)氣行程的后 半程。
如圖1所示，燃料噴射器1將燃料F傾斜地向下噴射到排氣門(mén)側(cè)的缸 孔壁(優(yōu)選地，噴射到排氣門(mén)側(cè)的缸孔壁的下部)。設(shè)定從燃料噴射器1 噴射的燃料F的推力，使得噴射燃料F的前鋒面在燃料噴射開(kāi)始之后1亳 秒到達(dá)離開(kāi)噴射孔至少60亳米的位置。
由于所噴射的燃料F具有大體上從氣釭上部的中央傾斜地向下朝著排氣門(mén)側(cè)的缸孔壁(優(yōu)選為排氣門(mén)側(cè)的缸孔壁的下部)運(yùn)動(dòng)的如此大的推力，
所以所噴射的燃料F的推力會(huì)增強(qiáng)氣釭中已經(jīng)產(chǎn)生的翻轉(zhuǎn)流T。翻轉(zhuǎn)流T 在氣缸的排氣門(mén)側(cè)向下流動(dòng)并在進(jìn)氣門(mén)側(cè)向上流動(dòng)。因此增強(qiáng)翻轉(zhuǎn)流T使 其保持運(yùn)動(dòng)直至壓縮行程的后半程，從而能夠保持空氣-燃料混合氣的強(qiáng) 勁運(yùn)動(dòng)直至壓縮行程結(jié)束時(shí)的點(diǎn)火時(shí)刻?？諝?燃料混合氣的強(qiáng)勁運(yùn)動(dòng)能 提高燃M度，以^更在良好的務(wù)降下進(jìn)行均勻燃燒。
燃料F被噴射的形狀可以從各種形狀中任意選擇。例如，如果使用單 一的噴射孔，則能夠?qū)⑷剂螰噴射成例如實(shí)心或空心錐的形狀。此外，如 果使用狹縫形的噴射孔，則能夠?qū)⑷剂螰噴射成比較薄的扇形。此外，如 果使用弧線狹縫形的噴射孔，則能夠?qū)⑷剂螰噴射成比較薄的弧形，其凸 起側(cè)朝向上部及排氣門(mén)側(cè)。此外，如果使用兩個(gè)或更多直線狹縫形的噴射 孔的組合，則能夠?qū)⑷剂螰噴射成鋸齒形。簡(jiǎn)言之，只要能夠使所噴射的 燃料F的推力足夠大以加速氣缸內(nèi)的翻轉(zhuǎn)流，則可以將燃料F噴射成任何 形狀。
在該示例性實(shí)施方式中，因?yàn)榛鸹ㄈ?設(shè)置在燃料噴射器1的進(jìn)氣門(mén) 側(cè)，由于從燃料噴射器l噴射的燃料朝向排氣門(mén)側(cè)的氣釭壁，所以不會(huì)弄 濕火花塞2，因此火花塞2能夠在點(diǎn)火時(shí)刻適當(dāng)?shù)禺a(chǎn)生電弧。
在該示例性實(shí)施方式中，為了節(jié)約燃料消耗，將用于均勻燃燒的空燃 比設(shè)定為比化學(xué)計(jì)量空燃比稀的比率(優(yōu)選為抑制氮氧化物(NOx)產(chǎn)生 的稀空燃比)，因此均勻燃燒將會(huì)緩慢進(jìn)行。由此，如前所述提高燃燒速 度能提供各種優(yōu)點(diǎn)。同時(shí)，用于均勻燃燒的空燃比可替代性地設(shè)定為化學(xué) 計(jì)量空燃比或設(shè)定為濃空燃比。在這種情況下，提高燃燒i^也能提供各 種優(yōu)點(diǎn)。
當(dāng)在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)將燃料噴射至氣缸內(nèi)時(shí)，由于伴隨燃料 在氣缸中汽化而產(chǎn)生的汽化潛熱，氣釭中的進(jìn)氣溫度會(huì)降低并且這能提高 進(jìn)氣效率。但是，當(dāng)設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)中的爆震傳感器檢測(cè)到發(fā)動(dòng)機(jī)爆震時(shí)， 優(yōu)選減少進(jìn)氣量以便抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。
此時(shí)，如果將燃料噴射正時(shí)延遲到在所噴射的燃料充分汽化之前關(guān)閉 進(jìn)氣門(mén)的程度，則能夠使前述進(jìn)氣效率的提高最小化，且因此能夠相應(yīng)地 減少進(jìn)氣量。當(dāng)以這種方式減少進(jìn)氣量時(shí)，進(jìn)氣量減少的靈敏度比響應(yīng)于 減小節(jié)氣門(mén)的開(kāi)啟度而減少進(jìn)氣量的靈敏度高。
此外，如果將燃料噴射正時(shí)延遲到在進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉之后啟動(dòng)燃料噴射的程度，則能夠防止由于汽化潛熱而引起的前述進(jìn)氣效率的增大。另外，隨 著燃料噴射正時(shí)的延遲，將縮短從燃料噴射到點(diǎn)火的時(shí)長(zhǎng)。因此，由于汽 化潛熱而已經(jīng)降低的進(jìn)氣溫度將^:持低溫直至點(diǎn)火時(shí)刻，而不論從缸孔 壁傳遞了多少熱量。即，越多地延遲燃料噴射正時(shí)，則越能夠有效地防止 或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。
如此，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)爆震時(shí)， 一種選擇就可能是延遲燃料噴射正時(shí)直至發(fā) 動(dòng)機(jī)爆震停止。但是，此時(shí)，如果僅單純地延遲噴射正時(shí)，則可能導(dǎo)致所 噴射的燃料撞擊活塞3的頂面。因?yàn)榛钊?的頂面上的燃料在點(diǎn)火之前不 會(huì)汽化而在膨脹行程期間汽化，所以，活塞3的頂面上的燃料量越大，則 廢氣中的未燃燒燃料量將越大。
考慮到上述問(wèn)題，在該示例性實(shí)施方式的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)中，當(dāng)延遲燃料噴射正時(shí)的時(shí)候，如圖2所示來(lái)控制燃料噴射以便使 未燃燒燃料的量不增加。圖2示出了分別表示開(kāi)始燃料噴射的曲軸轉(zhuǎn)角以 及結(jié)束燃料噴射的曲軸轉(zhuǎn)角的時(shí)序圖表。圖2的上部時(shí)序圖表示在發(fā)動(dòng)機(jī) 未爆震的狀態(tài)下的接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)的燃料噴射正時(shí)。在這種情況下， 燃料是在從進(jìn)氣行程的后半程中的燃料噴射開(kāi)始曲軸轉(zhuǎn)角Al到緊隨進(jìn)氣 行程下止點(diǎn)(BDC )之后的燃料噴射結(jié)束曲軸轉(zhuǎn)角A2的時(shí)間段內(nèi)噴射的。
如果在上述燃料噴射正時(shí)噴射燃料的同時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)始爆震，則延遲 燃料噴射正時(shí)。因此，進(jìn)氣效率降低且從燃料噴射結(jié)束到點(diǎn)火時(shí)刻之間的 曲軸轉(zhuǎn)角范圍變得狹窄，這能夠使由于汽化潛熱而已經(jīng)降低的進(jìn)氣溫度保 持為低溫直至點(diǎn)火時(shí)刻，并由此抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。通過(guò)以相同角度延遲燃 料噴射開(kāi)始正時(shí)和燃料噴射結(jié)束正時(shí)的方式，進(jìn)行這種燃料噴射正時(shí)的延 遲直至對(duì)應(yīng)于燃料噴射結(jié)束時(shí)刻的燃料噴射結(jié)束曲軸轉(zhuǎn)角達(dá)到圖2中的中 間時(shí)序圖所示的預(yù)定的曲軸轉(zhuǎn)角A2'。
在需要將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定的曲軸轉(zhuǎn)角A2'之后以便抑制 發(fā)動(dòng)機(jī)爆震的情況下，如果僅單純地延遲噴射正時(shí)，則處于燃料噴射結(jié)束 正時(shí)的活塞3的位置將變得比較高，因此，相應(yīng)地，從燃料噴射器l到活 塞3的距離將會(huì)很短。在這種情況下，會(huì)有相對(duì)較大的一部分燃料在汽化 之前撞擊活塞3的頂面，并因此粘附到活塞3的頂面。
為了克服這個(gè)缺點(diǎn)，在該示例性實(shí)施方式中，如圖2中的下部時(shí)序圖 所示，用于噴射所需燃料量的燃料噴射被劃分為兩個(gè)或更多個(gè)分段噴射(例如，四個(gè)分段噴射fl至f4 )，使得最后一個(gè)分段噴射(f4)在晚于預(yù) 定的曲軸轉(zhuǎn)角A2'的A2〃處進(jìn)行。因而， 一次所噴射的燃料量減少，這 使得即使所噴射的燃料在氣缸中運(yùn)動(dòng)的距離較短，每次噴射的燃料也能 夠易于汽化。因此，粘附到活塞3的頂面的燃料量會(huì)充分減少，從而由 粘附到活塞3頂面的燃料所形成的未燃燒燃料量會(huì)相應(yīng)地減少。
在圖2中的下部時(shí)序圖中，將開(kāi)始第一分段噴射fl的曲軸轉(zhuǎn)角設(shè)定為 晚于中間時(shí)序圖中的燃料噴射開(kāi)始曲軸轉(zhuǎn)角A'的A"。但是，因?yàn)楫?dāng)劃分 燃料噴射時(shí)在各分段噴射之間設(shè)置了間隔I，所以從開(kāi)始第一分段噴射的 曲軸轉(zhuǎn)角到結(jié)束最后一個(gè)分段噴射的曲軸轉(zhuǎn)角范圍大于在未劃分燃料噴 射的情況下噴射相同數(shù)量燃料的曲軸轉(zhuǎn)角范圍。因而，即使將開(kāi)始第一分 段噴射fl的曲軸轉(zhuǎn)角設(shè)定為與中間時(shí)序圖中的燃料噴射開(kāi)始曲軸轉(zhuǎn)角A' 相同的角度，結(jié)束最后一個(gè)分段噴射f4的曲軸轉(zhuǎn)角仍晚于中間時(shí)序圖中 的燃料噴射結(jié)束正時(shí)A2'(預(yù)定的曲軸轉(zhuǎn)角)，因此，相比在中間時(shí)序圖中 示出的燃料噴射過(guò)程，在下部時(shí)序圖中示出的燃料噴射過(guò)程中，燃料能夠 被有效地用于抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。
所需燃料量是基于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)來(lái)設(shè)定的。例如，所需燃料量隨著 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增大以及發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載的增加而增大。在所需燃料量由此得以 控制的情況下，可以隨著所需燃料量的增大而將用于單次燃料噴射的燃料 噴射結(jié)束曲軸轉(zhuǎn)角A2'提前。另外，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速越高，則活塞3在氣釭中 上升得越快，因此，所噴射的燃料越有可能粘附到活塞3的頂面。因此， 可以隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增大而將用于單次燃料噴射的燃料噴射結(jié)束曲軸 轉(zhuǎn)角A2'提前。
此外，當(dāng)燃料噴射被劃分為兩個(gè)或更多分段噴射時(shí)，為了幫助使在每 個(gè)分段噴射中所噴射的燃料汽化，可以增加分段噴射的數(shù)目，或者可以在 所需燃料量增大時(shí)延長(zhǎng)每個(gè)間隔I。越晚噴射燃料，則所噴射的燃料越有 可能粘附到活塞3的頂面。因此，當(dāng)燃料噴射被劃分為兩個(gè)或更多分段噴 射時(shí)，各個(gè)分段噴射的燃料噴射量可以彼此不同，使得噴射越晚，則所噴 射的燃料量越小。
在該示例性實(shí)施方式中，當(dāng)有必要將燃料噴射結(jié)束曲軸轉(zhuǎn)角延遲到 預(yù)定的曲軸轉(zhuǎn)角A2'之后時(shí)，將燃料噴射進(jìn)行分段。例如，可以基于從
.i葉
開(kāi)始角度和所需燃料量來(lái)確定是否劃分燃料噴射，便防止或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。但是，因?yàn)檠舆t點(diǎn)
火正時(shí)會(huì)對(duì)燃燒4Hf產(chǎn)生不利影響，所以需要盡可能避免延遲點(diǎn)火正時(shí)或 者使點(diǎn)火正時(shí)的延遲最小化。但是，如果這種點(diǎn)火正時(shí)延遲是與上述燃料 噴射延遲一起進(jìn)行，則所需的點(diǎn)火正時(shí)延遲的量會(huì)減少。
在該示例性實(shí)施方式中，通過(guò)如上所述在均勻燃燒期間延遲燃料噴 射正時(shí)來(lái)抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。此外，在該示例性實(shí)施方式中，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù) 載低于預(yù)定負(fù)載時(shí)，可以通過(guò)在每次壓縮行程的后半程中從燃料噴射器
1噴射燃料來(lái)進(jìn)行分層燃燒。為了進(jìn)行分層燃燒，例如，在活塞3的頂
面形成空腔，在壓縮行程的后半程中噴射的燃料由該空腔導(dǎo)引至火花塞
2附近，以便在火花塞2附近形成可燃燒的空氣-燃料混合氣。可替代 地，如果將火花塞2布置在燃料噴射器1的排氣門(mén)側(cè)，則通過(guò)從燃料噴 射器1噴射燃料就能夠在火花塞2附近直接形成可燃燒的空氣-燃料混 合氣。
10
權(quán)利要求
1. 一種直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，其包括燃料噴射控制裝置，所述燃料噴射控制裝置用于通過(guò)延遲在接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震，所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的特征在于所述燃料噴射控制裝置以通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái)噴射所需燃料量的方式將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間(A2′)之后，最后一個(gè)所述分段噴射的結(jié)束時(shí)間被設(shè)定為晚于所述預(yù)定時(shí)間(A2′)的時(shí)間。
2. 如權(quán)利要求l所述的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，其中， 在接近所述進(jìn)氣行程下止點(diǎn)時(shí)噴入的燃料被定向成增強(qiáng)氣缸內(nèi)的翻轉(zhuǎn) 流。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，其 中，所述預(yù)定時(shí)間(A2，)是引起噴入的燃料在汽化之前撞擊活塞(3) 的頂面的最早的燃料噴射時(shí)間。
4. 如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)，其中，當(dāng)所述所需燃料量增大時(shí)，所述燃料噴射控制裝置增大所 述分段噴射的數(shù)目。
5. 如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)，其中，當(dāng)所述所需燃料量增大時(shí)，所述燃料噴射控制裝置延長(zhǎng)所 述分段噴射之間的每個(gè)間隔。
6. 如權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā) 動(dòng)機(jī)，其中，所迷燃料噴射控制裝置將所述所需燃料量分為將在各個(gè)所 述分段噴射期間噴射的燃料量，使得噴射越晚，所噴射的燃料量越小。
7. —種用于直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料噴射控制方法， 所述內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)包括燃料噴射控制裝置，所述燃料噴射控制裝置用于通 過(guò)延遲接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆 震，所述燃料噴射控制方法的特征在于包括以通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái)噴射所需燃料量的方式將燃料噴射 結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間(A2，)之后，最后一個(gè)所述分段噴射的結(jié)束時(shí)間被^:定為晚于所述預(yù)定時(shí)間(A2')的時(shí)間。
8. 如權(quán)利要求7所述的燃料噴射控制方法，其中，在接近所述進(jìn) 氣行程下止點(diǎn)時(shí)噴入的燃料被定向成增強(qiáng)氣缸內(nèi)的翻轉(zhuǎn)流。
9. 如權(quán)利要求7或8所述的燃料噴射控制方法，其中，所述預(yù)定 時(shí)間(A2，)是引起噴入的燃料在汽化之前撞擊活塞(3)的頂面的最早 的燃料噴射時(shí)間。
10. 如權(quán)利要求7至9中任一項(xiàng)所述的燃料噴射控制方法，其中， 當(dāng)所述所需燃料量增大時(shí)，增大所述分段噴射的數(shù)目。
11. 如權(quán)利要求7至10中任一項(xiàng)所述的燃料噴射控制方法，其中， 當(dāng)所述所需燃料量增大時(shí)，延長(zhǎng)所述分段噴射之間的每個(gè)間隔。
12. 如權(quán)利要求7至11中任一項(xiàng)所述的燃料噴射控制方法，其中， 將所述所需燃料量分為將在各個(gè)所述分段噴射期間噴射的燃料量，使得 噴射越晚，所噴射的燃料量越小。
13. —種直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，包括 燃油噴射控制裝置，其通過(guò)延遲接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震，其中，所述燃料噴射控制裝置以通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái)噴射所需燃 料量的方式將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間之后，最后一個(gè)分段噴 射的結(jié)束時(shí)間被i殳定為晚于所述預(yù)定時(shí)間的時(shí)間。
全文摘要
一種直接噴射火花點(diǎn)火式內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)，其包括用于通過(guò)延遲接近進(jìn)氣行程下止點(diǎn)的燃料噴射正時(shí)來(lái)防止和/或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)爆震的燃料噴射控制裝置。所述燃料噴射控制裝置以通過(guò)兩個(gè)或更多分段噴射來(lái)噴射所需燃料量的方式將燃料噴射結(jié)束正時(shí)延遲到預(yù)定時(shí)間(A2′)之后，最后一個(gè)分段噴射(f4)的結(jié)束時(shí)間(A2″)被設(shè)定為晚于預(yù)定時(shí)間(A2′)。
文檔編號(hào)F02D35/02GK101501318SQ200780029053
公開(kāi)日2009年8月5日 申請(qǐng)日期2007年8月3日 優(yōu)先權(quán)日2006年8月4日
發(fā)明者蘆澤剛 申請(qǐng)人:豐田自動(dòng)車(chē)株式會(huì)社