專利名稱：用于在起動過程期間調(diào)節(jié)蓄壓管壓力的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種如權(quán)利要求1前序部分所述的對于具有共軌系統(tǒng)的 內(nèi)燃機在起動過程期間調(diào)節(jié)蓄壓管壓力的方法。
背景技術(shù)：
為了實現(xiàn)高噴射品質(zhì)和微小的有害物質(zhì)排放，在具有共軌系統(tǒng)的內(nèi)燃機中調(diào)節(jié)蓄壓管壓力。由DE 103 30 466 B3已知相應的調(diào)節(jié)回路，其 中由測量的蓄壓管壓力原始值換算實際蓄壓管壓力并且與理論蓄壓管 壓力、給定參數(shù)進行比較。由由此得出的調(diào)節(jié)偏差一個壓力調(diào)節(jié)器計算 一個體積流作為調(diào)節(jié)參數(shù)，它接著被限制并且轉(zhuǎn)換成一個PWM信號。 然后通過PWM信號加載吸入壓力調(diào)節(jié)閥的磁線圈。通過吸入壓力調(diào)節(jié) 閥影響從低壓泵到高壓泵的輸送流，其中高壓泵在壓力提高時將燃料輸 送到蓄壓管里面。在這個調(diào)節(jié)回路里面兩個泵、吸入壓力調(diào)節(jié)閥和蓄壓 管對應于調(diào)節(jié)路徑。官方案巻號為DE 10 2006 049 266.8的未公開的德 國專利申請示出相同的具有精密化的調(diào)節(jié)回路，體積流通過泵特性曲線 轉(zhuǎn)換成電的理論電流，它是用于PWM計算的輸入?yún)?shù)。在實踐中對于這個壓力調(diào)節(jié)回路在起動過程期間可能產(chǎn)生下面的 問題為了計算P WM信號使電的理論電流與吸入壓力調(diào)節(jié)閥和導線的歐 姆電阻相乘。吸入壓力調(diào)節(jié)閥以負邏輯控制，即，使調(diào)節(jié)閥無電流打開。 在完全打開吸入壓力調(diào)節(jié)閥時由低壓泵輸送的體積流無調(diào)節(jié)地進入高 壓泵。如果吸入壓力調(diào)節(jié)閥通電，則這個調(diào)節(jié)閥關(guān)閉燃料管。為了可靠 地控制，即為了保證完全關(guān)閉燃料管，必需使吸入壓力調(diào)節(jié)閥的線圈和 導線的歐姆電阻作為最大值給定。電阻的最大值在吸入壓力調(diào)節(jié)閥最高 溫度時產(chǎn)生。在許用的例如-2(TC至120。C的溫度范圍中吸入壓力調(diào)節(jié) 閥的歐姆電阻從2歐姆變化到4歐姆，以100%變化。為了在所有可能 的環(huán)境條件下可靠地控制高壓，必需在電子控制器中量取4歐姆最大固 定值。但是在低溫時這引起誤計算，因為在實際上小電阻時計算一個太 大的PWM信號并因此使吸入壓力調(diào)節(jié)閥在關(guān)閉方向上控制。在冷環(huán)境中起動內(nèi)燃機時這起到使實際蓄壓管壓力按照第一過調(diào)(負調(diào)節(jié)偏差) 下降到理論蓄壓管壓力(正調(diào)節(jié)偏差)以下并且總是下降，直到低于噴 嘴的打開壓力并且引起內(nèi)燃機停止。這個問題可以通過對蓄壓管壓力調(diào)節(jié)回路下置一個線圈電流的電流調(diào)節(jié)得以解決，如同例如由DE 10 2004 061 474 Al對于上述調(diào)節(jié)回路 已知的那樣。但是由于附加的硬件使這個解決方案是昂貴的。由DE 101 56 637 Cl盡管已知一種用于控制和調(diào)節(jié)內(nèi)燃機起動運行 的方法，但是該方法的目的是，防止踏板在控制與調(diào)節(jié)運行之間，由此 抑制壓力振蕩。發(fā)明點對于上述問題沒有給出其它指示。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是，以微少的附加費用可靠地形成起動過程。 這個目的通過笫一權(quán)利要求的特征得以實現(xiàn)。在從屬權(quán)利要求中示 出擴展結(jié)構(gòu)。在發(fā)動機起動后首先檢驗一下，是否出現(xiàn)釋放適配的結(jié)果。釋放的 結(jié)果是識別到負調(diào)節(jié)偏差通過接著的蓄壓管壓力的正調(diào)節(jié)偏差，即，使 實際蓄壓管壓力首先過調(diào)理論蓄壓管壓力，然后再低調(diào)理論蓄壓管壓力。通過識別釋放的結(jié)果激活適配，通過適配使調(diào)整參數(shù)短暫地在更大 輸送量的意義上變化。這一點通過或者間接通過改變調(diào)節(jié)器分量或者直 接改變電的理論電流或PWM信號實現(xiàn)。通過用于確定P分量的比例系 數(shù)和/或用于確定壓力調(diào)節(jié)器的I分量的再調(diào)整時間改變調(diào)節(jié)器分量。為 了計算規(guī)定用于比例系數(shù)、再調(diào)整時間、理論電流和PWM信號的適配 特性曲線。為了提高運行可靠性使適配無效并且直到聯(lián)鎖內(nèi)燃機重新起 動，如果調(diào)節(jié)偏差小于極限值。通過適配沒有附加傳感器地4卜償吸入壓力調(diào)節(jié)閥電阻的溫度關(guān)系。 由此使高壓調(diào)節(jié)與溫度變化相比更穩(wěn)定。在實踐中不再產(chǎn)生在發(fā)動機起動時內(nèi)燃才;M亭止。


在附圖中示出本發(fā)明的優(yōu)選實施例。附圖中 圖1示出系統(tǒng)圖，圖2示出具有適配的調(diào)節(jié)回路方框圖，圖3示出特性曲線，圖4示出特性曲線圖5A-5H以時間曲線圖示出起動過程， 圖6示出程序流程圖， 圖7示出子程序流程圖。
具體實施方式
圖1示出具有共軌系統(tǒng)的內(nèi)燃機系統(tǒng)圖。該共軌相同具有下列部分 一個用于從燃料箱2輸送燃料的低壓泵3、 一個用于影響通流燃料體積 流變化的吸入壓力調(diào)節(jié)閥4, 一個用于在壓力提高時輸送燃料的高壓泵 5、 一個蓄壓管6、(可選擇的)用于儲存燃料獨立儲罐7和用于將燃料 噴射到內(nèi)燃機1燃燒室里面的噴射器8。內(nèi)燃機1的運行方式通過電子控制器(ADEC) IO確定。電子控制 器10包括微機系統(tǒng)的常見組成部分，如微處理器、1/0組件、緩沖器和 存儲器組件(EEPROM, RAM)。在存儲器組件中以特性曲線族/特性曲 線使用對于內(nèi)燃機1運行重要的運行數(shù)據(jù)。通過特性曲線電子控制器10 由輸入?yún)?shù)計算輸出參數(shù)。在圖1中示例性地示出下列輸入?yún)?shù)蓄壓 管壓力pCR、它通過一個蓄壓管壓力傳感器9測量、 一個發(fā)動機轉(zhuǎn)速 nMOT、 一個用于通過操作者激活內(nèi)燃機的信號START和一個輸入?yún)?shù) EIN。該輸入?yún)?shù)例如包括廢氣渦輪機的加載空氣壓力和冷卻潤滑劑以 及燃料的溫度。在圖1中作為電子控制器10的輸出參數(shù)是用于控制吸入壓力調(diào)節(jié) 閥4的信號PWM、用于控制噴射器8的信號ve和輸出信號AUS。該輸 出信號AUS代替調(diào)節(jié)地用于控制和調(diào)節(jié)內(nèi)燃機1的其它調(diào)整信號，例 如用于在記錄器充電時激活第二廢氣渦輪機的調(diào)整信號。在圖2中示出壓力調(diào)節(jié)回路。輸入?yún)?shù)是作為給定參數(shù)的理論蓄壓 管壓力pCR(SL)、發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT和輸入?yún)?shù)El至E3。輸出參數(shù)對 應于蓄壓管壓力pCR的原始值，它是調(diào)節(jié)參數(shù)。由蓄壓管壓力pCR的 原始值通過過濾器17確定實際蓄壓管壓力pCR(IST)。這個實際蓄壓管 壓力與理論值pCR(SL)在 一個相加點上進行比較，由此得出調(diào)節(jié)偏差ep。 由調(diào)節(jié)偏差ep通過壓力調(diào)節(jié)器11計算一個調(diào)整參數(shù)。該壓力調(diào)節(jié)器11 一般由PIDT1調(diào)節(jié)器構(gòu)成。調(diào)整參數(shù)對應于體積流VR。體積流的物理單位是升/分鐘?？蛇x擇地規(guī)定，對于體積流VR相加計算的理論消耗。 體積流VR對應于限制器12的輸入?yún)?shù)。限制器12可以根據(jù)轉(zhuǎn)速構(gòu)成， 輸入?yún)?shù)nMOT。限制器12的輸出參數(shù)對應于理論體積流VSL,對于 它通過泵特性曲線13附設一個電的理論電流iSL。在點A上使理論電流 iSL與輸入?yún)?shù)E1相乘。輸入?yún)?shù)E1是吸入壓力調(diào)節(jié)閥線圈和導線的 歐姆電阻。這個計算的電壓值通過一個功能模塊計算PWM信號14換算 成PWM信號PWM。在換算時運行電壓的振蕩作為輸入?yún)?shù)E2 —起考 慮。通過PWM信號PWM加載調(diào)節(jié)路徑15。這個^各徑由具有高壓泵、 吸入壓力調(diào)節(jié)閥標記符號16和具有(可選擇)獨立儲罐的蓄壓管6組 成。通過PWM信號改變吸入壓力調(diào)節(jié)閥的磁芯路徑，由此自由影響高 壓泵的輸送流。以負邏輯控制吸入壓力調(diào)節(jié)閥，即，無電流時完全打開 調(diào)節(jié)閥。輸入?yún)?shù)E3是代替調(diào)節(jié)地用于發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT和由低壓泵 3提供的預壓。由蓄壓管6和獨立儲罐7提供噴射器8排出消耗體積流 V3。由此關(guān)閉調(diào)節(jié)回3各。本發(fā)明規(guī)定，使調(diào)節(jié)回路以用于計算間接適配的功能模塊18或者 用于確定電流適配值di的計算21或用于確定PWM適配值dPWM的計 算22補充。通過功能模塊18間接改變調(diào)節(jié)分量并由此改變調(diào)整參數(shù)。 通過計算21或計算22直接改變調(diào)整參數(shù)。在功能模塊18中包括用于 確定比例適配值dkp的計算19和用于確定再調(diào)整時間適配值dTn的計 算20。兩個計算19和20可以有選擇或一起設置在功能模塊18里面。為了表示通過功能模塊18的間接適配通過計算19根據(jù)調(diào)節(jié)偏差ep 和輸入?yún)?shù)E4通過在圖3中示出的特性曲線ADAP1確定比例適配值 dkp。輸入?yún)?shù)E4包括發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT、調(diào)節(jié)偏差的兩個極限值和掃 描時間。在點C上使比例適配值dkp與常數(shù)Kl相加。結(jié)果對應于比例 系數(shù)kp。由比例系數(shù)kp和調(diào)節(jié)偏差ep計算壓力調(diào)節(jié)器11的P分量。 通過計算20根據(jù)調(diào)節(jié)偏差ep和輸入?yún)?shù)E5通過在圖4中示出的特性 曲線ADAP2確定再調(diào)整時間dTn。輸入?yún)?shù)E5包括發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT、 調(diào)節(jié)偏差的兩個極限值和掃描時間。在點D上使調(diào)整時間適配值dTn 與常數(shù)K2相加。結(jié)果對應于再調(diào)整時間Tn。為了表示直接適配在第一實施例中通過計算21根據(jù)調(diào)節(jié)偏差di和 輸入?yún)?shù)E6通過圖4的特性曲線ADAP2計算電流適配值di。輸入?yún)?shù) E6包括發(fā)動沖幾轉(zhuǎn)速nMOT、調(diào)節(jié)偏差的兩個極限值和掃描時間。在位置E使通過泵特性曲線13計算的理i侖電流iSL與電流適配值di相加。接 著使和在位置A與輸入?yún)?shù)El、即歐姆電阻相乘。在第二實施例中通 過計算22根據(jù)調(diào)節(jié)偏差ep和輸入?yún)?shù)E7通過圖4的特性曲線ADAP2 計算PWM適配值dPWM。輸入?yún)?shù)E7包括發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT、調(diào)節(jié) 偏差的兩個極限值和掃描時間。在位置B使通過PWM計算14獲得的 PWM值與PWM適配值dPWM相加。圖2的原理是，在已經(jīng)識別到釋放適配的結(jié)果以后，或者間接或者 直接在更大許用輸送量的意義上改變用于加載吸入壓力調(diào)節(jié)閥的調(diào)整 參數(shù)。通過比例系數(shù)kp和/或再調(diào)整時間Tn實現(xiàn)間接變化。通過電流適 配值di或PWM適配值dPWM實現(xiàn)直接變化。然后當發(fā)動機起動后實 際蓄壓管壓力pCR(IST)超過理論蓄壓管壓力pCR(SL)振蕩然后低于這個 壓力振蕩，出現(xiàn)釋放適配的結(jié)果。圖3示出特性曲線ADAP1,通過它對調(diào)節(jié)偏差ep附設比例適配值 dkp。特性曲線ADAP1由與橫坐標一致的第一截段、具有正增加的第二 截段和與橫坐標平行的第三截段組成。在從坐標原點直到第一極限值GW1的范圍中調(diào)節(jié)偏差ep在笫一截段上附屬于零比例適配值dkp。在 第一極限值GW1與第二極限值GW2之間的范圍中增加的調(diào)節(jié)偏差ep 附屬于增加的比例適配值dkp,例如在在正值dkpl的點A上的調(diào)節(jié)偏 差epl。在上升截段的位置上也可以具有其它數(shù)學函數(shù)(拋物線、雙曲 線)。在第二極限值GW2以上的范圍中調(diào)節(jié)偏差ep總是附屬于相同的 最大值MAX。圖4示出特性曲線ADAP2,通過它使調(diào)節(jié)偏差ep附屬于再調(diào)整時 間適配值dTn或者電流適配值di或PWM適配值dPWM。特性曲線 ADAP2由橫坐標一致的笫一截段、具有負增加的第二截段和與橫坐標 平行的第三截段組成。例如調(diào)節(jié)偏差epl在第三截段上附屬于點B、值 MIN。在實踐中特性曲線ADAP2對于不同的適配值(dTn, dPWM)在 極限值也在斜度上不同地構(gòu)成。在第二截段的位置上也可以規(guī)定其它的 數(shù)學函數(shù)，如拋物線或雙曲線。在圖5中示出起動和停止過程。圖5由分圖5A至5H組成。它們分 別在時間上示出發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT(圖5A )、蓄壓管壓力pCR(圖5B )、 發(fā)動機狀態(tài)信號AN (圖5C)、笫一標志的狀態(tài)信號Mneg (圖5D )、第 二標志的狀態(tài)信號Mpos (圖5E)、適配信號(圖5F)、比例系數(shù)的kp的變化(圖5G)和在調(diào)整時間Tn的變化(圖5H)。在兩個圖5A和5B 中示出兩個情況示例。虛線表示按照現(xiàn)有技術(shù)的變化。實線表示按照本 發(fā)明的變化。在下面的解釋中由恒定的600bar理論蓄壓管壓力pCR(SL) 開始，它在圖5B中以點劃線表示。按照現(xiàn)有技術(shù)的方法(虛線)在較低環(huán)境溫度時如下進行 對于時刻IO通過起動機通電激活起動過程。內(nèi)燃才幾曲軸開始旋轉(zhuǎn)。 但是還沒有噴射。在時刻t0過后發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT提高，直到達到起 動機轉(zhuǎn)速nl。對于時刻tl發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT達到轉(zhuǎn)速閾值，其中由轉(zhuǎn) 速傳感器可靠地獲得轉(zhuǎn)速信號。發(fā)動機信號AN置于l,見圖5C。因為 高壓泵5與曲軸機械地連接，因此高壓泵通過曲軸的旋轉(zhuǎn)將燃料輸送到 蓄壓管。由此加大蓄壓管壓力pCR。對于時刻t2同步變化，由此開始噴 射到內(nèi)燃機的燃燒室里面。由此在600轉(zhuǎn)的怠速轉(zhuǎn)速水平方向上提高內(nèi) 燃機轉(zhuǎn)速nMOT。對于時刻t3發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT超過怠速轉(zhuǎn)速水平并 且超過這個水平振蕩。其原因是轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)回路的反應時間。實際蓄壓管 壓力pCR (1ST)的變化對應于發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT的變化，蓄壓管壓力 在時間間隔t2至t3同樣劇烈增加然后超過600bar的理論蓄壓管水平振 蕩。因為現(xiàn)在實際蓄壓管壓力pCR( IST)大于理論蓄壓管壓力pCR( SL), 出現(xiàn)負的調(diào)節(jié)偏差ep。由于負的調(diào)節(jié)偏差ep壓力調(diào)節(jié)器減小調(diào)整參數(shù)， 由此使吸入壓力調(diào)節(jié)閥在其關(guān)閉位置方向上控制。因為現(xiàn)在由高壓泵輸 送更少的燃料，因此使實際蓄壓管壓力pCR (1ST)減小，直到t4時刻 以后振蕩到理論蓄壓管壓力pCR(SL)。由于低環(huán)境溫度使吸入壓力調(diào) 節(jié)閥線圏的歐姆電阻小于在電子控制器中量取的固定值。這導致，對于 理論電流iSL和PWM信號PWM計算太小的值。結(jié)果是太小地調(diào)節(jié)吸 入壓力調(diào)節(jié)閥的通流橫截面。由此通過高壓泵5輸送更少的燃料到蓄壓 管，由此使實際蓄壓管壓力pCR (1ST)繼續(xù)下降。例如在時刻t5以后 實際蓄壓管壓力pCR(IST)以下降的趨勢下降到580bar壓力水平以下。 對于時刻t6實際蓄壓管壓力pCR(IST)下降到噴射器的打開壓力以下、 例如300bar?，F(xiàn)在噴射器可以不再將燃料噴射到內(nèi)燃機的燃燒室里面， 由此起到使內(nèi)燃機停止的作用，見圖5A。按照本發(fā)明的方法(實線)如下運行在發(fā)動機起動后檢驗，是否 確定負的調(diào)節(jié)偏差(ep<0)。為此在實踐中使調(diào)節(jié)偏差與極限值比較， 例如-10bar。在時刻t3以后是這種情況，因為實際蓄壓管壓力pCR( 1ST)超過理論蓄壓管壓力pCR(SL)振蕩。通過識別實際蓄壓管壓力pCR (1ST)超過理論蓄壓管壓力pCR (SL)振蕩確定第一標志Mneg。在圖 5D中其狀況從零變換到1。接著檢驗，是否出現(xiàn)正的調(diào)節(jié)偏差(ep〉0)。 為此在實踐中使調(diào)節(jié)偏差ep與極限值比較，例如+ 10bar。在時刻t4以 后是這種情況。通過識別實際蓄壓管壓力pCR (1ST)低于理論蓄壓管 壓力pCR ( SL)振蕩確定第二標志Mpos。在圖5E中其狀況從零變化到 1。實際蓄壓管壓力pCR (1ST)的過調(diào)通過接著的實際蓄壓管壓力pCR (1ST)低調(diào)被認為是釋放適配的結(jié)果并因此激活適配。因此在圖5F中 其狀況從零變換到1。通過激活適配使調(diào)整參數(shù)短暫地在更大輸送量的 意義上變化。在所示示例中使調(diào)整參數(shù)通過比例系數(shù)kp (圖5G)和再 調(diào)整時間Tn (圖5H)變化。這個調(diào)節(jié)參數(shù)的變化在使用適配時通過圖 3的特性曲線ADAP1和圖4的特性曲線ADAP2實現(xiàn)。在兩個圖5G和 5 H中示出由適配引起的兩個調(diào)節(jié)參數(shù)在時間間隔15至17的變化。當調(diào) 節(jié)偏差ep再為零時，結(jié)束適配。對于時刻t8是這種情況。因此在圖5F 中適配狀況從1回置到零。對于時刻t9內(nèi)燃積/淨止，由此使發(fā)動機轉(zhuǎn)速 nMOT在圖5A中下降。為了提高運行安全性使適配這樣長時間地保持 聯(lián)鎖，直到識別發(fā)動才幾停止。當發(fā)動才幾轉(zhuǎn)速nMOT在給定的時間間隔期 間、例如2.5秒小于80轉(zhuǎn)/分鐘時，識別發(fā)動機停止。通過識別這個條 件、時刻tlO使兩個標志和發(fā)動機信號AN置于零。比較按照現(xiàn)有技術(shù)(虛線)和按照本發(fā)明(實線)的兩個實際蓄壓 管壓力pCR (1ST)的變化明顯示出，實際蓄壓管壓力pCR (1ST)在使 用適配時在發(fā)動機起動后更少下降，由此防止內(nèi)燃機停止。在圖6中示出程序流程圖。在程序起動后使兩個標志、適配和發(fā)動 機AN以數(shù)值零賦值。在S1中檢驗，發(fā)動機信號AN是否等于1,即， 內(nèi)燃機是否運行。如果不是這種情況，則通過步驟S13和S14執(zhí)行程序 分支，否則通過步驟S2至Sll執(zhí)行程序段。如果在Sl中檢驗得出，不確定發(fā)動機信號AN，結(jié)果S1:否，則 在S13中檢驗，發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT是否大于/等于極限值GW,例如80 轉(zhuǎn)/分鐘。如果不是，結(jié)果S13:否，則結(jié)束這個程序部分。而如果確定， 發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT大于或等于極限值GW,結(jié)果S13:是，在S14確定 發(fā)動機信號AN并且離開這個程序。如果在S1檢驗時得出，確定發(fā)動 機信號AN,結(jié)果S1:是，則在S2中檢驗，是否激活適配。如果不激活適配，結(jié)果S2:否，則在S12分支到子程序檢驗適配，它在圖7中示 出并且結(jié)合圖7解釋。如果在S2中檢驗得到，已經(jīng)激活適配，結(jié)果S2: 是，則在S3中間接通過比例系數(shù)kp和/或在調(diào)整時間Tn或者直接通過 電的理論電流或PWM信號改變調(diào)整參數(shù)。在S4中檢驗，調(diào)節(jié)偏差ep 是否小于極限值ep3,例如-10bar。如果不是，結(jié)果S4:否，則程序在 A點繼續(xù)運行。如果在S4檢驗得出，調(diào)節(jié)偏差小于極限值ep3,則在 S5中使適配失效，然后在S6中檢驗，內(nèi)燃機轉(zhuǎn)速nMOT是否小于極限 值GW,例如80轉(zhuǎn)/分鐘。如果不是，結(jié)果S6:否，則在S15使時間級 置于零并且結(jié)束程序。如果在S6檢驗得到，發(fā)動機轉(zhuǎn)速nMOT小于極 限值GW,結(jié)果S6:是，則在S7使時間級t以時間間隔dt賦值。然后 在S8檢驗其實際狀態(tài)。如果時間級t小于極限值GW，則結(jié)束程序。如 果在S8檢驗得出，時間級t大于/等于極限值GW,結(jié)果S8:是，則在 S9,S10和Sll 4吏兩個標志Mpos， Mneg和發(fā)動枳W言號AN置于零。由此 結(jié)束程序執(zhí)行。在圖7中示出子程序，通過它檢驗，是否激活適配。在Sl檢驗， 是否確定第一標志Mneg。如果不是，結(jié)果S1:否，則在S7使調(diào)節(jié)偏差 ep與極限值epl、例如-10bar比較，或者離開這個程序段，結(jié)果S7: 否，或者在S8使第一標志Mneg置于1并且返回到圖6中的主程序點A。 如果在S1檢驗得出，確定第一標志Mneg，結(jié)果S1:是，則在S2檢驗 第二標志Mpos的狀況。如果這個標志已經(jīng)置于l,結(jié)果S2:是，則結(jié) 束這個程序段并且返回到圖6的主程序點A。而如果在S2檢驗得出， 第二標志Mpos還不確定，結(jié)果S2:否，則在S3使調(diào)節(jié)偏差ep與極限 值ep2、例如+10bar進行比較。如果調(diào)節(jié)偏差不大于極限值ep2,離開 這個程序段并返回到圖6的主程序點A。如果在S3檢驗得出，調(diào)節(jié)偏 差ep大于極限值ep2,結(jié)果S3:是，則在S4使第二標志Mpos置于1 并且在S5激活適配。在S6在加大輸送量的意義上改變調(diào)整參數(shù)。由此 結(jié)束子程序并且返回到圖6的主程序點A。由目前的描述對于按照本發(fā)明的適配得到下面的優(yōu)點 -補償吸入壓力調(diào)節(jié)閥-電阻的溫度關(guān)系，無需擴大電路硬件， -在起動過程時防止實際蓄壓管壓力太劇烈下降，由此使高壓調(diào) 節(jié)比溫度變化更穩(wěn)定，-在實踐中不再出現(xiàn)在發(fā)動才幾起動時內(nèi)燃才幾無意地停止。附圖標記清單1 內(nèi)燃機2 油箱3 低壓泵4 吸入壓力調(diào)節(jié)閥5 高壓泵6 蓄壓管7 獨立儲罐8 噴射器9 蓄壓管壓力傳感器10 電子控制器(ADEC)11 壓力調(diào)節(jié)器12 限制器13 泵特性曲線14 計算PWM信號15 調(diào)節(jié)路徑16 吸入壓力調(diào)節(jié)閥與泵17 過濾器18 用于計算間接適配的功能模塊19 計算dkp20 計算dTn21 計算di22 計算dPWM
權(quán)利要求
1.用于在具有共軌系統(tǒng)的內(nèi)燃機(1)中在起動過程期間調(diào)節(jié)蓄壓管壓力(pCR)的方法，其中由理論蓄壓管壓力(pCR(SL))以及實際蓄壓管壓力(pCR(IST))計算調(diào)節(jié)偏差(ep)，其中由調(diào)節(jié)偏差(ep)通過壓力調(diào)節(jié)器(11)計算一個用于使吸入壓力調(diào)節(jié)閥(4)加載的調(diào)整參數(shù)并且通過吸入壓力調(diào)節(jié)閥(4)確定輸送的燃料量，其特征在于，在發(fā)動機起動后在識別到負調(diào)節(jié)偏差時通過接著的蓄壓管壓力(pCR)的正調(diào)節(jié)偏差激活一個適配，通過它使調(diào)整參數(shù)短暫地在更大輸送量的意義上變化。
2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，通過改變調(diào)節(jié)器分量(Pl) 間接地或者直接地改變調(diào)整參數(shù)。
3. 如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，在激活適配時通過比例 系數(shù)(kp)改變壓力調(diào)節(jié)器(11)的P分量和/或通過再調(diào)整時間(Tn) 改變壓力調(diào)節(jié)器(11 )的'I分量。
4. 如權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，根據(jù)比例-適配值(dkP) 計算比例系數(shù)(kp)并且根據(jù)再調(diào)整時間-適配值(dTn)計算再調(diào)整 時間(Tn)。
5. 如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，通過改變電的理論電流 (iSL)或PWM信號(PWM)，直接改變調(diào)整參數(shù)。
6. 如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，通過電流適配值(di) 改變電的理-論電流(iSL)并且通過PWM適配^直(dPWM)改變PWM信號。
7. 如上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其特征在于，通過適配特 性曲線(ADAP1 ,ADAP2 )根據(jù)調(diào)節(jié)偏差(ep)計算比例-適配值(dkp)、 再調(diào)整時間-適配值(dTn)、電流-適配值(di)和PWM-適配值(dPWM)。
8. 如上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其特征在于，當調(diào)節(jié)偏差 (ep)變成負值時，使適配去激活并且被聯(lián)鎖直到內(nèi)燃機重新起動。
全文摘要
本發(fā)明涉及用于在起動過程期間調(diào)節(jié)蓄壓管壓力的方法。本發(fā)明建議一種用于在具有共軌系統(tǒng)的內(nèi)燃機(1)中在起動過程期間調(diào)節(jié)蓄壓管壓力(pCR)的方法，其中由理論蓄壓管壓力以及實際蓄壓管壓力計算調(diào)節(jié)偏差，其中由調(diào)節(jié)偏差通過壓力調(diào)節(jié)器計算一個用于使吸入壓力調(diào)節(jié)閥(4)加載的調(diào)整參數(shù)并且通過吸入壓力調(diào)節(jié)閥(4)確定輸送的燃料量。本發(fā)明的特征是，在發(fā)動機起動后在識別到負調(diào)節(jié)偏差時通過接著的蓄壓管壓力(pCR)的正調(diào)節(jié)偏差激活一個適配，通過它使調(diào)整參數(shù)短暫地在更大輸送量的意義上變化。
文檔編號F02D41/06GK101328842SQ20081012532
公開日2008年12月24日 申請日期2008年6月18日 優(yōu)先權(quán)日2007年6月18日
發(fā)明者A·多爾克 申請人:Mtu腓特烈港有限責任公司