專利名稱：滾動軸承、節(jié)流閥裝置以及abs裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有高密封性能的滾動軸承、具備該滾動軸承的節(jié)流閥裝置以及ABS裝置。此外，在本發(fā)明中，“ABS”是指防抱死制動系統(tǒng)(Anti-lock Brake System)。
背景技術(shù)：
例如,在內(nèi)燃機(jī)的節(jié)流閥裝置中，已知有節(jié)流閥軸(throttle shaft)的兩端部由滾動軸承支承的構(gòu)造。在處于這樣的壓力變化中的滾動軸承中，要求將內(nèi)圈與外圈之間的環(huán)狀空間密封的密封構(gòu)造具有較高的密封性能。而且，在專利文獻(xiàn)I中公開了內(nèi)圈與外圈之間的環(huán)狀空間由沿軸心方向?qū)χ门渲玫囊粚Νh(huán)狀的密封部件密封的密封構(gòu)造(特別參照專利文獻(xiàn)I的圖6)。在該密封構(gòu)造中，若ー對密封部件中的ー個密封部件從外側(cè)受到超過大氣壓的較高的壓力，則該密封部件的唇(IiP)部向環(huán)狀空間側(cè)卷起，結(jié)果，存在環(huán)狀空間的內(nèi)部的壓カ上升，另ー個密封部件向外側(cè)卷起而從滾動軸承脫落的憂慮。因此，以往存在即使在從外側(cè)向ー個密封部件施加超過大氣壓的較高的壓力，唇部向環(huán)狀空間側(cè)移動的情況下，也可利用設(shè)置于內(nèi)圈的外周面的臺階差部來限制該唇部的移動的滾動軸承。但是，在該滾動軸承中，臺階差部、即唇部所接觸的部分通過切削加工制成，面精度比基于研磨的加工的面精度低，很難得到較高的密封性能。專利文獻(xiàn)I :日本特開2004-263734號公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明是鑒于以上情況而完成的，其課題在于提供可承受密封部件所受到外壓高的狀況下的使用的、具有較高的密封性能的滾動軸承、具備該滾動軸承的節(jié)流閥裝置以及ABS裝置。為了解決上述課題，本發(fā)明的滾動軸承具備內(nèi)圈與外圈之間的環(huán)狀的空間由朝軸心方向?qū)χ门渲玫囊粚Νh(huán)狀的密封部件密封的密封構(gòu)造，該滾動軸承的特征在于，上述ー對密封部件中的至少ー個由芯骨、以及以覆蓋上述芯骨的外側(cè)面的方式形成的弾性部件構(gòu)成，且具有形成有與上述內(nèi)圈的外周面密合的唇部的內(nèi)周部，在由上述弾性部件構(gòu)成的上述內(nèi)周部外側(cè)的部分形成有以軸心為中心的環(huán)狀的V形槽，上述芯骨具有彎曲部，該彎曲部沿著上述V形槽的外周側(cè)的環(huán)狀的槽面延伸；以及內(nèi)周緣部，該內(nèi)周緣部從上述彎曲部的內(nèi)周側(cè)的端部起越過上述V形槽的底部棱線朝半徑方向延伸，在上述內(nèi)周緣部的端部和上述內(nèi)圈的外周面之間的區(qū)域具有半徑方向的間隙。為了解決上述課題，本發(fā)明的節(jié)流閥裝置具備技術(shù)方案I至4中任一方案所記載的滾動軸承，該節(jié)流閥裝置的特征在于，固定有節(jié)流閥的節(jié)流閥軸經(jīng)由上述滾動軸承被支承于節(jié)流閥殼體。為了解決上述課題，本發(fā)明的ABS裝置具備技術(shù)方案I至4中任一方案所記載的滾動軸承，該ABS裝置的特征在于，ABS泵驅(qū)動用的電動馬達(dá)的驅(qū)動軸經(jīng)由上述滾動軸承被支承于馬達(dá)殼體。
根據(jù)本發(fā)明，能夠提供具有可承受密封部件所受到的外壓高的狀況下的使用的高的密封性能的滾動軸承、具備該滾動軸承的節(jié)流閥裝置以及ABS裝置。


圖I是第一實(shí)施方式的滾動軸承的軸平面的剖視圖。圖2是第一實(shí)施方式的說明圖，并且是表示唇部未發(fā)生變形的狀態(tài)的密封部件的內(nèi)周部與內(nèi)圈的外周面之間的位置關(guān)系的圖。圖3是現(xiàn)有技術(shù)的滾動軸承(31)的與圖I對應(yīng)的軸平面的剖視圖。圖4是現(xiàn)有技術(shù)的滾動軸承(41)的與圖I對應(yīng)的軸平面的剖視圖。圖5是現(xiàn)有技術(shù)的滾動軸承(51)的與圖I對應(yīng)的軸平面的剖視圖。
圖6是表示空氣泄漏試驗(yàn)裝置(負(fù)壓)的結(jié)構(gòu)的概略的圖。圖7是表示空氣泄漏試驗(yàn)裝置(正壓)的結(jié)構(gòu)的概略的圖。圖8是表不表不空氣泄漏試驗(yàn)裝置的試驗(yàn)結(jié)果的圖表。圖9是表示在圖4的滾動軸承中密封部件產(chǎn)生卷起的狀態(tài)的說明圖。圖10是表示第二實(shí)施方式的節(jié)流閥裝置的剖視圖。圖11是圖10中的A部分的詳細(xì)圖。圖12是第三實(shí)施方式的ABS裝置的剖視圖。符號說明I. 滾動軸承；2.內(nèi)圈；2a 外周面(內(nèi)圏)；3 外圈；3a.內(nèi)周面
(外圈)；7...環(huán)狀空間；8、9...密封部件；10...彈性部件；11...芯骨；13...外周部；
14...唇部；15...內(nèi)周部；16...中間部；19... V形槽；19c...底部棱線；20...彎曲部；
21...內(nèi)周緣部。
具體實(shí)施例方式[第一實(shí)施方式]參照附圖對本發(fā)明的第一實(shí)施方式進(jìn)行說明。另外，以下的說明中的軸心是指朝圖I中的左右方向延伸的滾動軸承I的軸心(旋轉(zhuǎn)軸)，此外，軸平面是指包含軸心的平面，軸端面是指與軸心正交的平面。圖I是第一實(shí)施方式的滾動軸承I的軸平面的剖視圖。如該圖所示，滾動軸承I具有內(nèi)圈2 ;外圈3 ;多個滾動體4 (鋼球)，上述多個滾動體4被收納于內(nèi)圈2的滾道面2b與外圈3的滾道面3b之間；保持架(retainer) 5,該保持架5以這些滾動體4在滾道面2b,3b上保持規(guī)定間隔的方式進(jìn)行保持；ー對密封部件8、9，上述ー對密封部件8、9沿軸心方向(圖I中的左右方向)對置配置并在內(nèi)圈2與外圈3之間形成環(huán)狀空間7。內(nèi)圈2的外周面2a具有圓筒面，該圓筒面具有一定的直徑，該圓筒面從內(nèi)圈2的滾道面2b的軸心方向兩側(cè)沿著各密封部件8、9延伸。通過將沿著環(huán)狀空間7形成為環(huán)狀且由丁腈橡膠等構(gòu)成的橡膠類的弾性部件10與金屬制的芯骨11 一體成型而得到密封部件8。密封部件8包括外周部13，該外周部13與形成于外環(huán)外圈3的內(nèi)周面3a的圖I中的軸向左側(cè)的端部的環(huán)狀的嵌合槽12嵌合；內(nèi)周部15，該內(nèi)周部15具有與內(nèi)圈2的外周面2a密合的唇部14 ;以及中間部16，該中間部16形成于外周部13與內(nèi)周部15之間并相對于軸端面平行地配置。另外，如圖I所示，弾性部件10以覆蓋芯骨11的外側(cè)表面的方式形成。在密封部件8的外周部13形成有與相對于軸端面平行的嵌合槽12的第I密封面12a密合的第I密合面13a、與相對于第I密封面12a具有約45°的開口角的第2密封面12b密合的角部13b、對角部13b與中間部16的外側(cè)面16a進(jìn)行連接的傾斜面13c、以及相對于外圈3的內(nèi)周 面3a配置在大致同一平面的凸緣面13d。此外，外周部13由環(huán)狀的凸緣部17朝嵌合槽12按壓，該凸緣部17通過使芯骨11的外周邊部朝環(huán)狀空間7側(cè)(圖I中的右側(cè))彎曲成直角而形成。另外，如圖I所示，芯骨11的凸緣部17由弾性部件10覆蓋。此外，在嵌合槽12與外周部13之間形成有既定的環(huán)狀的空間18。如圖I以及圖2所示，在密封部件8的內(nèi)周部15，在形成于彈性部件10的外側(cè)面形成有以軸心為中心的環(huán)狀的V形槽19。該V形槽19具有與中間部16的外側(cè)面16a連續(xù)的外周側(cè)的槽面19a、以及形成于唇部14的外周側(cè)的面(與內(nèi)圈2的外周面2a密合一側(cè)的面14a的相反側(cè)的面)的內(nèi)周側(cè)的槽面19b，并且開口角被設(shè)置為90°以下。芯骨11具有彎曲部20，該彎曲部20從中間部16的內(nèi)周側(cè)的端部沿槽面19a彎曲；以及內(nèi)周緣部21，該內(nèi)周緣部21從該彎曲部20的內(nèi)周側(cè)的端部起朝向軸心越過V形槽19的底部棱線19c向半徑方向延伸。另外，如圖2所示，在芯骨11的內(nèi)周緣部21的端面21a與內(nèi)圈2的外周面2a之間形成有在半徑方向(圖2中的上下方向)具有恒定間隔的間隙K。如圖2所示，芯骨11的內(nèi)周緣部21由形成于彈性部件10的內(nèi)周側(cè)的環(huán)狀的底部22覆蓋。該彈性部件10的底部22配置于內(nèi)圈2的外周面2a與芯骨11的內(nèi)周緣部21的端面21a之間，并具有面22a，在該面22a與內(nèi)圈2的外周面2a之間形成有在半徑方向具有恒定的間隔的間隙K。上述唇部14從底部22朝外側(cè)并朝內(nèi)周側(cè)延伸，包含唇部14的密合面14a與底部22的面22a之間的棱線的軸端面L相對于包含V形槽19的底部棱線19c的軸端面H位于軸向內(nèi)側(cè)(圖2中的右側(cè))。而且，在第一實(shí)施方式中，將唇部14的密合面14a的粗糙度曲線的最大高度(Rz)設(shè)定為6. Oym以下，并且將算木平均粗糙度(Ra)設(shè)定為I. 3 y m以下，此外，將內(nèi)圈2的與唇部14密合的面(外周面2a)的截面曲線的最大截面高度(Pt)設(shè)定為3. Oym以下，并且將算木平均粗糙度(Ra)設(shè)定為0.25 pm以下。此外，如圖2所示，在第一實(shí)施方式中構(gòu)成為，在包含V形槽19的底部棱線19c的軸端面H (外側(cè)的軸端面)與包含芯骨11的內(nèi)周緣部21的內(nèi)側(cè)面21b的軸端面J (內(nèi)側(cè)的軸端面)之間的范圍(圖2中的軸向H-J之間)內(nèi)，在彈性部件10與內(nèi)圈2的外周面2a之間形成有半徑方向(圖2中的上下方向)的間隙K。若在包含V形槽19的底部棱線19c的軸端面H(外側(cè)的軸端面)與包含芯骨11的內(nèi)周緣部21的內(nèi)側(cè)面21b的軸端面J(內(nèi)側(cè)的軸端面)之間的范圍(圖2中的軸向H-J之間)內(nèi)不設(shè)置間隙K，則在內(nèi)圈2的外周面2a與底部22的面22a(封ロ)之間產(chǎn)生按壓力，滾動軸承I的旋轉(zhuǎn)扭矩會増大。由于在圖2中示出了唇部14未產(chǎn)生變形的狀態(tài)，所以唇部14的前端被表示為與內(nèi)圈2的外周面2a干擾。實(shí)際上在組裝了密封部件8后，唇部14按壓內(nèi)圈2而產(chǎn)生弾性變形，并在內(nèi)圈2與密封部件8之間產(chǎn)生壓力，唇部14與內(nèi)圈2密合而得到較高的氣密性。此處，若在密封部件8、9中未形成V形槽19，則已變形的唇部14失去躲避的空間，從而產(chǎn)生需求以上的按壓力，因此滾動軸承I的旋轉(zhuǎn)扭矩會増大。
在圖2中示出唇部14未變形的狀態(tài)，因此，表現(xiàn)出唇部14的前端與內(nèi)圈2的外周面2a干渉。實(shí)際上在組裝密封部件8時(shí)，唇部14被內(nèi)圈2按壓而發(fā)生彈性變形，因此，在內(nèi)圈2和密封部件8之間產(chǎn)生按壓力，唇部14與內(nèi)圈2密合而得到高的氣密性。此處，如果在密封部件8、9不形成V形槽19，則沒有供變形了的唇部14避讓的空間，產(chǎn)生必要以上的按壓力，因此導(dǎo)致滾動軸 承I的旋轉(zhuǎn)扭矩變大。此外，由于外周部13與形成于外環(huán)外圈3的內(nèi)周面3a的圖I中的軸向右側(cè)的端部的環(huán)狀的嵌合槽23嵌合的密封部件9、與密封部件8為相同構(gòu)造，所以省略詳細(xì)說明。此夕卜，由于第一實(shí)施方式的滾動軸承I的除密封部件8、9之外的構(gòu)造與現(xiàn)有技術(shù)相同，所以為了簡化說明書的記載而省略除密封部件8、9之外的構(gòu)造的詳細(xì)說明。接下來，對第一實(shí)施方式的作用進(jìn)行說明。此處，核查向滾動軸承I的密封構(gòu)造施加外壓(空氣壓カ)的空氣泄漏試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果。此外，作為圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I的比較對象而實(shí)施圖3、圖4、以及圖5所示的現(xiàn)有的滾動軸承31、41以及51的空氣泄漏試驗(yàn)。另外，圖3所示的滾動軸承31相當(dāng)于上述的專利文獻(xiàn)I的圖I的滾動軸承，圖4所示的滾動軸承41相當(dāng)于上述的專利文獻(xiàn)I的圖6的滾動軸承，圖5所示的滾動軸承51相當(dāng)于上述的專利文獻(xiàn)I的圖3的滾動軸承，此處，省略各個滾動軸承31、41以及51的詳細(xì)說明。此外，對于在各滾動軸承31、41以及51中與滾動軸承I相當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)標(biāo)注與圖I所示的滾動軸承I相同的名稱以及符號。實(shí)施例I以及比較例I 3的橡膠密封唇部14以及內(nèi)圈2的外周面2a的表面粗糙度如表I所示。對于各樣本，各測定三個。表中的截面曲線的最大截面高度(Pt)、粗糙度曲線的算木平均高度(Ra)、以及粗糙度曲線的最大高度(Rz)基于JIS B 0601 :2001。[表 I]
/
樣才N唇部表面粗糙度("m)__^圈外周面表面粗糙度(/im)
Rz [RaPt ] Ra
16.01.3 _ 3.00.25
實(shí)施例 I23.6__0.73__1.8_ 0.16
32.30.311.30.111 14 3.5 5.0 0.50比.核例 I 2 9.9 2.4 4.2 0.443 8.3 1.6 3.4 0.35—1 _ 12 3.3 3.0 0.25t 匕較奪02 2 9.3 2.0 1.8 0.163 7.8 1.7 1.3 0.111 12 3.2 3.0 0.25比較例 3 2 9.7 2.4 1.8 0.16_L 3 J 8,4 I: 1.8 J 1.3 J 0.11圖6以及圖7是表示當(dāng)前的空氣泄漏試驗(yàn)中使用的試驗(yàn)裝置32以及42的概略結(jié)構(gòu)的圖。圖6所示的試驗(yàn)裝置32包括殼體34，其具有圓筒形的壓カ室33 ;夾具37，其由與內(nèi)圈2的內(nèi)周面嵌合的軸部35、以及凸緣部36構(gòu)成，凸緣部36設(shè)置于該軸部35的下端部并與壓力室33的底部可滑動地嵌合；以及減壓用泵38，其向壓カ室33供給負(fù)壓。在試驗(yàn)裝置32中，作為試驗(yàn)對象的滾動軸承1、31、41以及51的外圈3的外周面3a與形成于殼體34的開ロ部(壓カ室33的上部)的環(huán)狀的臺階差部39嵌合。另外，圖6所示的符號43、44為0形環(huán)，符號45為流量計(jì)，符號46為調(diào)節(jié)器，符號47為壓カ計(jì)。此外，圖7所示的試驗(yàn)裝置42是通過在圖6所示的試驗(yàn)裝置32中，將減壓用泵38置換為加壓用泵40而構(gòu)成的。而且，根據(jù)使軸部35相對于殼體34繞軸心相對旋轉(zhuǎn)時(shí)的扭矩的測定值來判定各滾動軸承1、31、41以及51的滑動扭矩是否合格。以下示出當(dāng)前的空氣泄漏試驗(yàn)的條件1-4。(條件I)
在條件I中，對使壓力室33的壓カ從_60kPa變化至+129kPa的情況下的各滾動軸承1、31、41以及51的氣密性能(密封性能)以及滑動扭矩進(jìn)行測定。另外，在條件I中，對于氣密性能，在lOOml/min以下的情況下設(shè)為合格，在超過100ml/min的情況下設(shè)為不合格。(條件2)在條件2中，對使壓力室33的壓カ從_60kPa變化至+129kPa的情況下的各滾動軸承1、31、41以及51的氣密性能以及滑動扭矩進(jìn)行測定。另外，在條件2中，對于氣密性能,在0. 5ml/min以下的情況下設(shè)為合格,在超過0. 5ml/min的情況下設(shè)為不合格。(條件3)在條件3中，對使壓力室33的壓カ從+130kPa變化至+235kPa的情況下的各滾動軸承1、31、41以及51的氣密性能以及滑動扭矩進(jìn)行測定。另外，在條件3中，對于氣密性能,在0. 5ml/min以下的情況下設(shè)為合格,在超過0. 5ml/min的情況下設(shè)為不合格。(條件4)在條件4中，對使壓力室33的壓カ從_70kPa變化至+300kPa的情況下的各滾動軸承1、31、41以及51的氣密性能以及滑動扭矩進(jìn)行測定。另外，在條件4中，對于氣密性能,在0. 5ml/min以下的情況下設(shè)為合格,在超過0. 5ml/min的情況下設(shè)為不合格。在圖8中示出利用條件1-4實(shí)施的空氣泄漏試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果。另外，圖表中的〇表不合格，X表不不合格,A表不氣密性合格但滑動扭矩不合格(大)。(條件I)在條件I中，在所有的滾動軸承1、31、41以及51中，氣密性能(密封性能)為lOOml/min以下，但是對于滾動軸承51，滑動扭矩過大。其原因被推測為，由于圖5所示的滾動軸承51并未如其他滾動軸承1、31以及41那樣在密封部件8、9形成有V形槽19，所以密封部件8、9的內(nèi)周部15被芯骨11以更大的力朝內(nèi)圈2的外周面按壓。(條件2)在條件2中，圖3所示的滾動軸承31、圖4所示的滾動軸承41、以及圖5所示的滾動軸承51無法確保0. 5ml/min以下的氣密性能。其原因推測為，在滾動軸承31中，唇部14與內(nèi)圈2的臺階差部25接觸，該臺階差部25不進(jìn)行基于無心加工的研磨加工，而通過切削對面進(jìn)行加工，所以與基于研磨的加工面相比、面精度較低，唇部14的密合面未滿足粗糙度曲線的最大高度(Rz)為6. Oym以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為I. 3 y m以下的條件，因此導(dǎo)致無法得到唇部14的足夠的密合力的結(jié)果。另ー方面，對于滾動軸承41和51，其原因推測為，由于未滿足唇部14的密合面的粗糙度曲線的最大高度(Rz)為e.Oym以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為I. 3pm以下的條件，所以導(dǎo)致無法得到唇部14的足夠的密合力的結(jié)果。(條件3)在條件3中，只有圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I能夠確保0. 5ml/min以下的氣密性能。由于在圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I中，芯骨11的內(nèi)周側(cè)的端部越過V形槽19的底部棱線19c向半徑方向延伸，所以密封部件8的內(nèi)周部15具有剛性，密封部件8的內(nèi)周部15不向壓力較低側(cè)(軸承的內(nèi)側(cè))卷起。在圖4所示的滾動軸承41的 密封部件8產(chǎn)生了圖9所示那樣的卷起(封ロ反轉(zhuǎn))。其原因推測為，芯骨11的內(nèi)周側(cè)的端部并未如圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I那樣越過V形槽19的底部棱線19c向半徑方向延伸，換言之，由于芯骨11的內(nèi)周側(cè)的端部的直徑大于V形槽19的直徑，所以密封部件8的內(nèi)周部15的剛性不足，若在內(nèi)圈2未形成圖3所示那樣的臺階差部25，則密封部件8的內(nèi)周部15向壓カ較低側(cè)卷起。(條件4)在條件4中，只有圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I能夠確保0. 5ml/min以下的氣密性能。由于在圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I中，芯骨11的內(nèi)周緣越過V形槽19的底部棱線19c向半徑方向延伸，所以密封部件8的內(nèi)周部15的剛性得以確保，密封部件8的內(nèi)周部15不向壓力較低側(cè)(軸承的內(nèi)側(cè))卷起。但是，在圖4所示的滾動軸承41的密封部件8產(chǎn)生了圖9所示那樣的卷起(封ロ反轉(zhuǎn))。其原因推測為，芯骨11的內(nèi)周緣并未如圖I所示的第一實(shí)施方式的滾動軸承I那樣越過V形槽19的底部棱線19c向半徑方向延伸，換言之，由于芯骨11的內(nèi)周緣的直徑大于V形槽19的直徑，所以密封部件8的內(nèi)周部15的剛性不足，若在內(nèi)圈2未形成圖3所示那樣的臺階差部25，則密封部件8的內(nèi)周部15向壓カ較低側(cè)卷起。對于圖5所示的滾動軸承51，其原因推測為，雖然未產(chǎn)生密封部件8的卷起(封ロ反轉(zhuǎn))，但由于唇部14的密合面未滿足粗糙度曲線的最大高度(Rz)為6. Oym以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為I. 3 y m以下的條件，所以導(dǎo)致無法得到唇部14的足夠的密合力的結(jié)果。此外，對于圖3所示的滾動軸承31，其原因推測為，唇部14與內(nèi)圈2的臺階差部25接觸，未對該臺階差部25進(jìn)行基于無心加工的研磨加工，而通過切削對面進(jìn)行加工，所以與基于研磨的加工面相比，面精度較低，唇部14的密合面未滿足粗糙度曲線的最大高度(Rz)為6. 0 y m以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為I. 3 y m以下的條件，因此導(dǎo)致無法得到唇部14的足夠的密合力的結(jié)果。在第一實(shí)施方式中起到以下的效果。根據(jù)本實(shí)施方式，在芯骨11設(shè)置有沿著V形槽19的外周側(cè)的槽面19a延伸的彎曲部20、以及內(nèi)周緣部21，該內(nèi)周緣部21從彎曲部20的內(nèi)周側(cè)的端部起朝向軸心越過V形槽19的底部棱線19c延伸，并且該內(nèi)周緣部21的端部相對于內(nèi)圈2的外周面2a具有半徑方向的間隙，因此能夠確保密封部件8、9的內(nèi)周部15的剛性，能夠有效地防止由外壓引起的唇部14的卷起。此外，將唇部14的密合面14a設(shè)為，粗糙度曲線的最大高度(Rz)為6. Oym以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為1.3i!m以下，將內(nèi)圈2的與唇部14密和的面(外周面2a)設(shè)為，截面曲線的最大截面高度(Pt)為3. Oym以下、且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為0. 25 pm以下，并且，由于構(gòu)成為在包含V形槽19的底部棱線19c的外側(cè)的軸端面、與包含芯骨11的內(nèi)周緣部21的內(nèi)側(cè)面21b的內(nèi)側(cè)的軸端面之間的范圍(軸向H-J之間)內(nèi)，在彈性部件10與內(nèi)圈2的外周面2a之間形成有半徑方向的間隙，并在密封部件8、9設(shè)置V形槽19來確保已變形的唇部14避讓的空間，所以能夠確保密封構(gòu)造的氣密性能(密封性能)，并得到適當(dāng)?shù)幕瑒优ぞ卮送?，與密封部件8、9的唇部14密合的內(nèi)圈2的外周面2a是與內(nèi)圈的滾道面連續(xù)的面，換言之，由于內(nèi)圈2的外周面2a不具有圖3所示的滾動軸承31那樣的臺階差部25，所以能夠通過無心加工對內(nèi)圈2的供唇部14接觸的部分進(jìn)行研磨加工。因此，與對臺階差部25進(jìn)行磨削加工的情況相比，能夠削減制造成本。此外，由于基于研磨的加工面與基于切削的加工面相比，面精度較高，所以能夠確保所要求的氣密性能(密封性能)。此外，即使設(shè)置為不將密封部件8安裝于軸承I的兩側(cè)而僅安裝干與滾動軸承I內(nèi)的空間產(chǎn)生壓カ差的ー側(cè)、并在另ー側(cè)安裝普通的密封部件的結(jié)構(gòu)，也能夠確保氣密性能。[第二實(shí)施方式]參照附圖對本發(fā)明的第二實(shí)施方式進(jìn)行說明。此處，如圖10以及圖11所示，對在內(nèi)燃機(jī)的節(jié)流閥裝置61中采用了上述第一實(shí)施方式的滾動軸承I的方式進(jìn)行說明。另外，對與第一實(shí)施方式相當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)標(biāo)注相同的名稱以及符號。在節(jié)流閥裝置61中，在向直徑方向(圖10中的左右方向)貫通進(jìn)氣通路62的節(jié)流閥軸63上固定有節(jié)流閥64，節(jié)流閥軸63的兩端部由滾動軸承I支承。而且，各滾動軸承I的外圈3與殼體65的嵌合槽12嵌合。此外，由于除滾動軸承I之外的結(jié)構(gòu)與現(xiàn)有的節(jié)流閥裝置相同，所以此處為了簡化說明書的記載而省略節(jié)流閥裝置61的詳細(xì)說明。接下來，對第二實(shí)施方式的作用進(jìn)行說明。在節(jié)流閥裝置61中，在車輛行駛時(shí)(內(nèi)燃機(jī)動作時(shí))，進(jìn)氣通路62內(nèi)的壓カ頻繁地發(fā)生變化。由此，通過發(fā)動機(jī)構(gòu)造向滾動軸承I的各密封部件8、9中的靠進(jìn)氣通路62側(cè)的密封部件(圖11所示的密封部件8)交替施加正壓或者負(fù)壓。因此，在向密封部件8施加正壓的情況下，唇部4被強(qiáng)カ地向內(nèi)圈2的外周面2a按壓，其結(jié)果，唇部14與內(nèi)圈2的外周面2a之間的滑動阻カ増大，滾動軸承I的旋轉(zhuǎn)阻力也隨之増大。而且，在向進(jìn)氣通路62側(cè)的密封部件8施加較大的正壓的情況下，密封部件8的內(nèi)周部15向內(nèi)側(cè)反轉(zhuǎn)而卷起，密封構(gòu)造的密封性能損壞(參照圖9)。另ー方面，在向進(jìn)氣通路62的相反側(cè)的密封部件9施加較大的負(fù)壓的情況下，密封部件9的內(nèi)周部15向軸承I的內(nèi)側(cè)反轉(zhuǎn)而卷起，密封構(gòu)造的密封性能損壞。在第二實(shí)施方式中，通過利用第一實(shí)施方式的滾動軸承I來支承節(jié)流閥軸63的兩端部，即使在向滾動軸承I的密封構(gòu)造施加了正壓和負(fù)壓的任一方的情況下，也能夠確保所要求的氣密性能(密封性能)。進(jìn)而，能夠提供可在進(jìn)氣通路62與滾動軸承I的環(huán)狀空間7之間的壓カ差從_70kPa到+300kPa的更為嚴(yán)酷的環(huán)境下使用的節(jié)流閥裝置61。此外，在第二實(shí)施方式中，即使是不將本發(fā)明的密封部件設(shè)置于軸承I的兩側(cè)而僅設(shè)置于進(jìn)氣通路62的相反側(cè)，并在進(jìn)氣通路62側(cè)安裝普通的密封部件的結(jié)構(gòu)，也能夠確保氣密性能。[第三實(shí)施方式]
參照附圖對本發(fā)明的第三實(shí)施方式進(jìn)行說明。此處，如圖12所示，對在車輛的ABS裝置71中采用了上述第一實(shí)施方式的滾動軸承I的方式進(jìn)行說明。另外，對與第一實(shí)施方式相當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)標(biāo)注相同的名稱以及符號。
ABS裝置71具備用于抽吸儲液箱內(nèi)的制動液并向制動裝置的主缸供給的活塞72、以及對該活塞72進(jìn)行驅(qū)動的ABS泵驅(qū)動用的電動馬達(dá)73。并且，電動馬達(dá)73的驅(qū)動軸74由安裝于馬達(dá)殼體75的ー對滾動軸承I支承。此外，由于除滾動軸承I之外的結(jié)構(gòu)與現(xiàn)有的ABS裝置相同，所以此處為了簡化說明書的記載而省略ABS裝置71的詳細(xì)說明。接下來，對第三實(shí)施方式的作用進(jìn)行說明。如圖12所示，電動馬達(dá)73被收納于封閉的馬達(dá)殼體75內(nèi)，驅(qū)動軸74向活塞72側(cè)(圖12中的左側(cè))延長，在驅(qū)動軸74的前端部組裝有用于使活塞72向圖12中的上下方向往復(fù)動作的偏心滾動軸承76。因此，在活塞72側(cè)發(fā)生制動液泄漏的情況下，配置于活塞72側(cè)的滾動軸承I的活塞72側(cè)的密封構(gòu)造暴露在所泄漏的制動液中。此時(shí)，在配置于活塞72側(cè)的滾動軸承I的活塞72側(cè)的密封構(gòu)造的液密性能(密封性能)不足的情況下，所泄漏的制動液會從配置于活塞72側(cè)的滾動軸承I向馬達(dá)殼體75內(nèi)侵入。然后，若侵入到馬達(dá)殼體75內(nèi)的制動液到達(dá)電動馬達(dá)73的電刷77，則會引起電動馬達(dá)73的動作不良。在第三實(shí)施方式中，通過利用上述的第一實(shí)施方式的滾動軸承I來支承電動馬達(dá)73的驅(qū)動軸74，即使在活塞72側(cè)發(fā)生制動液泄漏的情況下，也能夠可靠地防止所泄漏的制動液從配置于活塞72側(cè)的滾動軸承I向馬達(dá)殼體75內(nèi)侵入。由此，可以預(yù)先防止電動馬達(dá)73進(jìn)而防止ABS裝置的動作不良，能夠提供可靠性高的ABS裝置。此外，通過僅在驅(qū)動軸74的活塞72側(cè)(圖12中的左側(cè))設(shè)置第一實(shí)施方式的滾動軸承I也能夠?qū)崿F(xiàn)上述目的。并且，還可以僅將活塞72側(cè)的密封部件設(shè)為密封部件8。此外，各實(shí)施方式并不局限于上述說明，例如，能夠如以下那樣地構(gòu)成。上述的各實(shí)施方式中的滾動軸承I為滾珠軸承，但也可以在滾柱軸承中采用滾動軸承I的密封構(gòu)造。
權(quán)利要求
1.ー種滾動軸承，該滾動軸承具備內(nèi)圈與外圈之間的環(huán)狀的空間由朝軸心方向?qū)χ门渲玫囊粚Νh(huán)狀的密封部件密封的密封構(gòu)造， 該滾動軸承的特征在干， 所述ー對密封部件中的至少ー個由芯骨、以及以覆蓋所述芯骨的外側(cè)面的方式形成的弾性部件構(gòu)成，且具有形成有與所述內(nèi)圈的外周面密合的唇部的內(nèi)周部，在由所述彈性部件構(gòu)成的所述內(nèi)周部外側(cè)的部分形成有以軸心為中心的環(huán)狀的V形槽， 所述芯骨具有彎曲部，該彎曲部沿著所述V形槽的外周側(cè)的環(huán)狀的槽面延伸；以及內(nèi)周緣部，該內(nèi)周緣部從所述彎曲部的內(nèi)周側(cè)的端部起越過所述V形槽的底部棱線朝半徑方向延伸， 在所述內(nèi)周緣部的端部和所述內(nèi)圈的外周面之間的區(qū)域具有半徑方向的間隙。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的滾動軸承，其特征在干， 所述內(nèi)圈的外周面具有圓筒面，該圓筒面具有一定的直徑，該圓筒面從所述內(nèi)圈的滾道面的兩側(cè)朝向所述密封部件延伸。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的滾動軸承，其特征在干， 對于所述唇部的密合面，粗糙度曲線的最大高度(Rz)為6. O 以下，且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為I. 3 u m以下, 對于所述內(nèi)圈的與所述唇部密合的外周面，至少是截面曲線的最大截面高度(Pt)為3.O ii m以下，且算術(shù)平均粗糙度(Ra)為0. 25 y m以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任一項(xiàng)所述的滾動軸承，其特征在干， 在包含所述V形槽的底部棱線的外側(cè)的軸端面與包含所述芯骨的內(nèi)周緣部的內(nèi)側(cè)面的內(nèi)側(cè)的軸端面之間的范圍內(nèi)，在所述彈性部件與所述內(nèi)圈的外周面之間形成有半徑方向的間隙。
5.ー種節(jié)流閥裝置，該節(jié)流閥裝置是具備權(quán)利要求I至4中任一項(xiàng)所述的滾動軸承的內(nèi)燃機(jī)的節(jié)流閥裝置， 該節(jié)流閥裝置的特征在干， 固定有節(jié)流閥的節(jié)流閥軸經(jīng)由所述滾動軸承被支承于節(jié)流閥殼體。
6.ー種ABS裝置，該ABS裝置是具備權(quán)利要求I至4中任一項(xiàng)所述的滾動軸承的車輛的ABS裝置， 該ABS裝置的特征在干， ABS泵驅(qū)動用的電動馬達(dá)的驅(qū)動軸經(jīng)由所述滾動軸承被支承于馬達(dá)殼體。
全文摘要
本發(fā)明提供具有可承受密封部件所受到的外壓高的狀況下的使用的高的密封性能的滾動軸承、具備該滾動軸承的節(jié)流閥裝置以及ABS裝置。由于在密封部件的芯骨(11)設(shè)置有彎曲部(20)，其沿著V形槽(19)的外周側(cè)的槽面(19a)延伸；以及內(nèi)周緣部(21)，其從彎曲部(20)的內(nèi)周側(cè)的端部起越過V形槽(19)的底部棱線(19c)朝半徑方向延伸，該內(nèi)周緣部(21)的端部和內(nèi)圈(2)的外周面(2a)之間的區(qū)域具有半徑方向的間隙，所以能夠確保密封部件(8、9)的內(nèi)周部(15)的剛性，并能夠有效地防止由外壓引起的唇部(14)的卷起。
文檔編號F02D9/10GK102654163SQ201210048788
公開日2012年9月5日 申請日期2012年2月28日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月1日
發(fā)明者古越秋三 申請人:美蓓亞株式會社