專利名稱：渦輪機的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及渦輪機的領域，例如燃氣渦輪、蒸汽渦輪、飛行器動力總成(Flugzeugtriebwerk)、靜態(tài)的壓縮機或潤輪增壓器。本發(fā)明涉及一種根據(jù)權利要求I的前序部分的渦輪機。
背景技術：
在運行期間使在渦輪機的靜態(tài)的與旋轉的部件之間的間隙、尤其徑向間隙最小化對于流動損失最小化和因此對于這樣的機器的效率最大化是決定性的。為了說明，圖I顯示了以壓縮機組件的形式的渦輪機10的示例，其帶有就坐在(圍繞軸線13)旋轉的軸12上的動葉(Laufschaufel) 14和固定在罩殼11處的導葉15。通過使在動葉14的頂端與相·對的罩殼11之間的或在導葉15的頂端與相對的軸12之間的徑向間隙Cb和Cv最小化可減小流動損失。由于例如在動葉14的葉片頂端與罩殼11之間的相對運動，不可能將徑向間隙置于零。在運行期間在兩個部件之間的接觸可導致部件的損壞或甚至導致完全的破壞。原則上適用的是，在運行期間徑向的間隙(所謂的“熱間隙”)通過一系列因素來確定，當裝配間隙(所謂的“冷間隙”，在冷的機器的停止時)被確定時這些因素對于這樣的機器的設計必須被考慮
各個構件的制造公差；
裝配公差；
在運行期間由于熱效應和離心力一起的葉片的膨脹；
在靜態(tài)運行中軸和罩殼的變形(例如以所謂的“橢圓化(OvalisierungVI^BS)
以及
在瞬態(tài)運行(機器的運行上的過渡階段)期間，例如機器的起動或關斷，所有構件的與時間相關的變形和相對運動。尤其地，在瞬態(tài)運行期間主要組件的與時間相關的變形和相對運動對于確定冷間隙和由此產(chǎn)生的熱間隙是重要的。目標是以這樣的方式確定冷間隙，即在靜態(tài)運行期間所產(chǎn)生的熱間隙是最小的。由于在機器的加熱或冷卻期間在葉片、罩殼部件和軸的機械的和熱的變形中不同的時間常數(shù)，最小的熱間隙不必然會在熱的靜態(tài)的運行中出現(xiàn)，在那里最小的間隙是值得期望的。尤其地，當主要的組件從之前的運行時期還是熱的時，如果考慮到機器還經(jīng)受快速的負載變化或者可被起動，在瞬態(tài)運行階段期間通常出現(xiàn)最小的可能的間隙(所謂的“夾點(Pinch point)”)。在這樣的情況中必要的是，如此程度地擴大冷間隙，使得在瞬態(tài)運行期間避免在靜態(tài)的與旋轉的部件之間硬的接觸，那么結果這在靜態(tài)的條件下導致比所期望的更大的熱間隙。用于使由保留的熱間隙所引起的流動損失最小化的已知的措施例如是在動葉片和導葉片的頂端處引入圍帶(Deckband)。為了使穿過在圍帶與罩殼或轉子之間的環(huán)形間隙的流動最小化，常常在周向上在旋轉的部件上設置有一個或多個肋部，而靜態(tài)的部件的表面可以是平的或成階梯狀的，以便總體上形成迷宮式的密封。此外，在靜態(tài)的部件的表面處可布置有所謂的蜂巢(蜂巢式材料)，以便在瞬態(tài)運行狀態(tài)期間對于肋部使切入(Einschneiden)成為可能，以便由此避免硬的接觸。在此由旋轉的部件和切入的蜂巢得出的構造與成階梯狀的迷宮密封相似并且相對于不帶蜂巢的構造幫助減小流動損失。用于使熱間隙最小化的另外的已知的措施在于將所謂的片式密封(Blattdichtung)或刷式密封施加在靜態(tài)的部件處，其可在運行上的過渡階段期間在一定的程度上平衡在間隙中的變化。最終，在相對的側上可使用由例如磨損的元件和可磨損的覆層構成的組合，以便減弱在周緣上出現(xiàn)的間隙變化的負面效應，其例如可通過結構的部件的橢圓化或軸在罩殼內(nèi)的一定的偏心性被引起。雖然所有至今所提及的解決方案僅僅是純被動的本質(zhì)，其在運行期間在沒有任何主動的幾何形狀匹配的情況下使熱間隙的最小化成為可能，還存在一定數(shù)量的已知的用于間隙減小的主動的措施。 因此，例如已知一種系統(tǒng)，在那里當機器達到其靜態(tài)的運行狀態(tài)時，整個轉子在軸向上被移動。在與錐形的流動通道的共同作用中成為這使能夠主動地使在熱的渦輪中的徑向間隙最小化，其中，原則上與上面所描述的被動的措施相組合是可能的。然而由于必須使整個轉子運動，在壓縮機側上產(chǎn)生徑向間隙的擴大。因此，只有在渦輪中的損失減小超過在壓縮機側的附加的損失時，該措施才是有利的。代替軸的移動，其它解決方案提出在每個渦輪級中控制葉片的徑向的熱膨脹，或者應用彈性系統(tǒng)，其使熱保護罩在預定的極限溫度之上的附加的徑向運動成為可能。已知應用用于線性地調(diào)整間隙的調(diào)整器件或還應用彈性地柔軟的支承器件。后者例如在文件EP I 467 066 A2中被描述。但是利用該技術上的解決方案不可能在機器的運行上的過渡階段中補償在間隙中的極限值。文件US 2009/0226327 Al描述了一種由所謂的記憶合金制成的膜片(Blende)，其安裝到轉子盤(Rotorscheibe)中。該膜片取決于局部的溫度來控制冷卻劑流到渦輪葉片中的量。通過減少冷卻劑流，葉片熱膨脹并且因此減小在葉片頂端與相對的靜態(tài)的構件之間的徑向間隙。通過提高冷卻劑流，葉片長度減小并且由此增大徑向間隙。在GB 2 354 290中的文件描述了一種由記憶合金制成的閥，其安裝在燃氣渦輪葉片的冷卻通道中。該閥取決于構件的溫度來調(diào)節(jié)冷卻劑的消耗。在該文件中未描述對于動葉和導葉的徑向間隙控制。文件US 7，686，569描述了一種用于葉片環(huán)(Schaufelring)的軸向運動的系統(tǒng)，其通過貼在葉片環(huán)處的壓力差、連接部的熱膨脹或收縮或者通過活塞來引起。記憶合金同樣可引起必要的運動。原則上可考慮不同的被動的、半主動的或主動的系統(tǒng)、以及其組合用于控制在旋轉的與靜態(tài)的構件之間的間隙。在瞬態(tài)運行狀態(tài)期間由于組件的不同的且與時間相關的熱的和機械的變形，描述旋轉的與靜態(tài)的組件之間的相對間距(圖I)的間隙Cb或Cv變化。實際的時間上的進程取決于多個因素，如組件的體積、與熱的或冷的介質(zhì)的接觸和所使用的合金的熱特性。由于該在時間上不同的變形，根據(jù)圖2(a)，“熱的”間隙Cb(對于動葉)或Cv(對于導葉)除了安全間隙Cs之外必須還包含瞬態(tài)的分量gt，min。在冷裝配的狀態(tài)(Chmin和 _)中定義間隙時必須一起考慮該瞬態(tài)的分量。圖2在子圖2(a)中顯示對于靜態(tài)的運行階段(st)和瞬態(tài)的運行階段(tr)在旋轉的與靜態(tài)的熱的部件之間的間隙在時間t上的變化的示例，其中，(如已經(jīng)提及的那樣)Cs表示安全間隙，ga是由于構件的制造和裝配公差的公差帶，gt，min和gt，max表示在靜態(tài)的狀態(tài)中的間隙與最小的間隙之間的最小的和最大的差，ce，min和ce，max表示對于名義的(“熱的”)運行條件的最小和最大間隙，而C0^min和表示在停止狀態(tài)(“冷的”運行條件)中相應的最小和最大間隙(在此，符號β代表“b”即動葉，或者“V”即導葉，見圖I)。圖2 (b)和(C)顯示了軸12的轉速Ω、工質(zhì)(熱氣)的溫度T和金屬溫度Tm在時間t上的可能的變化，其中，0 和Tn相應地表示在機器中的名義轉速和名義熱氣溫度。金 屬溫度Tnm表示在機器的靜態(tài)運行中軸和/或其它的機械組件的名義溫度。在此， Ωη和tTn是這樣的時刻，在該時刻達到靜態(tài)的值0 和τη。圖3顯示了穿過旋轉的構件(在該示例中動葉14)的橫截面，在機器的停止狀態(tài)中(圖3(a))和在名義的靜態(tài)的運行條件下(圖3(b))，其以根部16固定在轉子(軸12)中的相應的容納部中。在此，所顯示的根部16代表每個任意的根部幾何形狀，例如杉樹根部、燕尾根部或錘頭根部。其例如在轉子中利用指部18接合到在容納部中的相應的側向的槽17中。離心力將根部16的指部18中的一個或多個帶到與轉子12相接觸(圖3(b))。在轉速較低時，彈性元件19阻止在轉速慢時根部16在容納部中嘎嘎作響。在名義轉速時且在達到機器的所有組件的熱平衡之后，達到根據(jù)圖I的間隙Cb或Cv。在此，符號ga又代表制造公差和裝配公差的公差帶并且在此在機器的停止狀態(tài)中在指部18與轉子容納部之間示例形地示出。在機器開動時，葉片組(Beschaufelung)的熱膨脹典型地比罩殼部件或轉子軸的熱膨脹快速得相當多，其由于其更大的質(zhì)量具有比葉片更高的熱慣性。這意味著，甚至在工質(zhì)已經(jīng)達到名義運行溫度Tn(在圖2(c)中時刻tTn)之后，軸或其它結構部件的加熱和由此熱膨脹持續(xù)。該情況導致出現(xiàn)所謂的“夾點”，也就是說在加熱階段期間的一時刻，在該時刻徑向間隙達到其最小值(見圖2(a))。出于這一原因，對于名義的靜態(tài)的運行條件，所得出的最小的間隙Cb，min(或Cv，min)必須包含安全間隙Cs以及對間隙的最小的瞬態(tài)份額gt，min。在設計機器時，其必須以分析的方式來確定并且取決于旋轉的和靜態(tài)的構件的熱邊界條件、尺寸和材料特性。對間隙的瞬態(tài)份額gt，min和gt，max阻止葉片頂端在靜態(tài)的罩殼或靜態(tài)的熱保護罩處或在轉子或轉子熱保護罩處摩擦。在名義的靜態(tài)的運行條件下，當所有旋轉的和靜態(tài)的部件達到其最大的熱的和機械的變形時，對“夾點”間隙(gt)的瞬態(tài)份額是在“熱的”靜態(tài)的狀態(tài)cb，min (或Cv，min)中的間隙的主要部分。

發(fā)明內(nèi)容
現(xiàn)在本發(fā)明的目的是提供一種開頭所提及的類型的渦輪機，在其中，對于不同的運行狀態(tài)以簡單的方式優(yōu)化在旋轉的與靜態(tài)的部件之間的間隙。該目的通過權利要求I的特征的整體來實現(xiàn)。本發(fā)明從以提高的運行溫度工作的渦輪機出發(fā)，其帶有靜態(tài)的和旋轉的組件，在它們之間為了避免摩擦的接觸而設置有間隙，其在機器的停止狀態(tài)中具有第一值而在機器的靜態(tài)的運行中具有第二值，并且其在停止狀態(tài)與靜態(tài)的運行之間的瞬態(tài)運行階段中由于不同組件的轉速和熱膨脹的不同的時間上的進程而經(jīng)歷具有極限值的曲線。其特征在于，設置有帶有非線性的補償機構的補償器件用于消除或平衡在瞬態(tài)的運行階段中的極限值。基于本申請的在機器的運行上的過渡階段中在間隙中出現(xiàn)極限值的問題通過由此來解決，即所設置的補償?shù)钠骷辉谶^渡的開始或結束時具有其最大的偏移(Auslenkung)，而是在過渡區(qū)域本身中，即在間隙的極限值出現(xiàn)的那里。對此，在補償?shù)钠骷袘梅蔷€性的補償機構，其例如由兩個相反的運動疊加。根據(jù)本發(fā)明的渦輪機的設計方案特征在于，補償?shù)钠骷ㄗ哉{(diào)節(jié)裝置，其取決于外部的參數(shù)增大或減小間隙。尤其地，自調(diào)節(jié)裝置為了增大或減小間隙改變其形狀。 另一設計方案特征在于，自調(diào)節(jié)裝置具有預定的高度，并且自調(diào)節(jié)裝置為了增大或減小間隙改變其高度。本發(fā)明的另一設計方案特征在于，自調(diào)節(jié)裝置取決于其溫度增大或減小間隙。尤其地，自調(diào)節(jié)裝置在其溫度特性中具有滯后。根據(jù)另一設計方案，自調(diào)節(jié)裝置包含雙金屬。同樣可考慮的是，自調(diào)節(jié)裝置包含形狀記憶合金。本發(fā)明的又一設計方案特征在于，旋轉的組件是動葉，并且待影響的間隙存在于動葉的頂端與相對的靜態(tài)的罩殼之間。另一設計方案特征在于，靜態(tài)的組件是導葉，并且待影響的間隙存在于導葉的頂 端與相對的轉子之間。另一設計方案特征在于，動葉相應以葉根就座在轉子中的容納部中并且利用支撐件以抵抗作用的離心力的方式支撐在轉子處，并且自調(diào)節(jié)裝置布置在支撐件與轉子之間。另一設計方案特征在于，自調(diào)節(jié)裝置在徑向上溫度控制地在第一值與第二值之間改變其高度，并且這兩個值的差對應于間隙的曲線的極限值。


接下來應根據(jù)實施例結合附圖詳細闡述本發(fā)明。其中
圖I以非常簡化的剖示圖顯示了在根據(jù)現(xiàn)有技術的常見類型的渦輪機中在旋轉的與靜態(tài)的部件之間的機械間隙；
圖2以多個子圖顯示了在渦輪機經(jīng)過瞬態(tài)的起動過程直至達到靜態(tài)的運行狀態(tài)的情況下的間隙的時間相關性(圖2(a))以及轉速(圖2(b))的和熱氣溫度及金屬溫度(圖2(c))的所屬的時間相關性；
圖3以非常簡化的剖示圖顯示了在停止狀態(tài)(圖3(a))中和在名義的靜態(tài)的運行條件(圖3(b))下旋轉的部件(動葉)在轉子中的固定；
圖4以非常簡化的剖示圖顯示了根據(jù)本發(fā)明的實施例的用于在根據(jù)圖3的固定中控制間隙的自調(diào)節(jié)的系統(tǒng)；
圖5顯示了對根據(jù)本發(fā)明的自調(diào)節(jié)的系統(tǒng)的熱-機械的滯后的示例；圖6以非常簡化的剖示圖顯示了在名義轉速時根據(jù)圖4的自調(diào)節(jié)的系統(tǒng)以及圖7顯示了在帶有根據(jù)圖4和6的自調(diào)節(jié)的系統(tǒng)的渦輪機中間隙的時間相關性。
附圖標記清單
10渦輪機
11罩殼
12軸(轉子)
13軸線
14動葉
15導葉
16根部(葉根)
17槽
18指部
19彈性元件
20自調(diào)節(jié)裝置 C間隙
Cb動葉間隙
Cs安全間隙
Cv導葉間隙
C0,ο,max最大間隙(冷)
C0,_最小間隙(冷)
c0,max最大間隙(熱)
c0,max最小間隙(熱)
C0 (t)min用于最小間隙進程的曲線
C0 (t)max用于最大間隙進程的曲線
C0 (t)fflinred用于帶有自調(diào)節(jié)裝置的最小間隙進程的曲線
ga公差帶
gt瞬態(tài)的間隙份額
gt,max最大差(瞬態(tài)的間隙份額)
gt,min最小差(瞬態(tài)的間隙份額)
Ω轉速
Ωη轉速(名義)
st靜態(tài)的運行階段
tr瞬態(tài)的運行階段
Tn熱氣溫度(名義)
Tmn金屬溫度(名義)
t時間
T溫度
ε膨脹
σ應力E彈性模量。
具體實施例方式本發(fā)明涉及一種自調(diào)節(jié)裝置的應用，其包括雙金屬元件和/或形狀記憶合金元件和/或由其它材料構成的元件，該元件以彈性的、超彈性的或偽彈性的方式在其形狀的溫度、壓力或機械負載的極限值之上變化，其主動地或被動地被激活，并且其布置在渦輪機中，以便在運行期間和在不同的運行狀態(tài)下使間隙最小化。在此，自調(diào)節(jié)裝置可安置在渦輪的結構單元(壓縮機葉片、定子或轉子熱保護罩、導葉支架或其它的旋轉的或靜態(tài)的構件)中，其附建在轉子處或罩殼處。作為用于本發(fā)明的應用的示例，接下來示例性地說明動葉在渦輪的轉子處的固定。圖4顯示了自調(diào)節(jié)裝置20，其布置在葉根16的指部18與轉子12中的所屬的槽17之間。自調(diào)節(jié)裝置20的變形特征可以為
a.通過外部的2路效應引起，其通過作用的外部的力(例如離心力)來發(fā)動并且/或
者
b.通過內(nèi)部的2路效應引起，如對于形狀記憶合金，在其中不需要外部的力來激活系統(tǒng)的期望的變形。自調(diào)節(jié)裝置20的形狀在很大程度上可以是任意的并且通常取決于可供使用的空間。在形狀中決定性的是高度，如這在圖4中所示。在那里示出的示例中，在機器的停止狀態(tài)的條件下，自調(diào)節(jié)裝置20的高度對應于最小差gt，min(瞬態(tài)的間隙份額)，其將在未應用自調(diào)節(jié)裝置20的情況下存在。在機器加速期間，作用到葉片上的離心力經(jīng)由指部18通過自調(diào)節(jié)裝置20被傳遞到在轉子12中的槽17上。該力隨著轉速增加而增大。自調(diào)節(jié)裝置20的彈性的特性在高度gt阻止裝置被壓平。其結果為，對于相同的葉片長度，在葉片頂端處的間隙保持比不帶自調(diào)節(jié)裝置20的情況更大。然而可接受自調(diào)節(jié)裝置20由于機械負載的一定的展平。隨著從空轉至全負荷功率增加，機器中的溫度升高。關于轉速，該加熱過程需要明顯更多的時間(圖2(b)、(C))，并且機器的不同的部件在不同的時刻達到靜態(tài)的溫度Tn。在加熱時“最慢的”構件典型地是轉子。隨著葉根16和轉子12的溫度升高，由于在接觸面處的熱傳導和通過圍繞葉根16的任何熱氣流動的對流的熱傳遞，自調(diào)節(jié)裝置20的溫度也增加。自調(diào)節(jié)裝置20的材料這樣來調(diào)節(jié)(訓練)，使得其機械性能作為其溫度T的函數(shù)與滯后特性一致地變化，如在圖5中所示。在停止狀態(tài)和環(huán)境溫度下，自調(diào)節(jié)裝置20從其平的狀態(tài)中通過膨脹et(其中，et=ot/E)最大地變形，膨脹^對應于瞬態(tài)的間隙份額gt (圖4)。隨著溫度T增加，自調(diào)節(jié)裝置2使其剛性與所訓練的滯后一致地變化并且當達到預定的溫度Tn時，根據(jù)圖6完全變平。在切斷機器期間，自調(diào)節(jié)裝置20的熱-機械的特性跟隨預編的滯后的上部的曲線(見圖5中的箭頭)。當對于自調(diào)節(jié)裝置20給出修正的高度(gt)并且其被帶到需要的彈性的或超彈性的或偽彈性的特性和熱的滯后時(該特性與離心的負載和鄰近的構件的加熱和冷卻相匹配)，可能使瞬態(tài)的“夾點”間隙的出現(xiàn)最小化或甚至完全避免。其結果是，在靜態(tài)的熱的狀態(tài)中在考慮最小的必需的安全間隙的情況下該間隙具有其盡可能小的最小值。在理想情況中，對于不帶自調(diào)節(jié)裝置20的情況可將葉片的長度提高值gt，從而最小的得到的間隙Cf^min等于Cs (見圖2(a)和圖7)。圖7(與圖2(a)相比)顯示了在帶有裝入的自調(diào)整裝置20的動葉的頂端處的間隙的時間上的變化(曲線a)。曲線示了該可能性，通過消除間隙gt，min其在冷裝配的狀態(tài)中和在熱的狀態(tài)中減小間隙。如果考慮到相同的原理也可應用于定子熱保護罩相對于動葉頂端的徑向的運動，機器的設計者具有大的自由度以便調(diào)整和控制在瞬態(tài)的和靜態(tài)的運行狀態(tài)期間的間隙。此外如果考慮到也存在影響通過轉子的和圍繞轉子和定子部件的冷卻空氣流和漏氣流的可能性，也可能主動地控制自調(diào)節(jié)裝置20的特性。在本公開的范圍中考慮帶有可比的特性的不同的形狀記憶合金、雙金屬和/或其它材料。未詳細地討論其制造和其裝入構件中，因為其對于在形狀記憶合金和雙金屬領域 中的技術人員來說是已知的。因此，在熱的葉根的區(qū)域中例如可考慮NiTi基的形狀記憶合金，當在燃氣渦輪中帶有二級空氣的冷卻可供使用時，其允許的工作溫度達到200°C。三元的高溫NiTiX合金和其它的(其包含鉿Hf、鈀Pd和/或鉬Pt作為元素X)將工作溫度范圍擴大至800°C并且更高。當然，在本發(fā)明的范圍中也可應用其它材料/合金，只要其具有期望的和需要的特性。
權利要求
1.一種渦輪機(10)，其以提高的運行溫度工作，所述渦輪機(10)帶有靜態(tài)的和旋轉的組件(11，15或12，14)，在它們之間為了避免摩擦的接觸而設置有間隙(C)，其在所述機器的停止狀態(tài)中具有第一值C0,o,fflax)而在所述機器的靜態(tài)運行(st)中具有第二值(Ce，min; Ce，_)，并且所述間隙(C)在停止狀態(tài)與靜態(tài)運行(st)之間的瞬態(tài)運行階段(tr)中由于不同組件的轉速和熱膨脹的不同的時間上的進程而經(jīng)歷具有極限值(“夾點”；gt)的曲線，其特征在于，設置有帶有非線性的補償機構的補償?shù)钠骷?20)用于消除或平衡在所述瞬態(tài)運行階段(tr)中的所述極限值。
2.根據(jù)權利要求I所述的渦輪機，其特征在于，所述補償?shù)钠骷ㄗ哉{(diào)節(jié)裝置(20)，其取決于外部的參數(shù)增大或減小所述間隙(C)。
3.根據(jù)權利要求2所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)為了增大或減小所述間隙(C)而改變其形狀。
4.根據(jù)權利要求3所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)具有預定的高度，并且所述自調(diào)節(jié)裝置(20)為了增大或減小所述間隙(C)而改變其高度。
5.根據(jù)權利要求2至4中任一項所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)取決于其溫度增大或減小所述間隙(C)。
6.根據(jù)權利要求5所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)在其溫度特性上具有滯后。
7.根據(jù)權利要求5或6所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)包含雙金屬。
8.根據(jù)權利要求5或6所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)包含形狀記憶合金。
9.根據(jù)權利要求I至8中任一項所述的渦輪機，其特征在于，所述旋轉的組件是動葉(14)，并且待影響的所述間隙(Cb)存在于所述動葉(14)的頂端與相對的靜態(tài)的罩殼(11)之間。
10.根據(jù)權利要求I至8中任一項所述的渦輪機，其特征在于，所述靜態(tài)的組件是導葉(15)，并且待影響的所述間隙(Cv)存在于所述導葉(15)的頂端與相對的轉子(12)之間。
11.根據(jù)權利要求9所述的渦輪機，其特征在于，所述動葉(14)相應以葉根(16)就座于所述轉子(12)中的容納部中并且利用支撐件(18)以抵抗作用的離心力的方式支撐在所述轉子(17)處，并且所述自調(diào)節(jié)裝置(20)布置在所述支撐件(18)與所述轉子(12，17)之間。
12.根據(jù)權利要求11所述的渦輪機，其特征在于，所述自調(diào)節(jié)裝置(20)在徑向上溫度控制地在第一值與第二值之間改變其高度，并且這兩個值的差對應于所述間隙(C)的曲線的極限值(gt)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種渦輪機，其以提高的運行溫度工作，其帶有靜態(tài)的和旋轉的組件(12,16)，在它們之間為了避免摩擦的接觸而設置有間隙，其在機器的停止狀態(tài)中具有第一值而在機器的靜態(tài)運行中具有第二值，并且其在停止狀態(tài)與靜態(tài)運行之間的瞬態(tài)運行階段中由于不同組件的轉速和熱膨脹的不同的時間上的進程而經(jīng)歷具有極限值的曲線。提高的效率由此來實現(xiàn)，即設置有帶有非線性的補償機構的補償?shù)钠骷?20)用于消除或平衡在瞬態(tài)運行階段中的極限值。
文檔編號F01D11/18GK102797513SQ201210163558
公開日2012年11月28日 申請日期2012年5月24日 優(yōu)先權日2011年5月24日
發(fā)明者J.L.施韋多維奇, A.莫扎羅夫, S.伊爾米施 申請人:阿爾斯通技術有限公司