改變低排放渦輪氣體再循環(huán)回路的方法和與此相關(guān)的系統(tǒng)和設(shè)備的制作方法
【專利摘要】提供了用于改變低排放氣體渦輪的排氣再循環(huán)回路的系統(tǒng)和方法。在一個或更多實施例中，該系統(tǒng)和方法結(jié)合了對直接接觸冷卻器使用的替換。在相同或其他實施例中，該系統(tǒng)和方法結(jié)合了意圖減小或消除由于酸性水滴在再循環(huán)氣流中的存在而引起的壓縮機葉片的侵蝕或腐蝕的替換。
【專利說明】改變低排放渦輪氣體再循環(huán)回路的方法和與此相關(guān)的系統(tǒng)和設(shè)備
[0001]相關(guān)申請的交叉參考
[0002]本申請要求提交于2011年3月22日標題為METHODS OF VARYING LOW EMISSIONTURBINE GAS RECYCLE CIRCUITS AND SYSTEMS AND APPARATUS RELATED THERETO 的美國臨時申請 61/466381 ;提交于 2011 年 9 月 30 日標題為 METHODS OF VARYING LOW EMISSIONTURBINE GAS RECYCLE CIRCUITS AND SYSTEMS AND APPARATUS RELATED THERETO 的美國臨時申請61/542035的優(yōu)先權(quán)，這兩個申請都以其全部內(nèi)容包括在此作為參考。
[0003]本申請涉及提交于2011年9月30日標題為SYSTEMS AND METHODS FOR CARBONDIOXIDE CAPTURE IN LOW EMISSION TURBINE SYSTEMS 的美國臨時申請 61/542036 ;提交于 2011 年 9 月 30 日標題為 SYSTEMS AND METHODS FOR CARBON DIOXIDE CAPTURE IN LOWEMISSION TURBINE SYSTEMS的美國臨時申請61/542037 ;提交于2011年9月30日標題為SYSTEMS AND METHODS FOR CARBON DIOXIDE CAPTURE IN LOW EMISSION COMBINED TURBINESYSTEMS的美國臨時申請61/542039 ;提交于2011年9月30日標題為LOW EMISSION POWERGENERATION SYSTEMS AND METHODS INCORPORATING CARBON DIOXIDE SEPARATION 的美國臨時申請61/542041 ;提交于2011 年3月 22 日標題為LOW EMISSION TURBINE SYSTEMS HAVINGA MAIN AIR COMPRESSOR OXIDANT CONTROL APPARATUS AND METHODS RELATED THERETO的美國臨時申請61/466384 ;提交于2011年9月30日標題為LOW EMISSION TURBINESYSTEMS INCORPORATING INLET COMPRESSOR OXIDANT CONTROL APPARATUS AND METHODSRELATED THERETO的美國臨時申請61/542030 ;提交于2011年3月22日標題為METHODS FORCONTROLLING STOICHIOMETRIC COMBUSTION ON A FIXEDGEOMETRY GAS TURBINE SYSTEM ANDAPPARATUS AND SYSTEMS RELATED THERETO 的美國臨時申請 61/466385 ;提交于 2011 年 9月 30 日標題為 SYSTEMS AND METHODS FOR CONTROLLING STOICHIOMETRIC COMBUSTION INLOW EMISSION TURBINE SYSTEMS的美國臨時申請61/542031 ;這些申請都以其全部內(nèi)容包括在此作為參考。
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0004]本公開的實施例涉及低排放發(fā)電。更特別地，本公開的實施例涉及用于改變低排放渦輪氣體再循環(huán)回路的方法和設(shè)備。
【背景技術(shù)】
[0005]本部分意圖介紹可以與本公開的示例性實施例關(guān)聯(lián)的本領(lǐng)域的各個方面。該討論被確信為幫助提供框架，從而促進更好地理解本公開的特定方面。因此，應(yīng)理解應(yīng)據(jù)此閱讀本部分，而不必作為對現(xiàn)有技術(shù)的陳述。
[0006]許多產(chǎn)油國經(jīng)歷強勁的國內(nèi)電力需求增長，并且在增加油回收(EOR)中具有改善從其儲油層的油回收的興趣。兩種普通EOR技術(shù)包括用于儲油層壓力維持的氮(N2)噴射以及用于EOR的混相驅(qū)動(miscible flooding)的二氧化碳(CO2)噴射。還存在關(guān)于溫室氣體(GHG)排放的全球關(guān)注?？偭抗苤坪徒灰?cap-and-trade)政策的實施與該關(guān)注的組合在許多國家中使得減少CO2排放在這些國家和其中操作烴生產(chǎn)系統(tǒng)的公司中享有優(yōu)先權(quán)。
[0007]降低CO2排放的一些途徑包括使用溶劑例如胺的燃料脫碳或補充燃燒捕集。然而，這些解決方案都是昂貴的并且降低發(fā)電效率，導(dǎo)致較低的電力生產(chǎn)、增加的燃料需求和滿足國內(nèi)電力需求的增加的電力成本。特別地，氧、SO5P NO5i分的存在使得利用胺溶劑吸收非常成問題。另一途徑是在組合循環(huán)中的增氧燃料氣體渦輪(例如，其中捕集源自氣體渦輪布雷頓循環(huán)的排氣熱，從而形成蒸汽并且在蘭金循環(huán)中產(chǎn)生另外的電力)。然而，沒有可以在這樣的循環(huán)中操作的商業(yè)上可用的氣體渦輪，并且生產(chǎn)高純度氧所需要的電力顯著降低了工藝的總效率。
[0008]此外，由于關(guān)于全球氣候變化和二氧化碳排放影響的日益增長的關(guān)注，重點已置于將源自發(fā)電廠的二氧化碳排放最小化上。氣體渦輪聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠是有效的并且具有與核電或煤炭發(fā)電技術(shù)比較的更低的成本。因為以下原因，從氣體渦輪聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠的排氣捕集二氧化碳是非常昂貴的:(a)在排氣器(exhaust stack)中二氧化碳的低濃度，(b)需要處理的氣體的巨大體積，(C)排氣流的低壓，以及在排氣流中存在的巨大量的氧。這些因素中的全部導(dǎo)致從聯(lián)合循環(huán)電廠的二氧化碳捕集的高成本。
[0009]因此，仍具有對低排放、高效率發(fā)電和CO2捕集制造處理的充分需要。
【發(fā)明內(nèi)容】

[0010]在本文中描述的聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠中，在通常的天然氣聯(lián)合循環(huán)(NGCC)電廠中排出的源自低排放氣體渦輪的排氣取而代之地冷卻并再循環(huán)到氣體渦輪主壓縮機入口。再循環(huán)排氣而不是過量的壓縮新鮮空氣用來將燃燒產(chǎn)物在膨脹器中冷卻到材料限制。燃燒可以是化學計量的或非化學計量的。在一個或更多實施例中，通過將化學計量燃燒與排氣再循環(huán)聯(lián)合，在再循環(huán)氣體中CO2的濃度提高，同時將過量O2的存在最小化，這些都使得CO2回收更容易。
[0011]在本文的一個或更多實施例中，提供了用于改變這樣的低排放氣體渦輪系統(tǒng)的排氣再循環(huán)回路的方法和與此相關(guān)的設(shè)備。這些方法提高了低排放氣體渦輪操作的可操作性和成本效益。所述方法、設(shè)備和系統(tǒng)考慮了:(a)對使用直接接觸冷卻器的替換，該直接接觸冷卻器是一件巨大且資本密集的設(shè)備，以及(b)用于在主壓縮機的最初數(shù)區(qū)段中的葉片上減少由酸性水滴在再循環(huán)氣流中的冷凝導(dǎo)致的侵蝕或腐蝕的方法和設(shè)備。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0012]本公開的前述和其他優(yōu)點可以在瀏覽了以下實施例的非限制性示例的【具體實施方式】和附圖后變得顯然，其中:
[0013]圖1示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)。
[0014]圖2示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其中鼓風機在熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG)低壓鍋爐的下游。
[0015]圖3示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其利用鼓風機入口的濕度冷卻。[0016]圖4示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其利用HRSG中的冷卻水盤管。
[0017]圖5示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其消除了直接接觸冷卻器(DCC)并使到再循環(huán)壓縮機的入口飽和。
[0018]圖6示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其消除了 DCC并且使到再循環(huán)壓縮機的入口過熱。
[0019]圖7A示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其結(jié)合了冷卻的再循環(huán)氣體的乙二醇脫水。
[0020]圖7B說明了在三甘醇(TEG)再生系統(tǒng)中壓力和外部熱源溫度之間的關(guān)系。
[0021]圖7C說明了在TEG再生系統(tǒng)中噴射器蒸汽負載和外部熱源溫度之間的關(guān)系。
[0022]圖8示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其將冷卻的再循環(huán)氣體的乙二醇脫水與集成到冷卻單元中的乙二醇再生相結(jié)
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[0023]圖9示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其將冷卻的再循環(huán)氣體的乙二醇脫水與集成到冷卻單元中的乙二醇再生和過熱降溫器相結(jié)合。
[0024]圖10示出了根據(jù)本公開的一個或更多實施例的用于低排放發(fā)電和增加CO2回收的集成系統(tǒng)，其在再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備的兩端結(jié)合進料/出料交叉式交換器(feed/effluent cross exchanger)。
【具體實施方式】
[0025]在以下【具體實施方式】部分中，關(guān)于優(yōu)選實施例描述本公開的具體實施例。然而，就以下說明專用于本公開的特定實施例或特定用途來說，這意圖僅用于示例性目的并且僅提供示例性實施例的描述。因此，本公開不限于在下面描述的具體實施例，而是其包括落入所附權(quán)利要求的真實精神和范圍內(nèi)的全部替換、修改和等價物。
[0026]本文使用的各種術(shù)語在下面定義。就在權(quán)利要求中使用的術(shù)語沒有在下面定義來說，其應(yīng)被給予如在至少一部印刷出版物或已公布的專利中反映的相關(guān)領(lǐng)域技術(shù)人員給予該術(shù)語的最廣泛定義。
[0027]如在此使用的，術(shù)語“天然氣”涉及從原油井(伴生氣)和/或從地下含氣層(非伴生氣)獲得的多組分氣體。天然氣的成分和壓力可以顯著變化。通常的天然氣流含有作為主要組分的甲烷(CH4),即大于50mol%的天然氣流是甲烷。天然氣流也可以含有乙烷(C2H6)、更高分子量的烴(例如C3-C2tl烴)、一種或更多種酸性氣體(例如硫化氫)或其任意組合。天然氣也可以含有較少量的雜質(zhì)，例如水、氮、硫化鐵、蠟、原油或其任何組合。
[0028]如在此使用的，術(shù)語“化學計量燃燒”指代燃燒反應(yīng)，該燃燒反應(yīng)具有包含燃料和氧化劑的大量反應(yīng)物以及通過燃燒反應(yīng)物形成的大量產(chǎn)物，其中反應(yīng)物的全部容量被用來形成所述產(chǎn)物。如在此使用的，術(shù)語“基本化學計量燃燒”指代具有范圍從約0.9:1到約
1.1:1或更優(yōu)選從約0.95:1到約1.05:1的當量比的燃燒反應(yīng)。
[0029]如在此使用的，術(shù)語“流”指代大量流體，但是該術(shù)語流的使用通常意味著大量移動流體(例如具有速度或質(zhì)量流率)。然而，術(shù)語“流”不必是速度、質(zhì)量流率或用于包圍該流的特定類型的導(dǎo)管。
[0030]目前公開的系統(tǒng)和處理的實施例可以用來為例如增加油回收(EOR)或封存(sequestration)的應(yīng)用生產(chǎn)超低排放電力和C02。根據(jù)在此公開的實施例，空氣和燃料的混合物可以燃燒并同時與再循環(huán)排氣流混合。一般包括燃燒產(chǎn)物例如CO2的再循環(huán)排氣流可以用作稀釋劑，從而控制或以其他方式緩和進入隨后的膨脹器的燃燒氣體和煙道氣體的溫度。
[0031]燃燒可以是化學計量的或非化學計量的。在近化學計量條件的燃燒(或“稍富集的”燃燒)可以證明有利于消除過量氧去除的成本。通過冷卻煙道氣體并將水從流中冷凝出來，可以產(chǎn)生相對高含量的αν流。當再循環(huán)排氣的一部分可以在閉式布雷頓循環(huán)中用于溫度緩和時，剩余凈化流可以用于EOR應(yīng)用，并且可以在極少或沒有S0X、NOx或CO2被排放到大氣的情況下生產(chǎn)電力。例如，凈化流可以在適于排出富氮氣體的CO2分離器中處理，該富氮氣體可以隨后在氣體膨脹器中膨脹，從而生成另外的機械功率。在此公開的系統(tǒng)使得以更經(jīng)濟高效的水平進行電力生產(chǎn)和另外的CO2的制造或捕集。
[0032]在一個或更多實施例中，本發(fā)明針對包含氣體渦輪系統(tǒng)和排氣再循環(huán)系統(tǒng)的集成系統(tǒng)。氣體渦輪系統(tǒng)包含燃燒室以及排氣再循環(huán)系統(tǒng)，所述燃燒室配置為在存在壓縮再循環(huán)流的情況下燃燒一種或更多種氧化劑和一種或更多種燃料。燃燒室將第一排放流引導(dǎo)到膨脹器，從而生成排氣流并且至少部分驅(qū)動主壓縮機，并且該主壓縮機壓縮排氣流并由此生成壓縮的再循環(huán)流。排氣再循環(huán)系統(tǒng)包含配置為接收并冷卻排氣流的至少一個冷卻單元，以及配置為在將冷卻的再循環(huán)氣體引導(dǎo)到主壓縮機之前接收排氣流并提高其壓力的至少一個鼓風機。
[0033]在某些實施例中，至少一個冷卻單元可以是配置為在排氣流被弓I入到至少一個鼓風機之前接收并冷卻排氣流的熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG)。在相同或其他的實施例中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)可以進一步包含第二冷卻單元，該第二冷卻單元配置為從至少一個鼓風機接收排氣流并且進一步冷卻所述排氣流，從而生成冷卻的再循環(huán)氣體。第二冷卻單元可以包含直接接觸冷卻器(DCC)區(qū)段?？商鎿Q地，第二冷卻單元可以包含HRSG。
[0034]在一些實施例中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)可以進一步包含第三冷卻單元，該第三冷卻單元配置為從至少一個鼓風機接收排氣流并且在引入到第二冷卻單元之前進一步冷卻所述排氣流。在這樣的實施例中，第一冷卻單元和第三冷卻單元可以包含HRSG。在一個或更多實施例中，第一冷卻單元可以包含HRSG，該HRSG包含高壓鍋爐區(qū)段、中壓鍋爐區(qū)段和低壓鍋爐區(qū)段，并且第三冷卻單元可以包含HRSG，該HRSG包含低壓鍋爐區(qū)段和節(jié)熱器(economizer)區(qū)段。
[0035]在一些實施例中，在排氣再循環(huán)系統(tǒng)中采用的一個或更多HRSG可以進一步包含冷卻水盤管。在這樣的實施例中，所述系統(tǒng)可以進一步包含分離器，該分離器配置為從HRSG的冷卻水盤管接收排氣流，并且在引入到鼓風機或主壓縮機之前從排氣流去除水滴。在一個或更多實施例中，分離器是葉片組、網(wǎng)墊或其他除霧裝置。
[0036]在本發(fā)明的一個或更多實施例中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)可以采用排氣流的濕度冷卻。在一些實施例中，水被添加到排氣流，從而在第一冷卻單元下游但在引入到鼓風機之前使排氣流飽和或近飽和，并且排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包含分離器，該分離器配置為接收飽和或近飽和的排氣流，并在引入到鼓風機之前從飽和或近飽和的排氣流去除水滴。在這樣的實施例中，第二冷卻單元進一步配置為從排氣流去除水并且將所去除的水的至少部分再循環(huán)。由第二冷卻單元從排氣流去除的水可以分成兩個或更多部分，以使水的第一部分再循環(huán)并在分離器上游添加到排氣流，并且水的第二部分被再循環(huán)到第二冷卻單元。
[0037]在一個或更多實施例中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)可以進一步包含在第二冷卻單元兩端的進料/出料交叉式交換器，該進料/出料交叉式交換器配置為調(diào)整冷卻的再循環(huán)氣體的溫度，以實現(xiàn)至少約20° F，或至少約25° F，或至少約30° F，或至少約35° F，或至少約40° F，或至少約45° F，或至少約50° F的露點裕度。
[0038]在一個或更多實施例中，第二冷卻單元進一步包含乙二醇吸收區(qū)段，例如三甘醇(TEG)吸收區(qū)段，其配置為從上游的再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備接收冷卻的再循環(huán)氣體，并且在引入到主壓縮機之前將冷卻的再循環(huán)氣體至少部分脫水，并且排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包含乙二醇再生系統(tǒng)，該乙二醇再生系統(tǒng)配置為從第二冷卻單元的乙二醇吸收區(qū)段接收富乙二醇，在乙二醇再生塔中將富乙二醇熱再生，從而形成已再生的稀乙二醇，并且將已再生的稀乙二醇返回到乙二醇吸收區(qū)段。在一些實施例中，乙二醇再生系統(tǒng)在真空條件下操作。乙二醇再生系統(tǒng)可以與第二冷卻單元分離或集成到第二冷卻單元。在一個或更多實施例中，第二冷卻單元包含乙二醇再生塔，并且該乙二醇再生塔配置為在引入到上游再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備之前從鼓風機接收排氣流。在相同或其他實施例中，第二冷卻單元可以進一步包含安置在乙二醇再生塔和上游再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備之間的過熱降溫區(qū)段。任何合適的乙二醇可以用于在此描述的乙二醇吸收系統(tǒng)中。例如，在一個或更多實施例中，乙二醇是三甘醇(TEG)0進一步地，在本發(fā)明的一個或更多其他實施例中，用于將冷卻的再循環(huán)氣體脫水的另一合適的方法可以代替乙二醇脫水使用，例如分子篩或甲醇脫水。
[0039]在一個或更多實施例中，本發(fā)明涉及發(fā)電的方法。該方法包含在存在壓縮的再循環(huán)排氣的情況下在燃燒室中燃燒至少一種氧化劑和至少一種燃料，由此生成排放流，在膨脹器中將排放流膨脹，從而至少部分驅(qū)動主壓縮機并生成排氣流，并且將排氣流引導(dǎo)到排氣再循環(huán)系統(tǒng)。主壓縮機壓縮排氣流，并且由此生成壓縮的再循環(huán)流。在這樣的方法中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)包含至少一個冷卻單元和至少一個鼓風機，以使排氣流在至少一個冷卻單元中冷卻，并且排氣流的壓力在至少一個鼓風機中增加，由此生成引導(dǎo)到主壓縮機的冷卻的再循環(huán)氣體。
[0040]在本發(fā)明的一個或更多方法中，至少一個冷卻單元是直接接觸冷卻器(DCC)、熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG)或在排氣流被引導(dǎo)到至少一個鼓風機之前冷卻排氣流的其他合適的冷卻裝置。在相同或其他的方法中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包含第二冷卻單元，該第二冷卻單元從至少一個鼓風機接收排氣流并且進一步冷卻排氣流，由此生成冷卻的再循環(huán)氣體。第二冷卻單元可以包含DCC、HRSG或其他合適的冷卻裝置。
[0041]在一些方法中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)可以進一步包含第三冷卻單元，該第三冷卻單元從至少一個鼓風機接收排氣流并且在排氣流被引入到第二冷卻單元之前進一步冷卻排氣流。在一個或更多方法中，第一冷卻單元和第三冷卻單元包含HRSG。在相同或其他的方法中，第一冷卻單元可以包含HRSG，該HRSG包含高壓鍋爐區(qū)段、中壓鍋爐區(qū)段和低壓鍋爐區(qū)段，并且第三冷卻單元可以包含HRSG，該HRSG包含低壓鍋爐區(qū)段和節(jié)熱器區(qū)段。
[0042]在一些方法中，在排氣再循環(huán)系統(tǒng)中采用的HRSG中的一個或更多可以進一步包含冷卻水盤管。在這樣的方法中，分離器可以從HRSG的冷卻水盤管接收排氣流，并且在排氣流被引入到鼓風機或主壓縮機之前從排氣流去除水滴。在一個或更多實施例中，分離器是葉片組、網(wǎng)墊或其他除霧裝置。
[0043]在本發(fā)明的一個或更多方法中，排氣再循環(huán)系統(tǒng)采用濕度冷卻以進一步冷卻排氣流。在這些方法的一些中，在排氣流被引入到鼓風機之前用水使排氣流飽和或近飽和，排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包含分離器，該分離器接收飽和或近飽和的排氣流，并在排氣流被引入到鼓風機之前從飽和或近飽和的排氣流中去除水滴，并且第二冷卻單元從排氣流中去除水，并且由第二冷卻單元去除的水的至少部分被再循環(huán)。在一個或更多方法中，由第二冷卻單元從排氣流去除的水被分成兩個或更多部分，并且水的第一部分被再循環(huán)并在分離器上游被添加到排氣流，而水的第二部分被再循環(huán)到第二冷卻單元。
[0044]在本發(fā)明的一個或更多實施例中，通過修改在第二冷卻單元兩端的進料/出料交叉式交換器中冷卻的再循環(huán)氣體的溫度，在冷卻的再循環(huán)氣體中實現(xiàn)至少約20° F，或至少約25° F，或至少約30° F，或至少約35° F，或至少約40° F，或至少約45° F，或至少約50° F的露點裕度。
[0045]在本發(fā)明的一個或更多方法中，第二冷卻單元進一步包含乙二醇吸收區(qū)段，該吸收區(qū)段從上游的再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備接收冷卻的再循環(huán)氣體，并且在冷卻的再循環(huán)氣體被引入到主壓縮機之前將冷卻的再循環(huán)氣體至少部分脫水，并且排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包含乙二醇再生系統(tǒng)，該乙二醇再生系統(tǒng)從第二冷卻單元的乙二醇吸收區(qū)段接收富乙二醇，在乙二醇再生塔中將富乙二醇熱再生，從而形成已再生的稀乙二醇，并且將已再生的稀乙二醇返回到乙二醇吸收區(qū)段。在一些方法中，乙二醇再生系統(tǒng)在真空條件下操作。乙二醇再生系統(tǒng)可以與第二冷卻單元分離或集成到第二冷卻單元。在一個或更多方法中，第二冷卻單元包含乙二醇再生塔，并且該乙二醇再生塔在排氣流被引入到上游的再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備之前從鼓風機接收排氣流。在相同或其他方法中，第二冷卻單元可以進一步包含安置在乙二醇再生塔和上游再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備之間的過熱降溫區(qū)段，該過熱降溫區(qū)段從乙二醇再生塔接收排氣流，并在排氣流被引入到上游的再循環(huán)氣體冷卻設(shè)備之前將排氣流冷卻到足以將乙二醇從排氣流中至少部分地冷凝的溫度。
[0046]現(xiàn)在參考附圖。圖1說明了配置為提供改進的補充燃燒CO2捕集處理的發(fā)電系統(tǒng)100。在至少一個實施例中，發(fā)電系統(tǒng)100可以包括可以表征為閉式布雷頓循環(huán)的氣體潤輪系統(tǒng)102。在一個實施例中，氣體渦輪系統(tǒng)102可以具有第一或主壓縮機104，其通過共用軸108或其他機械、電氣或其他動力耦接來耦接到膨脹器106，由此允許由膨脹器106生成的機械能的一部分驅(qū)動壓縮機104。膨脹器106也可以為其他用途例如向第二或入口壓縮機118供電而生成動力。氣體渦輪系統(tǒng)102可以是標準氣體渦輪，其中主壓縮機104和膨脹器106分別形成標準氣體渦輪的壓縮機和膨脹器端。然而，在其他實施例中，主壓縮機104和膨脹器106可以是在系統(tǒng)102中的個體化部件。
[0047]氣體渦輪系統(tǒng)102也可以包括配置為將與壓縮的氧化劑114混合的燃料流112燃燒的燃燒室110。在一個或更多實施例中，燃料流112可以包括任何合適的烴氣體或液體，例如天然氣、甲烷、石腦油、丁烷、丙烷、合成氣、柴油、煤油、航空燃料、煤炭衍生燃料、生物燃料、含氧烴原料或其組合。壓縮的氧化劑114可以得自流體耦合到燃燒室110并且適于壓縮進料氧化劑120的第二或入口壓縮機118。在一個或更多實施例中，進料氧化劑120可以包括任何合適的含氧氣體，例如空氣、富氧空氣或其組合。[0048]如在下面更詳細描述的，燃燒室110也可以接收包括煙道氣體的壓縮的再循環(huán)流144，該煙道氣體主要具有CO2和氮組分。壓縮的再循環(huán)流144可以得自主壓縮機104，并且適于幫助促進壓縮的氧化劑114和燃料112的燃燒，并且也提高工作流體中的CO2濃度。在壓縮的再循環(huán)流144存在的情況下，被引導(dǎo)到膨脹器106入口的排放流116可以作為燃料流112和壓縮的氧化劑114的燃燒產(chǎn)物生成。在至少一個實施例中，燃料流112可以主要是天然氣，由此生成包含蒸發(fā)的水、CO2、氮、氮氧化物(NOx)和氧化硫(SOx)的體積部分的排放物116。在一些實施例中，由于燃燒平衡限制，因此小部分的未燃燒的燃料112或其他化合物也可以存在于排放物116中。當排放流116通過膨脹器106膨脹時，其生成機械動力，從而驅(qū)動主壓縮機104或其他設(shè)施，并且還產(chǎn)生具有增高的CO2含量的排氣流122。
[0049]發(fā)電系統(tǒng)100也可以包括排氣再循環(huán)(EGR)系統(tǒng)124。盡管在附圖中說明的EGR系統(tǒng)124結(jié)合了各種設(shè)備，但說明的配置僅是代表性的，并且將排氣122再循環(huán)回到主壓縮機從而實現(xiàn)本文陳述的目標的任何系統(tǒng)都可以被使用。在一個或更多實施例中，EGR系統(tǒng)124可以包括熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG) 126或相似裝置。排氣流122可以發(fā)送到HRSG126以便生成蒸汽130的流和冷卻的排氣132。蒸汽130可以任選地發(fā)送到蒸汽氣體渦輪(未示出)，從而生成另外的電力。在這樣的配置中，HRSG126和蒸汽氣體渦輪的組合可以表征為閉式蘭金循環(huán)。與氣體渦輪系統(tǒng)102聯(lián)合，HRSG126和蒸汽氣體渦輪可以形成聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠(例如天然氣聯(lián)合循環(huán)(NGCC)電廠)的部分。
[0050]圖1說明了可以在一些實施例中結(jié)合的EGR系統(tǒng)124中的另外的設(shè)備。冷卻的排氣132可以發(fā)送到配置為降低冷卻的排氣132的溫度并生成冷卻的再循環(huán)氣流140的至少一個冷卻單元134。在一個或更多實施例中，冷卻單元134在此被認為是直接接觸冷卻器(DCC)，但可以是任何合適的冷卻裝置，例如直接接觸冷卻器、調(diào)溫冷卻器、機械制冷單元或其組合。冷卻單元134也可以配置為經(jīng)水滴流(未示出)去除冷凝的水的一部分。在一個或更多實施例中，冷卻的排氣流132可以被引導(dǎo)到流體耦合到冷卻單元134的鼓風機或增壓壓縮機142。在這樣的實施例中，壓縮的排氣流136離開鼓風機142并且被引導(dǎo)到冷卻單元134。
[0051]鼓風機142可以配置為在冷卻的排氣流132被引入主壓縮機104之前提高該冷卻的排氣流132的壓力。在一個或更多實施例中，鼓風機142提高了冷卻的排氣流132的總密度，由此將增加的質(zhì)量流率的相同體積流引導(dǎo)到主壓縮機104。因為主壓縮機104通常是體積流量受限的，由此引導(dǎo)更多質(zhì)量流通過主壓縮機104可以導(dǎo)致來自主壓縮機104的更高的排放壓力，因此轉(zhuǎn)換成膨脹器106兩端的更高的壓力比。膨脹器106兩端生成的更高的壓力比可以允許更高的入口溫度，并因此允許膨脹器106功率和效率的提高。由于富CO2排放物116 —般維持較高的特定熱容，因此這可以證明是有利的。因此，冷卻單元134和鼓風機142在結(jié)合時可以每個均適于最優(yōu)化或改善氣體渦輪系統(tǒng)102的操作。應(yīng)注意，盡管鼓風機142在圖1和其他附圖以及在此描述的不例中的EGR系統(tǒng)124中的特定位直中示出，但鼓風機可以位于貫穿再循環(huán)回路的任何地方。
[0052]主壓縮機104可以配置為將從EGR系統(tǒng)124接收的冷卻的再循環(huán)氣流140壓縮到額定高于燃燒室110壓力的壓力，由此生成壓縮的再循環(huán)流144。在至少一個實施例中，凈化流146可以從壓縮的再循環(huán)流144捕集并隨后在CO2分離器或其他設(shè)備(未示出)中被處理，從而獲取C02。已分離的CO2可以用于銷售，在需要CO2的其他處理中使用和/或為增加油回收(EOR)、封存或其他目的而被壓縮并注入地下儲油層。
[0053]EGR系統(tǒng)124如在此描述地可以被實施以在發(fā)電系統(tǒng)100的工作流體中實現(xiàn)更高的CO2濃度，由此允許用于隨后的封存、壓力維持或EOR應(yīng)用的更有效的CO2分離。例如，在此公開的實施例可以將煙道氣體排氣流中的CO2的濃度有效提高到約10wt% (重量百分t匕)或更高。為實現(xiàn)該目的，燃燒室110可以適于按化學計量燃燒引入的燃料112和壓縮的氧化劑114的混合物。為緩和化學計量燃燒的溫度從而符合膨脹器106入口溫度和部件冷卻需求，來自壓縮的再循環(huán)流144的排氣的一部分可以被注入燃燒室110中作為稀釋劑。因此，本公開的實施例可以從工作流體中基本消除任何過量的氧，同時增加其CO2成分。這樣，排氣流122可以具有小于約3.0vo 1% (體積百分比)的氧，或小于約1.0vo 1%的氧，或小于約0.lvol%的氧，或者甚至小于約0.001vol%的氧。在一些實施方式中，燃燒室110，或更具體地，到燃燒室的入口流可以優(yōu)選被控制到化學計量燃燒，從而進一步減小排氣流122的氧含量。
[0054]在本文未示出的一些實施例中，高壓蒸汽也可以在燃燒過程中代替再循環(huán)的排氣或除再循環(huán)的排氣之外被用作冷卻劑。在這樣的實施例中，蒸汽的添加降低了 EGR系統(tǒng)中的功率和尺寸需求(或一并消除了 EGR系統(tǒng))，但需要水再循環(huán)回路的添加。
[0055]另外，在本文未示出的進一步實施例中，到燃燒室的壓縮的氧化劑進料可以包含U。例如，氧化劑可以包含從約0.lvol%到約5.0vo 1%的気,或從約1.0vo 1%到約4.5vol%的氬，或從約2.0vo 1%到約4.0vo 1%的氬，或從約2.5vol%到約3.5vol%的氬，或約3.0vo 1%的氬。在這樣的實施例中，燃燒室的操作可以是化學計量的或非化學計量的。如本領(lǐng)域技術(shù)人員將認識到的，將氬結(jié)合到壓縮的氧化劑進料可以需要在主壓縮機和燃燒室之間添加交叉式交換器或相似裝置，該交叉式交換器或相似裝置配置為從再循環(huán)流去除過量的CO2,并在用于燃燒的適當溫度下將氬返回到燃燒室。
[0056]如可以認識到的，在此公開的任意實施例中的各種部件中實現(xiàn)或經(jīng)歷的具體溫度和壓力可以基于多種因素而改變，尤其是所使用的氧化劑的純度，以及膨脹器、壓縮機、冷卻器等的具體制作和/或模型。因此，將認識到，在此描述的特定數(shù)據(jù)僅用于說明目的并且不應(yīng)被視為其唯一解釋。例如，在本文的一個示例性實施例中，HRSG126將排氣流132冷卻到約200° F。排氣流132由鼓風機142增壓以便克服下游壓降，導(dǎo)致溫度提高，以使冷卻的壓縮的排氣流136在約229° F離開鼓風機142。排氣在冷卻單元134中進一步冷卻，并且冷卻的再循環(huán)氣流140在約100° F離開冷卻單元134。
[0057]現(xiàn)在參考圖2，其示出了實施并描述為系統(tǒng)200的圖1的發(fā)電系統(tǒng)100的可替換的實施例。這樣，圖2可以參考圖1被最好地理解。相似于圖1的系統(tǒng)100，圖2的系統(tǒng)200包括耦合到排氣再循環(huán)(EGR)系統(tǒng)124或以其他方式由EGR系統(tǒng)124支持的氣體渦輪系統(tǒng)102。然而，在圖2中的EGR系統(tǒng)124可以包括在鼓風機142下游的第二 HRSG202，從而回收與鼓風機142關(guān)聯(lián)的壓縮熱量。在由圖2的EGR系統(tǒng)示例的一個或更多實施例中，第一HRSG126是包括高壓(HP)、中壓(IP)和低壓(LP)鍋爐區(qū)段的三壓HRSG，而第二 HRSG202包括LP鍋爐和節(jié)熱器區(qū)段。在系統(tǒng)200的操作的示例性方法中，排氣流132在約279° F的溫度離開HRSG126的LP鍋爐區(qū)段并在鼓風機142中被壓縮。冷卻的壓縮的排氣流136在約310° F的溫度離開鼓風機142并進入第二 HRSG202。再循環(huán)氣流138然后在約200° F的溫度離開第二 HRSG202。這樣，鼓風機壓縮熱量由HRSG202回收，并且冷卻單元134的冷卻負載減小。
[0058]圖3示出了實施為系統(tǒng)300的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。這樣，圖3可以參考圖1被最好地理解。相似于在圖1中描述的系統(tǒng)100，系統(tǒng)300包括由EGR系統(tǒng)124支持或以其他方式耦合到EGR系統(tǒng)124的氣體渦輪系統(tǒng)102。然而，在圖3中的EGR系統(tǒng)124采用濕度冷卻，從而減小鼓風機142的功耗并且減小冷卻單元134的冷卻負荷。在由圖3的EGR系統(tǒng)示例的一個或更多實施例中，水經(jīng)流302注入,從而使排氣流132飽和或近飽和并冷卻，產(chǎn)生飽和的排氣流304。飽和的排氣流304可以任選地被引導(dǎo)到分離器306，從而去除可以進入其中的任何水滴。分離器306可以是適合去除水滴的任何裝置，例如葉片組、網(wǎng)墊或其他除霧裝置。飽和的排氣流304的壓力在鼓風機142中增加。冷卻的壓縮的排氣流136離開鼓風機142并被引導(dǎo)到冷卻單元134。在冷卻單元中，當流進一步被冷卻時，水從冷卻的壓縮的排氣流136中冷凝出來，并且水在水流308中被回收。在本發(fā)明的一個或更多實施例中，水流308可以在熱交換器310或其他冷卻裝置中冷卻，從而引起冷卻的水流312。冷卻的水流312可以然后經(jīng)再循環(huán)水流314再循環(huán)從而在冷卻單元134中提供排氣的另外的冷卻，可以與將注入鼓風機142上游的排氣流132的水流302組合，或該兩者均可。盡管水流302可以在圖3的系統(tǒng)的操作期間在一些時刻使用，例如在起動期間或在系統(tǒng)中需要補充水時使用，但對本領(lǐng)域技術(shù)人員顯然的是，可能許多時間(例如在穩(wěn)態(tài)操作期間)注入排氣流132中所需要的水量可以完全由冷卻的水流312的再循環(huán)供應(yīng)。
[0059]在系統(tǒng)300的操作的示例性方法中，排氣流132在約200° F的溫度離開HRSG126。水經(jīng)流302的注入將排氣冷卻，引起具有約129° F的溫度的飽和的排氣流304。一旦在鼓風機142中被壓縮，則冷卻的壓縮的排氣流136在約154° F的溫度離開鼓風機142并且在冷卻單元134中冷卻，引起在約100° F的溫度的冷卻的再循環(huán)氣流。這樣，鼓風機向系統(tǒng)添加較少熱量，并且冷卻單元134的冷卻負載減小。
[0060]圖4示出了實施為系統(tǒng)400的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。圖4可以參考圖1和圖3被最好地理解。相似于在圖1中描述的系統(tǒng)100，系統(tǒng)400包括由EGR系統(tǒng)124支持或以其他方式耦合到EGR系統(tǒng)124的氣體渦輪系統(tǒng)102。然而，在圖4中的EGR系統(tǒng)124在HRSG中采用冷卻水盤管，從而減小冷卻單元134的冷卻負荷。在由圖3的EGR系統(tǒng)示例的一個或更多實施例中，冷卻水盤管402在HRSG126內(nèi)用來提供排氣流122的另外的冷卻。冷卻水盤管可以適于采用冷卻淡水或海水。為使用冷卻淡水，在一些實施例中，封閉淡水系統(tǒng)可以包括在設(shè)計中(未示出)，該設(shè)計帶有將淡水對海水冷卻從而實現(xiàn)最大冷卻的板形和框架交換器。如果海水盤管用于HRSG中，則HRSG導(dǎo)管應(yīng)具有充分冶金性質(zhì)，從而處理潛在酸性水冷凝和海水。冷卻的排氣流132離開HRSG126，并且可以任選地引導(dǎo)到分離器306，從而去除可以進入其中的任何水滴。分離器306可以是適合去除水滴的任何裝置，例如葉片組、網(wǎng)墊或其他除霧裝置。一旦任何進入水滴由分離器306去除，則冷卻的排氣流132被引導(dǎo)到鼓風機142,并且鼓風機下游的EGR系統(tǒng)如先前關(guān)于圖1描述。
[0061]在系統(tǒng)400的操作的示例性方法中，冷卻的排氣流132在約118° F的溫度離開HRSG126的冷卻水盤管402，并且壓縮的排氣流136在約140° F的溫度離開鼓風機142。排氣在冷卻單元134中冷卻，并且冷卻的再循環(huán)氣流140在約100° F離開冷卻單元134。因為在圖4的系統(tǒng)400中的壓縮的排氣流136以比在圖1-3的先前描述的系統(tǒng)中更低的溫度進入冷卻單元134，因此冷卻單元的負載相對于這些系統(tǒng)減小。[0062]圖5示出了實施為系統(tǒng)500的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。圖5可以參考圖1和圖4被最好地理解。相似于在圖1中描述的系統(tǒng)100，系統(tǒng)500包括由EGR系統(tǒng)124支持或以其他方式耦合到EGR系統(tǒng)124的氣體渦輪系統(tǒng)102。在圖5中的EGR系統(tǒng)124在HRSG126中采用冷卻水盤管402并且在鼓風機142上游采用分離器306，如關(guān)于圖4、圖5詳細描述的。然而，圖5也在鼓風機142下游采用另外的HRSG502代替先前關(guān)于圖1_4描述的直接接觸冷卻器(CDC)冷卻單元。HRSG502包括相似于在第一 HRSG126內(nèi)含有的冷卻水盤管402的冷卻水區(qū)段。分離器區(qū)段504也包括在另外的HRSG502內(nèi)，從而從壓縮的排氣流136去除任何冷凝的水滴。分離器區(qū)段504可以是適合去除水滴的任何裝置，例如葉片組、網(wǎng)墊或其他除霧裝置。一旦任何水滴由分離器區(qū)段504在另外的HRSG502內(nèi)去除，則冷卻的再循環(huán)氣體流140離開HRSG502并且直接再循環(huán)到主壓縮機104。
[0063]在系統(tǒng)500的操作的示例性方法中，冷卻的排氣流132在約113° F的溫度離開第-HRSG126的冷卻水盤管402，并且壓縮的排氣流136在約143° F的溫度離開鼓風機142。排氣在第二 HRSG502中被進一步冷卻，并且冷卻的再循環(huán)氣流140在約113° F離開第二HRSG的分離器區(qū)段504。在根據(jù)圖5的一個或更多實施例中，用水使進入主壓縮機104的冷卻的再循環(huán)氣流140飽和。
[0064]在由圖1到圖5示出的一個或更多實施例中，冷卻的再循環(huán)氣流140可以用水飽和。因此，存在酸性水滴可以在流中形成并且導(dǎo)致主壓縮機104的葉片侵蝕或腐蝕的風險。圖6示出了實施為系統(tǒng)600的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例，其配置為通過將進入主壓縮機104的再循環(huán)氣流過熱來減小或消除酸性水滴的形成。圖6可以參考圖1、4和5被最好地理解。相似于在圖1中描述的系統(tǒng)100，系統(tǒng)600包括由EGR系統(tǒng)124支持或以其他方式耦合到EGR系統(tǒng)124的氣體渦輪系統(tǒng)102。相似于在圖4中描述的系統(tǒng)400，在圖6中的EGR系統(tǒng)124也在HRSG126中采用冷卻水盤管402并且在鼓風機142上游采用分離器306。然而，圖6的系統(tǒng)消除了鼓風機142下游和主壓縮機104上游的冷卻單元或其他冷卻裝置的使用，取而代之地將壓縮的排氣流136從鼓風機142直接引導(dǎo)到主壓縮機104。
[0065]在系統(tǒng)600的操作的示例性方法中，冷卻的排氣流132在約113° F的溫度離開第一 HRSG126的冷卻水盤管402。由鼓風機142的壓縮熱量使排氣流132過熱，并且壓縮的排氣流136在約144° F的溫度離開鼓風機142。這樣，圖6的配置實現(xiàn)了約25° F的過熱。如在此使用的，術(shù)語“過熱”指代氣體溫度高于該氣體的露點溫度的程度。因此，25° F的過熱意味著氣體的溫度比其露點溫度高25。F。壓縮的排氣流136在沒有進一步冷卻的情況下被直接路由到主壓縮機104。如果希望氣流的另外的過熱，則這樣的另外的加熱可以通過各種方法獲得，例如通過將鼓風機排放物與在HRSG中的冷卻水盤管(未示出)上游的煙道氣體交叉式交換。這樣的交叉式交換器配置相似于空氣預(yù)熱器，該空氣預(yù)熱器普遍和熔爐或焚化爐安裝在一起，并且減小冷卻水盤管要求的面積，但添加了大型交叉式交換器的另外的花費。
[0066]圖6中的系統(tǒng)600的配置意圖通過將再循環(huán)氣流過熱而減小或消除酸性水滴的形成，并且防止主壓縮機的葉片的侵蝕或腐蝕。圖7到圖9示出了同樣意圖通過使用乙二醇例如三甘醇(TEG)將再循環(huán)氣流脫水而減小或消除再循環(huán)氣流中的酸性水滴的形成的本發(fā)明的可替換的實施例。為使這樣的乙二醇脫水配置成本有效，廢熱用來再生乙二醇。廢熱可以從系統(tǒng)中的各種來源獲取，例如從一個或更多熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG)的背部或從壓縮中間冷卻來獲取。
[0067]圖7A示出了實施為系統(tǒng)700的例如在圖1中示出的低排放發(fā)電系統(tǒng)的EGR系統(tǒng)124的一部分的實施例，其配置為通過在冷卻單元內(nèi)使用乙二醇接觸器區(qū)段將進入主壓縮機的再循環(huán)氣流脫水并且在分離的乙二醇真空再生系統(tǒng)中再生乙二醇，從而減小或消除酸性水滴的形成。圖7A可以參考圖1最好地理解。在系統(tǒng)700中，冷卻的排氣流132從HRSG126流動并且被引導(dǎo)到鼓風機142，在所述鼓風機142中，該流被壓縮。壓縮的排氣流136離開鼓風機142并且被引導(dǎo)到冷卻單元134，該冷卻單元134在一個或更多實施例中包含利用水作為冷卻介質(zhì)的直接接觸冷卻器(DCC)區(qū)段。在一個或更多實施例中，冷卻單元134在本文中被認為是直接接觸冷卻器(DCC)，但也可以是任何合適的冷卻裝置，例如直接接觸冷卻器、調(diào)溫冷卻器、機械制冷單元或其組合。在冷卻單元134內(nèi)，壓縮的排氣流136與水接觸，從而冷卻所述流。水滴出流(water dropout stream) 702在接觸氣流之后離開冷卻單元。在一個或更多實施例中，水滴出流702的一部分可以從系統(tǒng)700凈化，而水滴出流的剩余部分可以使用熱交換器720冷卻并且被再循環(huán)到冷卻單元134，從而提供壓縮的排氣流136的進一步的冷卻。在一個或更多實施例中，熱交換器720利用海水提供需要的冷卻。在相同或其他實施例中，另外的冷卻可以由在熱交換器720下游安裝的冷凍的水冷卻器(未示出)提供，以便當采用乙二醇脫水時，抵消與在冷卻單元134內(nèi)發(fā)生的脫水關(guān)聯(lián)的溫度上升。因為通過降低饋送到所述處理的脫水部分的氣體的溫度，再循環(huán)的排氣溫度被相似地降低并且鼓風機和主壓縮機的功耗被降低，所以以此方式使用冷凍的水冷卻器可以是希望的。本領(lǐng)域技術(shù)人員將認識到，在不僅包括由圖7A示出的配置而且還包括在圖8和圖9中示出以及在任何其他脫水系統(tǒng)中的配置的采用乙二醇脫水的任何配置中，使用冷凍的水冷卻器均可以是希望的。
[0068]冷卻單元134進一步包含乙二醇吸收區(qū)段710。在一個或更多實施例中，乙二醇吸收區(qū)段是吸收塔，例如板式塔(tray column)或填充塔。一旦壓縮的排氣流已用水冷卻，則氣體進入冷卻單元134的乙二醇吸收區(qū)段710，其中在排氣中的水蒸汽由乙二醇吸收。已由乙二醇至少部分脫水的引起的冷卻的再循環(huán)氣流140離開冷卻單元134并且被引導(dǎo)到主壓縮機104。一旦乙二醇已從排氣吸收水，則其從乙二醇吸收區(qū)段710經(jīng)富乙二醇流712抽取并且被引導(dǎo)到真空再生系統(tǒng)750。
[0069]在真空再生系統(tǒng)750內(nèi)，富乙二醇流712在交叉式交換器722中被加熱，并且被饋送到其中乙二醇熱再生的乙二醇再生塔730。再生器塔頂流736離開乙二醇再生塔730的頂部，而再生的乙二醇流732離開該塔的底部并且被引導(dǎo)到再沸器734。乙二醇蒸汽流733從再沸器734返回到乙二醇再生塔，并且稀乙二醇流714在返回到乙二醇吸收區(qū)段710之前被弓I導(dǎo)通過交叉式交換器722，并任選地被弓I導(dǎo)通過一個或更多熱交換器720。包含水蒸汽和一些剩余排氣的再生器塔頂流736在預(yù)冷凝冷卻單元760中冷卻并且被引導(dǎo)到第一分離器740，其中在塔頂流中的充足量的水經(jīng)水凈化流742去除并離開所述系統(tǒng)。排氣經(jīng)流744離開第一分離器740并且被引導(dǎo)到蒸汽噴射器770。在蒸汽噴射器770內(nèi)，提高壓力的蒸汽產(chǎn)生在排氣流744中抽取的真空。蒸汽噴射器770可以使用低壓、中壓或高壓蒸汽，并且可以是單級或多級噴射器?？商鎿Q地，在圖7A中未示出的一個或更多實施例中，真空泵可以代替蒸汽噴射器用來在真空再生系統(tǒng)750中產(chǎn)生希望水平的真空。
[0070]包含排氣和水蒸汽的噴射器出口流762離開噴射器770，并且在第二分離器740中分離從而將移動蒸汽從噴射器去除并將任何其他剩余水從該流去除之前，在后冷卻器冷卻單元760中冷卻。冷卻單元760可以是空氣或水冷卻器，這取決于真空再生系統(tǒng)750的溫度需求和其他參數(shù)。在本文的一個或更多實施例中，在預(yù)冷凝器冷卻單元和后冷卻器冷卻單元兩端的壓降小于或等于約2psi (磅/平方英寸)，或小于或等于約1.5psi，或小于或等于約lpsi，或小于或等于約0.5psi。分離器740可以是經(jīng)設(shè)計從排氣去除水的任何類型的分離單元，例如冷凝器、重力分離器、回流罐等。在第二分離器740中從噴射器出口氣體去除的水經(jīng)水凈化流742從所述系統(tǒng)去除，而引起的干燥排氣離開分離器并且經(jīng)流748再循環(huán)到鼓風機142上游的點。在一個或更多實施例中，水凈化流742中的每個都具有小于0.5或小于0.25或小于0.1的百萬分體積比(ppmv)的乙二醇濃度。
[0071]在大氣操作壓力下，將再生的乙二醇流732再沸的溫度要求超過300° F。因此，在一個或更多實施例中，希望在真空條件下操作再生系統(tǒng)750，并且特別是操作乙二醇再生塔730。這樣，低水平廢熱可以用來將乙二醇而不是蒸汽再生。當乙二醇再生塔730中的壓力降低時，將水蒸發(fā)出乙二醇所需要的再沸器溫度也下降，同時熱負荷保持相對恒定。因此，真空壓力可以基于可用的外部熱源的溫度(在塔設(shè)計的限制內(nèi))、真空生成裝置的參數(shù)和可用的塔頂冷卻溫度來選擇。
[0072]圖7B示出了假設(shè)18° F的熱交換器接近溫度下，在TEG再生塔的壓力和外部再沸器熱源的溫度之間的對應(yīng)。圖7C表明了再次假設(shè)了 18° F的熱交換器接近溫度下，在外部熱源溫度和塔真空壓力之間的關(guān)系，以及該關(guān)系對于兩個不同預(yù)冷凝器塔頂冷卻溫度怎樣涉及噴射器的蒸汽負載。在圖7C中表示的“預(yù)期最優(yōu)”表示達到必需的真空所需要的在外部熱源溫度和噴射器蒸汽之間的平衡。通過沿曲線進一步向左移動，較低的熱源溫度可以被使用，但在相同塔頂冷卻溫度下需要較多的噴射器蒸汽。
[0073]圖8示出了實施為系統(tǒng)800的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。圖8可以參考圖1和圖7最好地理解。相似于在圖7A中描述的系統(tǒng)700，系統(tǒng)800結(jié)合乙二醇脫水，從而減少或消除酸性水滴在再循環(huán)的排氣流中的形成。然而，代替單獨的真空再生系統(tǒng)的是，圖8的系統(tǒng)800在冷卻單元134內(nèi)結(jié)合乙二醇再生區(qū)段730，其使用壓縮的排氣流136的過熱來再生乙二醇。這樣，系統(tǒng)800的外部加熱負荷減小，但是仍可以需要經(jīng)熱交換器720的一些另外的加熱。
[0074]雖然使用到冷卻單元的過熱入口氣體再生乙二醇減小了系統(tǒng)800中的外部熱負荷，但其也導(dǎo)致潛在的不可接受的乙二醇損耗。再生區(qū)段730中的蒸發(fā)的乙二醇直接運送到冷卻單元134的冷卻區(qū)段中，其中蒸發(fā)的乙二醇可以被冷凝并且在水滴出流702中去除。所引起的與供應(yīng)補充乙二醇關(guān)聯(lián)的成本可以使得在圖8中示出的配置在一些狀況下是不希望的。解決這些潛在的乙二醇損耗的一種方式在圖9中示出，其示出了實施為系統(tǒng)900的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。圖9可以參考圖1、7和8最好地理解。相似于在圖8中描述的系統(tǒng)800，系統(tǒng)900結(jié)合乙二醇脫水，從而減少或消除酸性水滴在再循環(huán)的排氣流中的形成，并且在冷卻單元134內(nèi)包括乙二醇再生區(qū)段730。然而，此外，圖9的系統(tǒng)900在乙二醇再生區(qū)段730和冷卻單元134中的冷卻區(qū)段之間結(jié)合過熱降溫區(qū)段910。過熱降溫區(qū)段910將排氣冷卻到或接近水飽和溫度并將大部分乙二醇冷凝，該乙二醇經(jīng)冷凝的乙二醇流912從過熱降溫區(qū)段910去除并被添加到稀乙二醇流714。在這樣的配置中，過熱降溫區(qū)段910應(yīng)被控制，使得大量水不與乙二醇一起冷凝。在本發(fā)明的一個或更多實施例中，在圖9中示出的系統(tǒng)900中從鼓風機142到主壓縮機104的入口的總壓降小于或等于約2.0psi，或小于或等于約1.5psi，或小于或等于約1.0psi。
[0075]本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)認識到，盡管乙二醇脫水參考圖7A、圖8和圖9被示例并描述，但任何合適的脫水方法均可以在此采用并且被認為在本發(fā)明的范圍內(nèi)。例如，采用分子篩或甲醇的脫水方法可以代替在此描述的乙二醇脫水來使用。
[0076]圖10中說明了可以對減小或消除酸性水滴在再循環(huán)排氣流中的形成有效的進一步的配置，圖10示出了實施為系統(tǒng)1000的圖1的低排放發(fā)電系統(tǒng)100的另一實施例。圖10可以參考圖1最好地理解。不同于圖7到圖9的配置，圖10的系統(tǒng)1000不采用排氣的脫水，而是在冷卻單元134兩端結(jié)合進料/出料交換器50，從而為冷卻的再循環(huán)氣流140的溫度實現(xiàn)希望的露點裕度。在一個或更多實施例中，冷卻的再循環(huán)氣流的希望的露點裕度可以是高于氣體的露點約50° F，或約45° F，或約40° F，或約35° F，或約30° F，或約25° F，或約20° F，或約15° F。在圖10中示出的配置可以導(dǎo)致由于與使用乙二醇脫水的實施例比較的更高的排氣溫度而引起的鼓風機142和主壓縮機104的功耗的提高。然而，系統(tǒng)1000的益處是該配置減小了所需要的設(shè)備量，這因此導(dǎo)致系統(tǒng)中的較低的投資成本和較小的復(fù)雜度。
[0077]示例
[0078]示例 I
[0079]執(zhí)行改變低排放渦輪的排氣再循環(huán)回路的研究。模擬對應(yīng)于圖1-6的若干配置，并且結(jié)果在表I中報告。模擬和對應(yīng)結(jié)果是基于利用以空氣作為氧化劑的框架9FB燃燒渦輪發(fā)電機(CTG)的單列車情況。假設(shè)主空氣壓縮機(MAC)是單軸機器。
[0080]以下假設(shè)用于示例I的全部模擬。MAC的多變效率假設(shè)為91% (沒有用于模擬的壓縮機曲線)，并且排氣鼓風機的多變效率假設(shè)為88.6%。燃燒室出口溫度和膨脹器入口溫度分別假設(shè)為3200° F和2600° F。最小DCC出口溫度假設(shè)為100° F。煙道氣體界區(qū)(battery limit)壓力假設(shè)為 1900psig。
[0081]基于再循環(huán)壓縮機壓力比和再循環(huán)壓縮機出口體積使用相關(guān)性預(yù)測CTG性能。為確保預(yù)測的性能在CTG的已知能力內(nèi)，維持以下CTG限制:最大膨脹器功率=588.5MW,最大軸耦合扭矩(膨脹器功率-壓縮機功率)=320MW，最大膨脹器出口馬赫數(shù)=0.8，最大壓縮機入口馬赫數(shù)=0.6,最小壓縮機出口流量=126500實際立方英尺/分鐘(acfm),從而防止停轉(zhuǎn)(在冷卻劑去除后的壓縮機出口流率)。
[0082]模擬結(jié)果在下面表I中提供。
[0083]表I
[0084]
【權(quán)利要求】
1.一種集成系統(tǒng)，包括: 氣體渦輪系統(tǒng)，其包括配置為在存在壓縮的再循環(huán)流的情況下燃燒一種或更多種氧化劑和一種或更多種燃料的燃燒室，其中所述燃燒室將第一排放流引導(dǎo)到膨脹器，從而生成排氣流并且至少部分驅(qū)動主壓縮機；以及 排氣再循環(huán)系統(tǒng)，其中所述主壓縮機壓縮所述排氣流并由此生成所述壓縮的再循環(huán)流； 其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)包括至少一個冷卻單元和至少一個鼓風機，所述至少一個冷卻單元配置為接收并冷卻所述排氣流，所述至少一個鼓風機配置為在將冷卻的再循環(huán)氣體引導(dǎo)到所述主壓縮機之前接收所述排氣流并增大所述排氣流的壓力。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其中所述至少一個冷卻單元是熱回收蒸汽發(fā)生器即HRSG，該熱回收蒸汽發(fā)生器配置為在所述排氣流被引入到所述至少一個鼓風機之前接收并冷卻所述排氣流。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括第二冷卻單元，所述第二冷卻單元配置為從所述至少一個鼓風機接收所述排氣流，并且進一步冷卻所述排氣流以生成所述冷卻的再循環(huán)氣體。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其中所述第二冷卻單元包括直接接觸冷卻器即DCC區(qū)段。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其中所述第二冷卻單元包括HRSG。`
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的系統(tǒng)，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括第三冷卻單元，所述第三冷卻單元配置為從所述至少一個鼓風機接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述第二冷卻單元之前進一步冷卻所述排氣流。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的系統(tǒng)，其中所述第一冷卻單元和所述第三冷卻單元包括HRSG。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的系統(tǒng)，其中所述第一冷卻單元包括包含高壓鍋爐區(qū)段、中壓鍋爐區(qū)段和低壓鍋爐區(qū)段的HRSG，而所述第三冷卻單元包括包含低壓鍋爐區(qū)段和節(jié)熱器區(qū)段的HRSG。
9.根據(jù)權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)，其中所述HRSG進一步包括冷卻水盤管，并且其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器配置為從所述HRSG的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前，從所述排氣流去除水滴。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的系統(tǒng)，其中所述分離器包括葉片組。
11.根據(jù)權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其中所述HRSG進一步包括冷卻水盤管，并且其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器配置為從所述HRSG的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述排氣流去除水滴。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的系統(tǒng)，其中所述分離器包括葉片組。
13.根據(jù)權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其中 所述第二冷卻單元包括HRSG，并且所述第一和第二冷卻單元中的每個進一步包括冷卻水盤管；以及 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括第一分離器和第二分離器，所述第一分離器配置為從所述第一冷卻單元的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前，從所述排氣流去除水滴，所述第二分離器配置為從所述第二冷卻單元的所述冷卻水盤管接收所述冷卻的再循環(huán)氣體，并且在所述冷卻的再循環(huán)氣體被引入到所述主壓縮機之前，從所述冷卻的再循環(huán)氣體去除水滴。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的系統(tǒng)，其中所述第一分離器、所述第二分離器或所述第一分離器和所述第二分離器均包括葉片組。
15.根據(jù)權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)采用所述排氣流的濕度冷卻。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的系統(tǒng)，其中 水被添加到所述排氣流，從而在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前使所述排氣流飽和或近飽和； 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器配置為接收飽和的或近飽和的排氣流，并在所述飽和的或近飽和的排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述飽和的或近飽和的排氣流中去除水滴；以及 所述第二冷卻單元進一步配置為從所述排氣流去除水并且將去除的水的至少部分再循環(huán)。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的系統(tǒng)，其中在所述第二冷卻單元中去除的水的第一部分被再循環(huán)并在所述分離器上游添加到所述排氣流，并且在所述第二冷卻單元中去除的水的第二部分被再循環(huán)到所述第二冷卻單元。
18.根據(jù)權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括在所述第二冷卻單元兩端的進料/出料交叉式交換器，所述進料/出料交叉式交換器配置為調(diào)整所述冷卻的再循環(huán)氣體的溫度，以實現(xiàn) 至少約20° F的露點裕度。
19.根據(jù)權(quán)利要求18所述的系統(tǒng)，其中所述冷卻的再循環(huán)氣體的露點裕度是至少約30。F。
20.根據(jù)權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其中 所述第二冷卻單元進一步包括乙二醇吸收區(qū)段，所述乙二醇吸收區(qū)段配置為從所述DCC區(qū)段接收所述冷卻的再循環(huán)氣體，并且在被引入到所述主壓縮機之前將所述冷卻的再循環(huán)氣體至少部分脫水；以及 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括乙二醇再生系統(tǒng)，所述乙二醇再生系統(tǒng)配置為從所述第二冷卻單元的所述乙二醇吸收區(qū)段接收富乙二醇，在乙二醇再生塔中熱再生所述富乙二醇，從而形成再生的稀乙二醇，并且將所述再生的稀乙二醇返回到所述乙二醇吸收區(qū)段。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的系統(tǒng)，其中所述乙二醇再生系統(tǒng)在真空條件下操作。
22.根據(jù)權(quán)利要求20所述的系統(tǒng)，其中所述第二冷卻單元包括所述乙二醇再生塔，并且所述乙二醇再生塔配置為在所述排氣流被引入到所述DCC區(qū)段之前從所述鼓風機接收所述排氣流。
23.根據(jù)權(quán)利要求22所述的系統(tǒng)，其中所述第二冷卻單元進一步包括定位在所述乙二醇再生塔和所述DCC區(qū)段之間的過熱降溫區(qū)段。
24.根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其中所述燃燒室配置為在存在壓縮的再循環(huán)流和高壓蒸汽冷卻劑流的情況下燃燒一種或更多種氧化劑和一種或更多種燃料。
25.—種發(fā)電的方法,包括:在存在壓縮的再循環(huán)排氣的情況下在燃燒室中燃燒至少一種氧化劑和至少一種燃料，由此生成排放流； 在膨脹器中膨脹所述排放流，從而至少部分驅(qū)動主壓縮機并生成排氣流；以及 將所述排氣流引導(dǎo)到排氣再循環(huán)系統(tǒng)，其中所述主壓縮機壓縮所述排氣流并且由此生成壓縮的再循環(huán)流； 其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)包括至少一個冷卻單元和至少一個鼓風機，以使所述排氣流在所述至少一個冷卻單元中冷卻，并且所述排氣流的壓力在所述至少一個鼓風機中增加，由此生成引導(dǎo)到所述主壓縮機的冷卻的再循環(huán)氣體。
26.根據(jù)權(quán)利要求25所述的方法，其中所述至少一個冷卻單元是熱回收蒸汽發(fā)生器即HRSG，其在所述排氣流被引入到所述至少一個鼓風機之前冷卻所述排氣流。
27.根據(jù)權(quán)利要求26所述的方法，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括第二冷卻單元，所述第二冷卻單元從所述至少一個鼓風機接收所述排氣流并且進一步冷卻所述排氣流，由此生成所述冷卻的再循環(huán)氣體。
28.根據(jù)權(quán)利要求27所述的方法，其中所述第二冷卻單元包括直接接觸冷卻器即DCC區(qū)段。
29.根據(jù)權(quán)利要求27所述的方法，其中所述第二冷卻單元包括HRSG。
30.根據(jù)權(quán)利要求29所述的方法，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括第三冷卻單元，所述第三冷卻單元從所述至少一個鼓風機接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述第二冷卻單元之前進一步冷卻所述排氣流。
31.根據(jù)權(quán)利要求30所述的方法，其中所述第一冷卻單元和所述第三冷卻單元包括HRSG。
32.根據(jù)權(quán)利要求31所述的方法，其中所述第一冷卻單元包括包含高壓鍋爐區(qū)段、中壓鍋爐區(qū)段和低壓鍋爐區(qū)段的HRSG，而所述第三冷卻單元包括包含低壓鍋爐區(qū)段和節(jié)熱器區(qū)段的HRSG。
33.根據(jù)權(quán)利要求26所述的方法，其中所述HRSG進一步包括冷卻水盤管，并且其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器從所述HRSG的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述排氣流去除水滴。
34.根據(jù)權(quán)利要求33所述的方法，其中所述分離器包括葉片組。
35.根據(jù)權(quán)利要求29所述的方法，其中所述HRSG進一步包括冷卻水盤管，并且其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器從所述HRSG的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述排氣流去除水滴。
36.根據(jù)權(quán)利要求35所述的方法，其中所述分離器包括葉片組。
37.根據(jù)權(quán)利要求27所述的方法，其中 所述第二冷卻單元包括HRSG，并且所述第一冷卻單元和第二冷卻單元中的每個進一步包括冷卻水盤管；以及 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括: 第一分離器，所述第一分離器從所述第一冷卻單元的所述冷卻水盤管接收所述排氣流，并且在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述排氣流去除水滴；以及 第二分離器，所述第二分離器從所述第二冷卻單元的所述冷卻水盤管接收所述冷卻的再循環(huán)氣體，并且在所述冷卻的再循環(huán)氣體被引入到所述主壓縮機之前從所述冷卻的再循環(huán)氣體去除水滴。
38.根據(jù)權(quán)利要求37所述的方法，其中所述第一分離器、所述第二分離器或所述第一分離器以及第二分離器均包括葉片組。
39.根據(jù)權(quán)利要求27所述的方法，其中所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)采用濕度冷卻，從而進一步冷卻所述排氣流。
40.根據(jù)權(quán)利要求39所述的方法，其中 在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前用水使所述排氣流飽和或近飽和； 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括分離器，所述分離器接收飽和的或近飽和的排氣流，并在所述排氣流被引入到所述鼓風機之前從所述飽和的或近飽和的排氣流去除水滴；以及 所述第二冷卻單元從所述排氣流去除水，并且由所述第二冷卻單元去除的水的至少部分被再循環(huán)。
41.根據(jù)權(quán)利要求40所述的方法，其中由所述第二冷卻單元去除的水的第一部分被再循環(huán)并在所述分離器上游添加到所述排氣流，并且在所述第二冷卻單元中去除的水的第二部分被再循環(huán)到所述第二冷卻單元。
42.根據(jù)權(quán)利要求27所述的方法，其中通過修改在所述第二冷卻單元兩端的進料/出料交叉式交換器中所述冷卻的再循環(huán)氣體的溫度，在所述冷卻的再循環(huán)氣體中實現(xiàn)至少約20° F的露點裕度。
43.根據(jù)權(quán)利要求42所述的方法，其中所述冷卻的再循環(huán)氣體的所述露點裕度是至少約 30° F。`
44.根據(jù)權(quán)利要求28所述的方法，其中 所述第二冷卻單元進一步包括乙二醇吸收區(qū)段，所述乙二醇吸收區(qū)段從所述DCC區(qū)段接收所述冷卻的再循環(huán)氣體，并且在所述冷卻的再循環(huán)氣體被引入到所述主壓縮機之前將所述冷卻的再循環(huán)氣體至少部分脫水；以及 所述排氣再循環(huán)系統(tǒng)進一步包括乙二醇再生系統(tǒng)，所述乙二醇再生系統(tǒng)從所述第二冷卻單元的所述乙二醇吸收區(qū)段接收富乙二醇，在乙二醇再生塔中熱再生所述富乙二醇，從而形成再生的稀乙二醇，并且將所述再生的稀乙二醇返回到所述乙二醇吸收區(qū)段。
45.根據(jù)權(quán)利要求44所述的方法，其中所述乙二醇再生系統(tǒng)在真空條件下操作。
46.根據(jù)權(quán)利要求45所述的方法，其中所述第二冷卻單元包括所述乙二醇再生塔，并且所述乙二醇再生塔在所述排氣流被引入到所述DCC區(qū)段之前從所述鼓風機接收所述排氣流。
47.根據(jù)權(quán)利要求46所述的方法，其中第二冷卻單元進一步包括過熱降溫區(qū)段，所述過熱降溫區(qū)段從所述乙二醇再生塔接收所述排氣流，并在所述排氣流被引入到所述DCC區(qū)段之前將所述排氣流冷卻到足以將來自所述排氣流的乙二醇至少部分冷凝的溫度。
48.根據(jù)權(quán)利要求25所述的方法，其中所述至少一種氧化劑和所述至少一種燃料在存在所述壓縮的再循環(huán)排氣和高壓蒸汽的情況下在所述燃燒室中燃燒。
49.根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其中所述壓縮的再循環(huán)流包括補充或代替所述排氣流的蒸汽冷卻劑。
50.根據(jù)權(quán)利要求49所述的系統(tǒng)，進一步包括水再循環(huán)回路，從而提供所述蒸汽冷卻劑。
51.根據(jù)權(quán)利要求25所述的方法，進一步包括向所述壓縮的再循環(huán)流添加蒸汽冷卻劑，從而補充或代替所述排氣流。
52.根據(jù)權(quán)利 要求51所述的方法，進一步包括水再循環(huán)回路，從而提供所述蒸汽冷卻劑。
【文檔編號】F02G1/00GK103459815SQ201280014361
【公開日】2013年12月18日 申請日期:2012年3月5日 優(yōu)先權(quán)日:2011年3月22日
【發(fā)明者】F·F·米特里克爾, R·A·亨廷頓, L·K·斯塔爾切爾, O·A·斯特斯 申請人:埃克森美孚上游研究公司