專利名稱：傳熱測(cè)井方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及到油氣勘探和開發(fā)井油氣層解釋及油氣產(chǎn)量預(yù)測(cè)的傳熱測(cè)井方法。
多年來，石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用電測(cè)井、聲波測(cè)井等解釋油氣層，這在石油工業(yè)中發(fā)揮了至關(guān)重要的作用。根據(jù)油氣層具高電阻、高聲波時(shí)差的特征解釋出許多油氣層，被勘探和開發(fā)實(shí)踐所證實(shí)。但是隨著油氣勘探的不斷深入，勘探目標(biāo)越來越復(fù)雜，原有技術(shù)解釋油氣層有不適應(yīng)性。松遼盆地古龍凹陷，由于油層儲(chǔ)層物性差，多為低孔低滲儲(chǔ)層，且泥質(zhì)、鈣質(zhì)含量較高，油層電性標(biāo)準(zhǔn)較難確定，探井油氣自然產(chǎn)量很低，需要對(duì)儲(chǔ)層壓裂改造才能獲工業(yè)油氣流。海拉爾盆地烏爾遜凹陷，由于油層為復(fù)雜儲(chǔ)層，油層的電性特征、聲波特征更難以確定。如相距只有2km的S3、S4井南屯組儲(chǔ)層，S3井rt電阻率9-16Ωm,S4井rt電阻率15-24Ωm，錄井、測(cè)井綜合解釋兩井都是差油層，但是儲(chǔ)層壓裂后試油S3井日產(chǎn)油2.48噸，S4井卻日產(chǎn)水4.6噸。目前壓裂試油獲工業(yè)油流成功率60％左右，說明油氣層解釋難度較大，準(zhǔn)確的解釋油氣層需要新技術(shù)。
本發(fā)明的目的是提供油氣勘探開發(fā)中一種用傳熱測(cè)井解釋油氣層及預(yù)測(cè)油氣產(chǎn)生的方法，使油氣層解釋更準(zhǔn)確，提高壓裂試油獲工業(yè)油氣流的成功率，從而提高油氣勘探開發(fā)的經(jīng)濟(jì)效益。油氣勘探開發(fā)中打一口井費(fèi)用幾百萬元，壓裂改造一層儲(chǔ)層費(fèi)用20多萬元，因此運(yùn)用該方法提高其成功率，有重要經(jīng)濟(jì)意義。
為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取以下技術(shù)方案這種傳熱測(cè)井方法包括下述步驟(1)根據(jù)錄井油氣顯示和電測(cè)井綜合解釋結(jié)果確定井中目標(biāo)儲(chǔ)層；(2)在井中用人工熱源對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)屬層加熱；(3)然后在不同的時(shí)間段分別測(cè)量井中目標(biāo)儲(chǔ)層溫度的變化；(4)測(cè)量目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度；(5)根據(jù)地質(zhì)統(tǒng)計(jì)資料，建立傳熱方程，并根據(jù)步驟(3)所測(cè)量的目標(biāo)儲(chǔ)層的溫度異常值，計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量。
石油和天然氣與水和致密巖石相比具較低的熱導(dǎo)率。例如，在一個(gè)大氣壓和20℃的條件下，石油、天然氣、水和巖石的熱導(dǎo)率大紙分別為0.15w/m℃、0.063w/m℃、0.602w/m℃和2.0-3.0w/m℃。當(dāng)多孔介質(zhì)中存在流體時(shí)，某介質(zhì)的熱導(dǎo)率取決于流體的相對(duì)含量。例如，在一個(gè)大氣壓和32℃的條件下，孔隙度為19％的飽和氣砂巖、飽和油砂巖、飽和水砂巖的熱導(dǎo)率分別為0.9w/m℃、1.35w/m℃、2.75w/m℃。
油、氣層與水層和干層之間存在如此大的熱導(dǎo)率差異，對(duì)其加熱，其溫度變化是有規(guī)律的，利用該規(guī)律進(jìn)行計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量，這就是本發(fā)明的出發(fā)點(diǎn)。
在本發(fā)明中，所述的井中是指裸眼井中。
在本發(fā)明中，所述的井中是指套管井中。
在本發(fā)明中，所述的人工熱源為電熱源，即采用2000W的電熱器作為電熱源，在井中加熱目標(biāo)儲(chǔ)層過程中，使井溫升高5-10℃。
在本發(fā)明中，所述的人工熱源為炸藥熱源，即采用試油中的射孔彈，用射孔彈在井中加熱目標(biāo)儲(chǔ)層過程中，每米彈數(shù)為16-18個(gè)。
在本發(fā)明中，可以根據(jù)圓柱的熱傳導(dǎo)問題的井中的熱量損失值等于地層中的熱量增加值，建立傳熱方程，其傳熱方程為可以建立傳熱模型，用差分法求解熱傳導(dǎo)方程，其非穩(wěn)態(tài)球面熱傳導(dǎo)方程為 式中ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)u(r,t)，t為時(shí)間，r為球體半徑，q為熱源。
其非穩(wěn)態(tài)柱體熱傳導(dǎo)方程為 式中r為柱體半徑，y為柱體高度，a=Kρ·C]]>，ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)，u(r,y,t)，t為時(shí)間。
在本發(fā)明中，為了在油氣勘探和開發(fā)井油氣層中方便、簡(jiǎn)捷預(yù)測(cè)出目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量，本發(fā)明的傳熱測(cè)井方法在計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量步驟中，所述傳熱方程簡(jiǎn)化為下述曲線方程Q=2.31×ΔT-0.62其中，Q為噸/天ΔT為目標(biāo)儲(chǔ)層的1個(gè)小時(shí)時(shí)的溫度異常值，℃。而孔隙度φ在一般情況下變化不大。
在本發(fā)明中，該方法還包括下述步驟(6)根據(jù)所側(cè)的目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度、溫度異常值，采用公式S0=0.257×ΔT-6×φ+0.826，φ為孔隙度，求得該目標(biāo)儲(chǔ)層含油飽合度S0的值。
下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。


圖1為傳熱測(cè)井儀示意2為井中儲(chǔ)層傳熱溫度變化示意3為點(diǎn)源球面熱傳導(dǎo)模型的油層與水層-溫度時(shí)間曲線對(duì)比4為柱源熱傳導(dǎo)模型的油層與水層溫度-時(shí)間曲線對(duì)比5為28號(hào)井傳熱測(cè)井6為地層傳熱溫度異常值與油產(chǎn)量關(guān)系7為地層傳熱溫度異常值與預(yù)測(cè)含油飽和度圖在對(duì)儲(chǔ)層加熱過程中，發(fā)現(xiàn)油、氣層處的井溫與水層或干層處的溫度相比增高的快，在加熱過程后，油、氣層處的井溫與水層或干層處的溫度相比降低的慢。井中儲(chǔ)層傳熱溫度隨時(shí)間變化的曲線如圖2所示。
建立傳熱模型，采用差分法求解熱傳導(dǎo)方程，進(jìn)行正演分析，其分析結(jié)果，也是和上述規(guī)律相符合。
建立點(diǎn)熱源球面熱傳導(dǎo)模型，假定在無限大均勻各向同性的介質(zhì)中，放一點(diǎn)熱源，如傳熱測(cè)井儀，根據(jù)傳熱原理可建立非穩(wěn)態(tài)球體熱傳導(dǎo)方程 式中ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)u(r,t)，t為時(shí)間，r為球體半徑，q為熱源。
應(yīng)用差分法解這一方程得ui.j=a×ΔtΔr2(1+2/i)ui+1.j-1+(1-2×a×ΔtΔr2)]]>-2×a×ΔtΔr2/i×ui,j-1+a×ΔtΔr2×ui-1,j-1]]>i=2,3……N,j=0,1,2……Nu1.j=t0-Σi=2Ni2×ui.j+t0]]>ui,0=0式中a=Kρ·C]]>，Δt-是時(shí)間采樣間隔，Δr是半徑采樣間隔。
ρ油=0.85,λ油=0.13,C油=0.5ρ水=1,λ水=0.58,C水=1ρ砂=2.62 λ砂=4,C砂=0.19ρ油砂=φρ油+(1-φ)ρ砂c油砂=φC油+(1-φ)C砂λ油砂=1/2(1/(φ/λ油+(1-φ)/λ砂)十λ油(2×φ×λ油+(3-2×φ)×λ砂)/(3-φ)×λ油+φ×λs水砂的參數(shù)可同樣得出。并且令q=10,Δt=60根據(jù)差分方程及上述參數(shù)(要進(jìn)行統(tǒng)一量綱)計(jì)算。
根據(jù)傳熱原理建立非穩(wěn)態(tài)球體熱傳導(dǎo)方程，并根據(jù)差分方程及公知的參數(shù)，計(jì)算出φ=16％的油砂，及φ=10％的水砂的點(diǎn)熱源處的溫度隨時(shí)間的變化曲線，如圖3所示，曲線(1)為φ=16％油砂層的-溫度時(shí)間曲線，曲線(2)為φ=10％水砂層的溫度-時(shí)間曲線，由圖3可看出，加熱2小時(shí)時(shí)，高孔隙度油砂較低孔隙度水砂溫度要高得多，加熱過程中，油砂溫度增加的較快。2小時(shí)停止加熱，可以看出之后油砂溫度降低的慢。
也可以建立瞬時(shí)柱熱源柱面熱傳導(dǎo)模型，假定在無限大均勻各同性的介質(zhì)中，施加一瞬時(shí)柱熱源，如用射孔彈施加熱，根據(jù)傳熱原理可建立非穩(wěn)態(tài)柱體熱傳導(dǎo)方程 式中r為柱體半徑，y為柱體高度，a=Kρ·C]]>，ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)，u(r,y,t)，t為時(shí)間。應(yīng)用差分法解這一方程得ui,j,k=w1ui,j+1,k-1+(1-2×w1-2×w2-1/i×w2)×ui,j,k-1×w1×ui, j-1,k-1+w2×(1+1/i)×ui+1,j,k-1+w2ui-1,j,k-1j,i=2,3……N,K=0,1,2……N,ui,j,k；ui,l,k及ul,l,k可用趨勢(shì)法求得。式中W1=Kρc×ΔtΔy2,W2=Kρc×ΔtΔr2]]>同點(diǎn)熱源法求得上述參數(shù)一樣。
根據(jù)傳熱原理可建立非穩(wěn)態(tài)柱體熱傳導(dǎo)方程，并根據(jù)差分方程及公知的參數(shù)，計(jì)算出16％孔隙度的油砂及10％孔隙度的水砂柱體中心點(diǎn)處溫度隨時(shí)間變化曲線，如圖4所示，曲線(1)為φ=16％油砂層的溫度-時(shí)間曲線，曲線(2)為φ=10％水砂層的溫度-時(shí)間曲線，由圖4可看出，加熱后1小時(shí)左右溫度變化趨于穩(wěn)定，高孔隙度油砂較低孔隙度水砂溫度明顯要大，在2.5倍左右。
根據(jù)正演分析可知，影響傳熱溫度隨時(shí)間變化的主要因素是流體性質(zhì)和孔隙度。在流體性質(zhì)及孔隙度已知的情況下，可以正演出溫度隨時(shí)間的變化的曲線，得知加熱時(shí)油層溫度較水層、干層溫度增高的快，加熱后油層溫度較水層、干層溫度降低的慢。反過來講，在測(cè)得傳熱溫度和地層孔隙度的情況下，可以反演出儲(chǔ)層的流體性質(zhì)，即儲(chǔ)層含油氣量。本發(fā)明正是利用這一規(guī)律提出了利用傳熱進(jìn)行測(cè)井的方法。
根據(jù)本發(fā)明的方法，可以測(cè)得目標(biāo)儲(chǔ)層的傳熱溫度變化和其孔隙度，這樣根據(jù)傳熱方程可以反演出目標(biāo)儲(chǔ)層的流體性質(zhì)，即儲(chǔ)層含油氣量。
實(shí)際上，對(duì)34口井進(jìn)行傳熱測(cè)井，并實(shí)側(cè)每口井的目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度，還實(shí)測(cè)每口井的產(chǎn)油量，其試驗(yàn)的結(jié)果見表1，并將地層傳熱溫度異常值與油產(chǎn)量的關(guān)系制成圖6。圖6中，○表示工業(yè)油流井，△表示低產(chǎn)或微量油流井。表1和圖6的所示結(jié)果也表明井中溫度異常大則油產(chǎn)高這一規(guī)律。圖6中工業(yè)油流井有20口，根據(jù)圖6中的對(duì)應(yīng)各個(gè)井的各坐標(biāo)點(diǎn)的分布，可以得到一條地層傳熱溫度異常值與油產(chǎn)量的曲線。用表1中的數(shù)據(jù)，考慮圖6中的地層傳熱溫度異常值與油產(chǎn)量的曲線得出Q=2.31×ΔT-0.62，其中Q-噸/天(t/d)，ΔT-儲(chǔ)層1個(gè)小時(shí)時(shí)的溫度異常值℃，利用該曲線方程，也就是利用溫度異常大則油產(chǎn)量高這一規(guī)律，簡(jiǎn)便地預(yù)測(cè)出油的日產(chǎn)量。
建立傳熱模型，采用差分法求解熱傳導(dǎo)方程，進(jìn)行正演分析，還可以得到相同孔隙度的儲(chǔ)層，傳熱溫度異常大，則儲(chǔ)層含油飽和度高；相同傳熱溫度異常的儲(chǔ)層，孔隙度大則含油飽和度低，因此可得出含油飽和度與溫度異常值和孔隙度的關(guān)系式為S0=A×ΔT-B×φ+C。其中，ΔT-儲(chǔ)層1個(gè)小時(shí)時(shí)的溫度異常值℃，φ為孔隙度。根據(jù)正演分析，B值在4-8之間，取平均值6，則S0=A×ΔT-6×φ+C。
根據(jù)對(duì)表1中的4號(hào)井、15號(hào)井的實(shí)側(cè)。4號(hào)井的飽和度為62％、傳熱溫度異常值為2℃；15號(hào)井的飽和度為50％、傳熱度異常值為1.3℃，將兩組數(shù)據(jù)分別代入上述式中，求得A0.257C0.826所以，S0=0.257×ΔT-6×φ+0.826采用本發(fā)明的傳熱測(cè)井方法，即可實(shí)側(cè)傳熱溫度異常值ΔT，孔隙度值φ，根據(jù)該公式可以計(jì)算出目標(biāo)儲(chǔ)層的含油飽和度。
表1傳熱井溫異常值與產(chǎn)量統(tǒng)計(jì)表
將表1中實(shí)側(cè)的井孔隙度值和傳熱溫度異常值的關(guān)系制成圖7，圖7中○表示工業(yè)油流井，△表示低產(chǎn)或微量油流井，根據(jù)正演資料可從斜率4-8標(biāo)出相同含油飽和度的斜線，圖7中有三條分別為35％、55％、75％的含油飽和度的三條斜線。因此，在實(shí)測(cè)井孔隙度值和傳熱溫度異常值的情況下，根據(jù)圖7可以預(yù)測(cè)含油的飽和度。
本發(fā)明中，在井中用人工熱源對(duì)地層施加熱，可以有下述兩種方法。
一種方法是在井中用炸藥作熱源對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層加熱，然后用井溫儀在不同的時(shí)間段分別測(cè)量該儲(chǔ)層及其上下地層處的井中溫度。
試油中的射孔彈可作為炸藥熱源，試油過程中的射孔就是對(duì)地層加熱。在射孔后1小時(shí)、2小時(shí)等時(shí)間分別用井溫儀測(cè)量井中，溫度可得到傳熱測(cè)井資料。本發(fā)明使用的射孔彈的類型和射孔彈的操作與目前的試油中的射孔彈是完全一致的。
另一方法是用溫度計(jì)、電熱源，隔熱板等制造出傳熱測(cè)井儀如圖1所示，在井中對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層加熱，測(cè)量加熱過程中和加熱過程后的井中溫度隨時(shí)間的變化。
其溫度計(jì)62與井溫儀中的溫度計(jì)相同，2000W左右的電熱器61可作為電熱源。在井中加熱過程中使井溫升高5-10℃既可。該傳熱測(cè)井儀的兩端裝設(shè)有隔熱板63，該傳熱測(cè)井儀通過導(dǎo)線連接電源、測(cè)量車64，該儀器是采用目前已有的井溫測(cè)井儀加上電熱源構(gòu)成。使用時(shí)，該儀器置放在井中的目標(biāo)儲(chǔ)層的位置上，該儀器的直徑和井的孔徑基本相等，為了測(cè)量時(shí)上、下運(yùn)行不受阻，該儀器的直徑比井的孔徑略小一些。
實(shí)施例(1)確定井中目標(biāo)儲(chǔ)層先根據(jù)錄井油氣顯示情況和測(cè)井解釋結(jié)果所確定的油層、差油層、可疑油層，來確定井中目標(biāo)儲(chǔ)層，一般所選測(cè)射孔的是目標(biāo)儲(chǔ)層，厚度為4-8m，以28號(hào)井為例，如圖6、表1所示，在該28號(hào)井中確定在1800-1803m的井段，層位為F14號(hào)的目標(biāo)儲(chǔ)層，層厚為3.0m。
(2)采用射孔彈對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層施加熱然后采用YD-102彈，以每米16孔的密度，清水，全壓井射孔。
(3)測(cè)量井中溫度的動(dòng)態(tài)變化在射孔后1小時(shí)、2小時(shí)等時(shí)間間隔中重復(fù)測(cè)量井溫。在本實(shí)施例中只是采用射孔后1小時(shí)后測(cè)量該目標(biāo)儲(chǔ)層及其上下的井中溫度，在28號(hào)井中用9503型井溫儀，以每分鐘60m的速度測(cè)量射孔段即目標(biāo)儲(chǔ)層及其上下的地層的井溫，各井段與其對(duì)應(yīng)的溫度關(guān)系的曲線圖見圖10。
在不考慮射孔加熱引起的井溫度化情況下，將目標(biāo)儲(chǔ)層的上下井溫直接連成斜線，見圖5中的虛線，該虛線所對(duì)應(yīng)目標(biāo)儲(chǔ)層處的溫度即為正常井溫T0。實(shí)際測(cè)目標(biāo)儲(chǔ)層處的井溫為T，則傳熱最大井溫異常值為ΔT=T-T0,28號(hào)井的ΔT為1.8℃。
(4)實(shí)測(cè)目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度對(duì)該目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度進(jìn)行實(shí)測(cè)為14％。
(5)應(yīng)用地質(zhì)統(tǒng)計(jì)方法計(jì)算儲(chǔ)層含油飽和度及預(yù)測(cè)油產(chǎn)量根據(jù)公式S0=0.257×ΔT-6×φ+0.826其中，ΔT為1.8℃，φ為14％。求得該目標(biāo)儲(chǔ)層含油飽和度S0為44％，根據(jù)公式Q=2.31×ΔT-0.62其中，ΔT為1.8℃，求得該目標(biāo)儲(chǔ)層的油的日產(chǎn)量Q為3.53噸/天。在實(shí)際生產(chǎn)中，實(shí)測(cè)的日產(chǎn)量為2.5噸/天，與預(yù)測(cè)的日產(chǎn)量有差距。但作為該技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員是可以接受的，另一方面可以認(rèn)為該井的油日產(chǎn)量有進(jìn)一步提高的潛力。
本發(fā)明的傳熱測(cè)井方法是建立在電測(cè)井、聲測(cè)井基礎(chǔ)上的，其優(yōu)點(diǎn)是探測(cè)半徑大，可達(dá)幾百cm，電測(cè)井、聲測(cè)井探測(cè)半徑一般在幾十cm，傳熱測(cè)井方法預(yù)測(cè)油氣產(chǎn)量和對(duì)油氣層解釋準(zhǔn)確。應(yīng)用該方法預(yù)測(cè)油氣產(chǎn)量解釋油氣層，可減少下套管井?dāng)?shù)，可減少試油和壓裂試油的工程量，大大提高經(jīng)濟(jì)效益，應(yīng)用該方法能發(fā)現(xiàn)新的油氣層，實(shí)現(xiàn)油氣勘探新突破。
權(quán)利要求
1.一種傳熱測(cè)井方法，其特征在于該方法包括下述步驟(1)根據(jù)錄井油氣顯示和電測(cè)井綜合解釋結(jié)果確定井中目標(biāo)儲(chǔ)層；(2)在井中用人工熱源對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層施加熱；(3)然后在不同的時(shí)間段分別測(cè)量井中目標(biāo)儲(chǔ)層溫度的變化；(4)測(cè)量目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度；(5)根據(jù)地質(zhì)統(tǒng)計(jì)資料，建立傳熱方程，并根據(jù)步驟(3)所測(cè)量的目標(biāo)儲(chǔ)層的溫度異常值，計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于所述的井中是指裸眼井中。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于所述的井中是指套管井中。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于所述的人工熱源為電熱源，即采用2000W的電熱器作為電熱源，在井中加熱目標(biāo)儲(chǔ)層過程中，使井溫升高5-10℃。
5.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于所述的人工熱源為炸藥熱源，即采用試油中的射孔彈，用射孔彈在井中加熱目標(biāo)儲(chǔ)層過程中，每米彈數(shù)為16-18個(gè)。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于在計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量步驟中，所述傳熱方程為 式中ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)u(r,t),t為時(shí)間，r為球體半徑，q為熱源。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于在計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量步驟中，所述傳熱方程為 式中r為柱體半徑，y為柱體高度，a=Kρ·C]]>，ρ為密度，C為比熱，K為熱導(dǎo)率，u為溫度場(chǎng)函數(shù)，u(r,y,t),t為時(shí)間。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于在計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量步驟中，所述傳熱方程簡(jiǎn)化為下述曲線方程Q=2.31×ΔT-0.62其中，Q為噸/天，ΔT為目標(biāo)儲(chǔ)層的1個(gè)小時(shí)時(shí)的溫度異常值，℃。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的傳熱測(cè)井方法，其特征在于該方法還包括下述步驟(6)根據(jù)所側(cè)的目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度、溫度異常值，采用公式S0=0.257×ΔT-6×φ+0.826，φ為孔隙度，求得該目標(biāo)儲(chǔ)層含油飽合度S0的值。
全文摘要
一種傳熱測(cè)井方法包括下述步驟:1.根據(jù)錄井油氣顯示和電測(cè)井綜合解釋結(jié)果確定井中目標(biāo)儲(chǔ)層;2.在井中用人工熱源對(duì)目標(biāo)儲(chǔ)層施加熱;3.然后在不同的時(shí)間段分別測(cè)量井中目標(biāo)儲(chǔ)層溫度的變化;4.測(cè)量目標(biāo)儲(chǔ)層的孔隙度;5.根據(jù)地質(zhì)統(tǒng)計(jì)資料,建立傳熱方程,并根據(jù)步驟3.所測(cè)量的目標(biāo)儲(chǔ)層的溫度異常值,計(jì)算目標(biāo)儲(chǔ)層的含油氣量。用該方法預(yù)測(cè)油氣產(chǎn)量和對(duì)油氣層解釋準(zhǔn)確,可減少下套管井?dāng)?shù),減少試油和壓裂試油的工程量,提高經(jīng)濟(jì)效益。
文檔編號(hào)E21B47/00GK1305105SQ0012099
公開日2001年7月25日 申請(qǐng)日期2000年8月8日 優(yōu)先權(quán)日2000年8月8日
發(fā)明者李子順, 李星軍, 李慧君 申請(qǐng)人:大慶油田有限責(zé)任公司勘探開發(fā)研究院