專利名稱：：火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種稠油油藏的開采技術(shù)，特別是涉及一種稠油油藏蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層開采的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法。
背景技術(shù)：
：石油開采中常用的一種方法是注蒸汽熱采，僅用于其粘度高、流動(dòng)性差的稠油油藏，即在油層溫度及原油含溶解氣條件下原油粘度大于50mPa，s的油藏。蒸汽吞吐熱采是向一口生產(chǎn)井短期內(nèi)連續(xù)注入一定數(shù)量的蒸汽，關(guān)井?dāng)?shù)天后，再開井生產(chǎn)。由于蒸汽吞吐注汽時(shí)間短、見效快、經(jīng)濟(jì)效益好，目前國內(nèi)外常作為蒸汽驅(qū)前的一種開采方式而應(yīng)用。蒸汽熱采的另一種方式是蒸汽驅(qū)，即按優(yōu)選的開發(fā)系統(tǒng)一開發(fā)層系、井網(wǎng)(井距)、射孔層段等，蒸汽從注入井注入，油從生產(chǎn)井采出的一種驅(qū)替開采方式?；馃蛯娱_采技術(shù)是稠油熱采的另一種重要的開采方法。該技術(shù)通過注氣井(又稱火井)點(diǎn)燃油層后，向油層連續(xù)注入空氣(或富氧)助燃，形成移動(dòng)燃燒帶(又稱火線)?；鹁€前方原油受熱降粘、蒸餾，蒸餾后的輕質(zhì)油、蒸汽及燃燒所產(chǎn)生C02等煙氣在熱力作用下向生產(chǎn)井運(yùn)動(dòng)，未被蒸餾的重質(zhì)成分在高溫條件下產(chǎn)生裂化、分解作用，最終成為焦炭，成為維持油層繼續(xù)向前燃燒的燃料；高溫作用下，油層束縛水及燃燒生成的水成為水蒸汽，攜帶大量熱量向前運(yùn)動(dòng)，再次驅(qū)替原油，形成一個(gè)多種驅(qū)動(dòng)的復(fù)雜過程，把原油驅(qū)向生產(chǎn)井。被燃燒掉的裂解殘?jiān)鼉H為原油儲(chǔ)量的10%~15%。較其他采油方式具有驅(qū)油效率高的優(yōu)點(diǎn)，平均采收率可高達(dá)50%以上，但其驅(qū)油機(jī)理復(fù)雜，操作較困難，油藏若有裂縫則不利。目前所用的單獨(dú)實(shí)施火燒油層和蒸汽驅(qū)開采時(shí),各自都存在優(yōu)缺點(diǎn)，火燒油層在實(shí)施的初期階段前緣發(fā)展均勻，驅(qū)油效率高，中后期會(huì)出現(xiàn)空氣注入量不足、滅火、氣竄、油井出砂、結(jié)垢以及環(huán)保等問題。蒸汽驅(qū)的優(yōu)勢在于驅(qū)油效率高、驅(qū)替前緣穩(wěn)定，而實(shí)際操作中由于干度不夠高，油井高速排液困難，蒸汽腔發(fā)育受到影響，大量冷凝水進(jìn)入下游造成指進(jìn)并形成竄流通道，影響汽驅(qū)效果。針對(duì)單獨(dú)實(shí)施蒸汽驅(qū)開釆或是火燒油層的方式開采存在的缺陷，中國專利申請?zhí)枮?2123778.6公開了一種"采用先火燒油層后蒸汽驅(qū)方式開采原油"的方法，其是首先在一個(gè)五點(diǎn)或七點(diǎn)或九點(diǎn)井組通過中心注入井向油層注空氣并點(diǎn)燃油層，進(jìn)行火燒油層方式開采，在確定火燒油層的時(shí)間達(dá)到要求后，改為通過中心注入井注蒸汽，開始蒸汽驅(qū)開發(fā)過程直到結(jié)束。該專利技術(shù)是屬于火燒油層、蒸汽驅(qū)兩種方式的開采技術(shù)。該專利僅僅是一種設(shè)想，沒有技術(shù)方案的支持，此外，需要為火燒油層開采方式建立專門的地面注采管網(wǎng)、注汽站和增壓站等設(shè)施，投資費(fèi)用高，且火燒油層時(shí)間為1-2年，可能存在著硫化氫、二氧化碳和一氧化碳等氣體對(duì)環(huán)境的污染。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的主要目的在于，克服現(xiàn)有的實(shí)施蒸汽吞吐開采后的單井存水量大、原油采收率低的缺陷，而提供一種新的蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層段塞開采而后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采原油的方法，屬于三種方式開采原油的方法即組合式開采方法，所要解決的技術(shù)問題是火燒油層段塞燃燒帶可產(chǎn)生400°C800。C高溫有利于汽化蒸汽吞吐開采存水，有利于提高注汽井井底溫度，有利于轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)后提高井底蒸汽干度，有利于提高油層壓力，建立較大的生產(chǎn)壓差，提高油井排量，有利于提高蒸汽驅(qū)開采期采注比，縮短蒸汽驅(qū)初期低產(chǎn)期，提高蒸汽驅(qū)效果。本發(fā)明的目的及解決其技術(shù)問題是采用以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)的。依據(jù)本發(fā)明提出的一種火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其包括以下步驟1)選定稠油油藏滿足以下條件油層深度〈000m,剩余油飽和度>0.50,油層總厚度〉10.0m，凈總厚度比>0.5，油層孔隙度>0.2，滲透變異系數(shù)<0.8,油層滲透率〉200md，油層條件下原油粘度<10000111&.8;2)首先是蒸汽吞吐開采油藏，井網(wǎng)選用正方形井網(wǎng)，井距在105-150m，按照80~120t/m的注汽強(qiáng)度，向井內(nèi)連續(xù)注入蒸汽，炳井5~7天，然后開井生產(chǎn)，當(dāng)單井日產(chǎn)量低于經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量后，進(jìn)行下一輪的注汽、燜井、采油，蒸汽吞吐開采共計(jì)510個(gè)周期，階段采出程度達(dá)10.0-20.0%;3)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，井網(wǎng)選用5點(diǎn)井網(wǎng)或反9點(diǎn)井網(wǎng)，于經(jīng)過蒸汽吞吐開采后的生產(chǎn)井中選定注氣井，應(yīng)用點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，通過在生產(chǎn)井內(nèi)測量C02、N2、CO等氣體含量來判斷油層是否點(diǎn)燃，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，直到開采時(shí)間達(dá)到要求；4)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)開采，注汽井注入蒸汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，注汽強(qiáng)度大于1.5t/d.hm2.m，井底蒸汽干度大于40%,采注比保持在1.2以上，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采。本發(fā)明的目的及解決其技術(shù)問題還可采用以下技術(shù)措施進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)。前述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其中所述的點(diǎn)火技術(shù)為天然氣點(diǎn)火、電熱器電火或自燃點(diǎn)火中的一種。前述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其中所述的自燃點(diǎn)火是指首先向油井內(nèi)注入溫度為300~350°C、干度為60%的蒸汽，注入壓力達(dá)25MPa，之后注空氣，使得油層自燃。前述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其中所述的火燒油層段塞式開采的開采時(shí)間為0.3-0.8年。前述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其中蒸汽驅(qū)開采的開釆時(shí)間為5~10年。借由上述技術(shù)方案，本發(fā)明火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法至少具有下列優(yōu)點(diǎn)1)本發(fā)明蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層段塞式開采是短期的、臨時(shí)性的，針對(duì)蒸汽吞吐開采后的油井存水率高、油層壓力低轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采則低產(chǎn)期較長、汽驅(qū)效果較差而為之設(shè)計(jì)的一種短期火燒油層的開采方式，不需要為該開采方式建立專用地面管網(wǎng)系統(tǒng)，只需臨時(shí)性、活動(dòng)式的管網(wǎng)注氣站，一個(gè)井組使用后可轉(zhuǎn)為下一個(gè)井組應(yīng)用，這樣可節(jié)省大量的投資費(fèi)用；2)本發(fā)明屬于0.3-0.8年的段塞式開釆，時(shí)間短，不存在有硫化氫、二氧化碳和一氧化碳等氣體對(duì)環(huán)境的污染；3)蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層開采，可以在火燒油層段塞燃燒帶產(chǎn)生400。C-800。C高溫，有利于蒸汽吞吐后的單井存水汽化為高干度蒸汽，提高注汽井井底溫度，有利于轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)后提高井底蒸汽干度，提高油層壓力，建立較大的生產(chǎn)壓差，從而縮短蒸汽驅(qū)初期的低產(chǎn)期，使蒸汽驅(qū)開采早日見到效果；有利于提高單井日產(chǎn)油量，提高原油采收率。上述說明僅是本發(fā)明技術(shù)方案的概述，為了能夠更清楚了解本發(fā)明的技術(shù)手段，而可依照說明書的內(nèi)容予以實(shí)施，并且為了讓本發(fā)明的上述和其他目的、特征和優(yōu)點(diǎn)能夠更明顯易懂，以下特舉較佳實(shí)施例，并配合附圖，詳細(xì)i^明如下。圖1是本發(fā)明火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法的流程圖。圖2a是本發(fā)明一實(shí)施例的火燒油層段塞式開采的井網(wǎng)布置示意圖。圖2b是本發(fā)明另一實(shí)施例的火燒油層段塞式開采的井網(wǎng)布置示意圖。圖3是本發(fā)明火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開釆原油的方法的示意圖。具體實(shí)施方式為更進(jìn)一步闡述本發(fā)明為達(dá)到預(yù)定發(fā)明目的所采取的技術(shù)手段及功效，以下結(jié)合附圖及較佳實(shí)施例，對(duì)依據(jù)本發(fā)明提出的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法其具體實(shí)施方式、方法、步驟、特征及其功效，詳細(xì)i兌明如后。請參閱圖1所示，圖1是本發(fā)明火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法的流程圖。本發(fā)明是在提供稠油油藏經(jīng)蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開恭之前，進(jìn)行火燒油層段塞式開采，其包括以下步驟l)首先是蒸汽吞吐開釆油藏，進(jìn)行注汽、燜井、采油為一個(gè)周期，周期循環(huán)，蒸汽吞吐開采共計(jì)510個(gè)周期；2)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，選定火井，應(yīng)用點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，根據(jù)不同油藏狀況開采0.3-0.8年；3)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)開采，注汽井注入蒸汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采約510年，之后，可再轉(zhuǎn)其他開采方式如注(熱、冷)水或火燒油層等。另外，本發(fā)明還根據(jù)油藏的地質(zhì)、開發(fā)狀況，確定注蒸汽開發(fā)的層系、井網(wǎng)、井距及注采等操作參數(shù)。請參閱圖2a、2b所示，圖2a、2b分別是本發(fā)明不同實(shí)施例的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采的井網(wǎng)布置示意圖。其中，圖2a是火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采所采用的5點(diǎn)井網(wǎng)形式；圖2b是火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采所采用的反9點(diǎn)井網(wǎng)形式；現(xiàn)說明如下①圖2a、2b屬正方形井網(wǎng)，是蒸汽吞吐、火燒油層段塞、蒸汽驅(qū)三種開采方式所統(tǒng)一采用的井網(wǎng)類型。②蒸汽吞吐后，火燒油層段塞開采如選用圖2a(5點(diǎn)井網(wǎng))，蒸汽驅(qū)則采用圖2a(5點(diǎn)井網(wǎng))；如火燒油層段塞開采選用圖2b(反9點(diǎn)井網(wǎng))，蒸汽驅(qū)則采用圖2b(反9點(diǎn)井網(wǎng))，兩者統(tǒng)一。請參閱圖3所示，圖3是本發(fā)明火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法的示意圖。根據(jù)油藏的實(shí)際狀況，首先進(jìn)行蒸汽吞吐開釆(I)5~IO周期后，時(shí)間約5-15年，階段采出程度大于10.0~20.0%,累積采出程度達(dá)10.0~20.0%;而后進(jìn)行火燒油層段塞式開釆(II)，時(shí)間為0.3~0,8年的時(shí)間，階段采出程度1.0~3.0%，累積采出程度11.0-23.0%;后轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)或不穩(wěn)定蒸汽驅(qū)開采(III)，時(shí)間5~10年，階段采出程度為30.0~40.0%，原油采收率41.0~63.0%。另外，需要說明的是，火燒油層段塞式開采(II)的時(shí)間僅占整個(gè)開采期的5%~10%，火燒油層段塞式開采(II)的過程中的采出油量約占開采期采油量的4%~8%。而且，火燒油層段塞式開釆方法還具有以下優(yōu)點(diǎn)①火燒段塞尺寸小，時(shí)間短，不存在超覆、氣竄問題；②火燒段塞對(duì)空氣壓縮機(jī)要求不高，設(shè)備容易達(dá)到設(shè)計(jì)要求；③不存在油井出砂、結(jié)垢、腐蝕和環(huán)境污染問題。本發(fā)明是蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層開采的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，與現(xiàn)有技術(shù)的蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)的開采方法的效果相比，請見表1所示，以遼河油田高3塊蒸汽吞吐后的油井為例來說明蒸汽吞吐后不同開采方式效果對(duì)比。表1il河油田高3塊蒸汽吞吐后不同開采方式效果對(duì)比<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>由表1不難看出，稠油油藏蒸汽吞吐后進(jìn)行火燒油層加蒸汽驅(qū)組合式開采與蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開釆，其采收率提高11.28%，油汽比提高0.058，開發(fā)效果好。另外，蒸汽吞吐開采后，加火燒油層段塞比蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)的開釆方式，其時(shí)間少30天，采油速度高1.76%,經(jīng)濟(jì)效益好。實(shí)施例1油田1油藏埋深在600-1000m,油層有效厚度為20.0m,凈總厚度比為0.5,平均孔隙度為25%,平均滲透率500md,滲透率變異系數(shù)0.8，油層條件下原油粘度為120mPa.s。1)根據(jù)油田地質(zhì)特征與開發(fā)現(xiàn)狀，進(jìn)行粗篩選。該油藏滿足以下條件油層深度〈2000m,剩余油飽和度>0.50,油層總厚度MO.Om,凈總厚度比>0.5,油層孔隙度>0.2，滲透變異系數(shù)O.8，油層滲透率〉200md，油層條件下原油粘度〈20000mPa.s;2)首先是蒸汽吞吐開采油藏，井網(wǎng)選用正方形井網(wǎng)，井距可在150m,按照100t/m的注汽強(qiáng)度向井內(nèi)連續(xù)注入蒸汽，燜井5天后使熱量得以擴(kuò)散，然后開井生產(chǎn)，持續(xù)采油一段時(shí)間，當(dāng)單井產(chǎn)量低于經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量后，進(jìn)行下一輪的注汽、燜井、采油，蒸汽吞吐開采共計(jì)IO個(gè)周期，階段采出程度達(dá)15.0%，如此反復(fù)，周期循環(huán)，直至油井增產(chǎn)油量經(jīng)濟(jì)無效；3)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，選用5點(diǎn)井網(wǎng)，于經(jīng)過蒸汽吞吐開采后的生產(chǎn)井中選定注氣井(火井)，應(yīng)用電熱器點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，通過在生產(chǎn)井內(nèi)測量C02、N2、CO氣體含量來判斷油層是否點(diǎn)燃，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，通風(fēng)強(qiáng)度為8.0m3/h.m2，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，火燒油層開采的開釆時(shí)間為0.5年；4)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)開采，選用反9點(diǎn)井網(wǎng)，注汽井連續(xù)注汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，注汽強(qiáng)度為大于1.5t/d.hm2.m，井底蒸汽干度大于40%。采注比達(dá)到1.2以上，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采，蒸汽驅(qū)開采的開釆時(shí)間為8年，階段采出程度為30.0%,原油采收率49.0%。實(shí)施例2油田2油藏埋深在1500-1600m,油層有效厚度為60.0m，凈總厚度比為0.8,平均孔隙度為25%,平均滲透率1200md，油層條件下原油粘度為510mPa,s。1)根據(jù)油田地質(zhì)特征與開發(fā)現(xiàn)狀，進(jìn)行粗篩選。該油藏滿足以下條件油層深度〈2000m，剩余油飽和度>0.50，油層總厚度〉10.0m，凈總厚度比>0.5,油層孔隙度>0.2,滲透變異系數(shù)O.8,油層滲透率〉200md，油層條件下原油粘度(OOOOmPa.s;2)首先是蒸汽吞吐開采油藏，井網(wǎng)選用正方形井網(wǎng)，井距可在105m，按照100t/m的注汽強(qiáng)度向井內(nèi)連續(xù)注入蒸汽，燜井7天后，使熱量得以擴(kuò)散，然后開井生產(chǎn)，持續(xù)采油一段時(shí)間，當(dāng)單井產(chǎn)量低于經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量后，進(jìn)行下一輪的注汽、燜井、采油，蒸汽吞吐開釆共計(jì)8個(gè)周期，階段采出程度達(dá)23.0%，如此反復(fù)，周期循環(huán)，直至油井增產(chǎn)油量經(jīng)濟(jì)無效；3)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，選用反9點(diǎn)井網(wǎng)，于經(jīng)過蒸汽吞吐開采后的生產(chǎn)井內(nèi)，應(yīng)用天然氣點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，通過在生產(chǎn)井內(nèi)測量C02、N2、CO氣體含量來判斷油層是否點(diǎn)燃，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣(也可加注助燃劑)，通風(fēng)強(qiáng)度為1.2m3/h.m2，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，火燒油層開采的開采時(shí)間為0.3年；4)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)開釆，注汽井連續(xù)注汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，注汽強(qiáng)度大于1.5t/d.hm2.m,井底蒸汽干度大于40%，采注比達(dá)到1.2以上，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采，蒸汽驅(qū)開采的開采時(shí)間約為5年，階段采出程度為36.0%,原油采收率60.0%。實(shí)施例3油田3油藏埋深在1000-1500m,油層有效厚度為40.0m,凈總厚度比為0.46，平均孔隙度為23%,平均滲透率400md，滲透率變異系數(shù)0.7，油層條件下原油粘度為2000mPa.s。1)根據(jù)油田地質(zhì)特征與開發(fā)現(xiàn)狀，進(jìn)行粗篩選。該油藏滿足以下條件油層深度〈2000m，剩余油飽和度>0.50，油層總厚度〉10.0m，凈總厚度比>0.5,油層孔隙度>0.2，滲透變異系數(shù)<0.8，油層滲透率"00md，油層條件下原油粘度〈10000mPa.s;2)首先是蒸汽吞吐開采油藏，井網(wǎng)選用正方形井網(wǎng)，井距可在120m,按照120t/m的注汽強(qiáng)度向井內(nèi)連續(xù)注入蒸汽，燜井6天后，使熱量得以擴(kuò)散，然后開井生產(chǎn)，持續(xù)采油一段時(shí)間，當(dāng)單井產(chǎn)量低于經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量后，進(jìn)行下一輪的注汽、燜井、采油，蒸汽吞吐開采共計(jì)5個(gè)周期，階段采出程度達(dá)16.0%,如此反復(fù)，周期循環(huán)，直至油井增產(chǎn)油量經(jīng)濟(jì)無效；3)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，選用反9點(diǎn)井網(wǎng)，于經(jīng)過蒸汽吞吐開采后的生產(chǎn)井中選定注氣井(火井)，應(yīng)用自燃點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，即通過向生產(chǎn)井內(nèi)注入溫度達(dá)300350。C的蒸汽、干度為60%的蒸汽，注入壓力達(dá)2~5MPa,進(jìn)行預(yù)熱，而后加入適量助燃劑，使油層自燃，可通過測量C02、N2、CO氣體含量來判斷油層是否點(diǎn)燃，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，通風(fēng)強(qiáng)度為3.0m3/h.m2，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，火燒油層開采的開采時(shí)間為0.6年；4)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)，注汽井連續(xù)注汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，注汽強(qiáng)度為大于1.5t/d.hm2.m,井底蒸汽干度大于40%。采注比達(dá)到1.2以上，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采，蒸汽驅(qū)開采的開采時(shí)間為10年，階段采出程度為35.0%,原油采收率54.0%。以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非對(duì)本發(fā)明作任何形式上的限制，雖然本發(fā)明已以較佳實(shí)施例揭露如上，然而并非用以限定本發(fā)明，任何熟悉本專業(yè)的技術(shù)人員，在不脫離本發(fā)明技術(shù)方案范圍內(nèi)，當(dāng)可利用上述揭示的技術(shù)內(nèi)容作出些許更動(dòng)或修飾為等同變化的等效實(shí)施例，但凡是未脫離本發(fā)明技術(shù)方案內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所作的任何簡單修改、等同變化與修飾，均仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的范圍內(nèi)。權(quán)利要求1、一種火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其特征在于其包括以下步驟1)選定稠油油藏滿足以下條件油層深度＜2000m，剩余油飽和度＞0.50，油層總厚度＞10.0m，凈總厚度比＞0.5，油層孔隙度＞0.2，滲透變異系數(shù)＜0.6～0.8，油層滲透率＞200md，原油粘度＜20000.00mPa.s；2)首先是蒸汽吞吐開采油藏，井網(wǎng)選用正方形井網(wǎng)，井距在105～150m，按照80～120t/m的注汽強(qiáng)度，向井內(nèi)連續(xù)注入蒸汽，燜井5～7天，然后開井生產(chǎn)，當(dāng)單井日產(chǎn)量低于經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量后，進(jìn)行下一輪的注汽、燜井、采油，蒸汽吞吐開采共計(jì)5～10個(gè)周期，階段采出程度達(dá)10.0～20.0％；3)轉(zhuǎn)入火燒油層段塞式開采，井網(wǎng)選用5點(diǎn)井網(wǎng)或反9點(diǎn)井網(wǎng)，于經(jīng)過蒸汽吞吐開采后的生產(chǎn)井內(nèi)中選定注氣井，應(yīng)用點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)燃油層，通過在生產(chǎn)井內(nèi)測量CO2、N2、CO等氣體含量來判斷油層是否點(diǎn)燃，應(yīng)用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，直到開采時(shí)間達(dá)到要求；4)轉(zhuǎn)入蒸汽驅(qū)開采，注汽井注入蒸汽，生產(chǎn)井連續(xù)生產(chǎn)，注汽強(qiáng)度大于1.5t/d.hm2.m，井底蒸汽干度大于40％，采注比保持在1.2以上，油井排空生產(chǎn)，實(shí)施降壓開采。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其特征在于所述的點(diǎn)火技術(shù)為天然氣點(diǎn)火、電熱器電火或自燃點(diǎn)火中的一種。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其特征在于所述的自燃點(diǎn)火是指首先向生產(chǎn)井內(nèi)注入溫度為300~350°C、干度為60%的蒸汽，注入壓力達(dá)25MPa，之后注空氣，使得油層自燃。4、根據(jù)權(quán)利要求1所述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其特征在于所述的火燒油層段塞式開采的開采時(shí)間為0.3-0.8年。5、根據(jù)權(quán)利要求1所述的火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法，其特征在于所述的蒸汽驅(qū)開采的開采時(shí)間為5~10年。全文摘要本發(fā)明是適用于稠油油藏開采的一種采用火燒油層段塞加蒸汽驅(qū)組合式開采原油的方法。本發(fā)明是在稠油油藏蒸汽吞吐后，轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)開采之前，進(jìn)行火燒油層段塞式開采，應(yīng)用點(diǎn)火技術(shù)，點(diǎn)燃油層使其燃燒，使用空氣壓縮機(jī)由中心注入井向油層連續(xù)注入空氣，待開采約0.3～0.8年時(shí)間后，改為通過注汽井向油層注蒸汽，進(jìn)行蒸汽驅(qū)方式開采。本發(fā)明可以在火燒油層段塞燃燒帶產(chǎn)生400～800℃高溫，有利于蒸汽吞吐后的單井存水汽化為高干度蒸汽；提高注入井井底溫度，提高后續(xù)蒸汽驅(qū)注入蒸汽干度；提高地層壓力，建立較大的生產(chǎn)壓差，有利于提高油井排液量；有利于縮短蒸汽驅(qū)初期的低產(chǎn)期，有利于提高蒸汽驅(qū)開發(fā)效果及原油采收率。文檔編號(hào)E21B43/16GK101161988SQ20071016155公開日2008年4月16日申請日期2007年9月29日優(yōu)先權(quán)日2006年10月9日發(fā)明者銳張,樸晶明申請人:北京聯(lián)眾易盛石油開采新技術(shù)發(fā)展有限公司