專利名稱：減振裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及通過抑制在母材中發(fā)生的振動而降低從母材發(fā)出的噪音 的減振裝置。
背景技術(shù)：
近年來，人們對工程機械要求特別是在夜間作業(yè)時在住宅區(qū)降低噪 音，而且各國也紛紛出臺將噪音限制在一定程度以下的有關(guān)噪音的法規(guī)。 例如，在使用具備含鏟斗的作業(yè)機的液壓挖掘機等的情況下，己通過實驗 等確認了其鏟斗是噪音的主要發(fā)生源。據(jù)估計，在從該作業(yè)機發(fā)出的噪音 當(dāng)中，約80%是從鏟斗發(fā)出的噪音。因此，為了抑制從伊斗特別是從鏟斗的側(cè)板產(chǎn)生的振動并由此減少從 側(cè)板發(fā)出的噪音，人們嘗試了將減振材設(shè)置在鏟斗上的方法。作為減振材， 一般使用橡膠、樹脂、瀝青等稱為粘彈性材的材料。但是， 一般工程機械多在如作業(yè)機直接接觸砂土等惡劣的環(huán)境下作 業(yè)，因此如果在工程機械的作業(yè)機上安裝由粘彈性材料構(gòu)成的減振材，則 會產(chǎn)生耐久性差的問題。另外，粘彈性材一般用金屬板固定，但在通過焊 接修補該金屬板的時候，會產(chǎn)生粘彈性材料燃燒的問題。而且，這些粘彈 性材料價格高，因此存在為了減少噪音而消耗的費用提高的問題。因此，針對開發(fā)耐久性高且修補時不燃燒的低價格的減振裝置的要 求，本發(fā)明的受讓人開發(fā)了層疊板并己提出專利申請，從而被日本特開 2000—219168號公報(或者美國專利6332509號公報)、日本特開2002 — 48188號公報等所公開。關(guān)于上述公報，參照圖2進行說明。在鏟斗的側(cè) 板11上層疊多片薄的鋼板21 (以下稱為薄板21)而構(gòu)成層疊板20。而且，還記載有以下內(nèi)容，即在層疊板20之上進一步重疊保護薄板21的比較厚的鋼板30 (以下稱為保護板30)，并對其周圍20a (參照圖1)進行全 周角焊或者間斷角焊、或者進行間歇式塞焊、或者通過螺栓擰緊而進行固 定。在這里，由于層疊板20是由鋼等耐久性高且不易燃燒的低價格材料 構(gòu)成，因此可以解決以往的粘彈性材存在的問題。關(guān)于層疊板20抑制從側(cè)板11產(chǎn)生的振動并降低從側(cè)板11發(fā)出的噪 音的機構(gòu)，上述公報中有所記載，下面參照圖4A和圖4B，進行說明。艮口， 當(dāng)側(cè)板ll振動時，該振動傳達到層疊板20，使構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21'變形。對于重疊了多張薄板21、 21'的層疊板20，其每個層的變形量不 相同。艮P，相鄰的薄板21、 21，的曲率半徑分別為不相等的rl、 r2。因此， 原本的位移為x的薄板21、 21'(參照圖4A)，通過由振動引起的微小變 形，其位移分別變?yōu)閄+AX2、 X+AX1，從而在兩個薄板21、 21'之間 產(chǎn)生相對位移AX2—AX1。相對位移AX2—AX1在薄板21、 21'之間產(chǎn) 生摩擦力(以下稱為層間摩擦力)。從而，在側(cè)板ll產(chǎn)生的振動能轉(zhuǎn)換為 由該層間摩擦力引起的熱能。由此，抑制從側(cè)板11產(chǎn)生的振動，降低從 側(cè)板ll產(chǎn)生的噪音。從以上說明可知，薄板21、 21，以如圖4B所示的方式獨立變形而生成 相對位移AX2-AX1是減振的條件。因此，反之，如果兩個薄板21、 21' 固定為一體發(fā)揮功能，則阻礙獨立變形，從而完全不產(chǎn)生或極少產(chǎn)生相對 位移，進而不能獲得或極少獲得減振效果。關(guān)于這一點，參照圖l,進行說明。在以往，層疊板20的周圍20a是 通過焊接等固定在側(cè)板11上。但是，為了不阻礙各層獨立的變形而獲得 高的減振效果，以往一般采用不將層疊板20的內(nèi)部(是指只使用除周圍 20a以外的部分)固定在側(cè)板11上的結(jié)構(gòu)。但是，如果不將層疊板20的 內(nèi)部固定，則可明顯產(chǎn)生以下的問題。第一個問題是由制造時的焊接工序中產(chǎn)生的熱形變，在構(gòu)成層疊板 20的薄板21、 21，間產(chǎn)生間隙的同時，在側(cè)板11和層疊板20之間也產(chǎn)生 間隙。由此，本應(yīng)在側(cè)板11振動時在薄板21、 21'之間產(chǎn)生的層間摩擦力 根本不產(chǎn)生或者幾乎不產(chǎn)生，從而不能獲得或極少獲得減振效果。第二個問題是在實際使用工程機械時，會常常出現(xiàn)如鏟斗碰撞巖石等側(cè)板11受過大外力的情況。因此，內(nèi)部沒有被固定而僅固定周圍20a 的層疊板20，會受到該過大外力的作用而容易"鼓起"。即，層疊板20 從側(cè)板11分離，且薄板21、 21，也會相互分離。其結(jié)果，本應(yīng)在側(cè)板11 振動時在薄板21、 21'之間產(chǎn)生的層間摩擦力根本不產(chǎn)生或者幾乎不產(chǎn)生， 從而不能獲得或極少獲得減振效果。由以上說明可知，為了獲得高的減振效果，是最好不固定層疊板20 的內(nèi)部，以便不阻礙薄板21的變形。但是，如果不固定層疊板20的內(nèi)部， 則會由伊斗作業(yè)時的熱形變或者使用鏟斗時的外力而產(chǎn)生"鼓起"現(xiàn)象， 從而帶來失去減振效果的問題。另外，根據(jù)工程機械的大小、使用方法、作業(yè)的用途等，工程機械的 鏟斗有多個種類。本發(fā)明者們通過對大小、形狀、尺寸等不相同的各種鏟 斗進行試驗的結(jié)果，確認了將層疊板安裝在側(cè)板上所獲得的效果的同時， 還發(fā)現(xiàn)了根據(jù)鏟斗種類的不同其效果也不同的事實。即，根據(jù)鏟斗的種類， 不僅有側(cè)板所占的噪音分量高的鏟斗，也有側(cè)板的噪音分量小且底板的噪 音分量高的鏟斗。此時可考慮以下對策。(1) 對各種鏟斗測定噪音分量，并對底板的噪音分量高的鏟斗，對 其底板也實施噪音對策。(2) 對所有種類的鏟斗， 一律在底板實施噪音對策。但是，在采用上述(1)方法的情況下，對每個新設(shè)計的鏟斗都要進 行噪音實驗等，因此非常繁瑣。而在采用上述(2)方法的情況下，需要 對不需要噪音對策的鏟斗，也要追加噪音對策用部件，因此會導(dǎo)致成本提 高。從而，最好先明確需對底板采取噪音對策的基準(zhǔn)，僅對各種鏟斗中的 必要最小限度的鏟斗進行噪音實驗等，用必要最小限度的勞力實施噪音對 策。另一方面，在對鏟斗的底板實施噪音對策時，在很多情況下不能使用 不同于側(cè)板的層疊板。即，在工程機械的作業(yè)過程中，鏟斗的底板與巖石 產(chǎn)生沖撞等的機會多，且與側(cè)板相比，會受到過大外力而容易磨損。因此， 安裝在底板上的層疊板有可能會破壞或者剝離，其耐久性差。另外，由于 在底板上安裝層疊板，因此會帶來成本上升的問題。因此，為避免這樣的情形的發(fā)生，可考慮一邊通過用加固材加固底板而提高底板剛性、 一邊進行減振的方法。即，可以考慮以下方法根據(jù)鏟 斗的種類，可以在鏟斗的側(cè)板中的靠近底板的部分安裝作為耐磨損板的板 厚大的加固材，且增加耐磨損板的板厚并進行底板的減振。但是，如果增 加耐磨損板的板厚，則會增加鏟斗的重量，其結(jié)果給工程機械的性能帶來 了不良影響。即，如果鏟斗的重量增加，則作業(yè)機的慣性力矩也會相應(yīng)增 大，因此需要增大相應(yīng)量的平衡配重。如果增大平衡配重，則會引起工程 機械的旋轉(zhuǎn)半徑增大的問題。因此，最好在加固鏟斗的底板時增加必要的 最小限度的重量。另外，作為有效降低機械的噪音且耐久性好的小型的減振裝置，有使 用對多個板進行部分結(jié)合而成的層疊板的減振裝置。而且，在進行部分結(jié) 合時，可使用螺栓擰緊方式、塞焊或者全周焊(例如可參照上述日本特開2002—48188號公報中的第3 5頁，以及第1 8圖)。在使用層疊板的減 振裝置中，由于層疊板部分地與噪音產(chǎn)生部(振動部)結(jié)合，因此在振動 部和層疊板之間以及構(gòu)成層疊板的板相互之間會產(chǎn)生微小的位置偏差或 者間隙。這樣的微小位置偏差或者間隙會一邊經(jīng)常性變化一邊連續(xù)不斷地 產(chǎn)生，因此反復(fù)產(chǎn)生板間的摩擦或者沖撞。從而，噪音產(chǎn)生部的振動能就 會轉(zhuǎn)換為這些由這些摩擦和沖撞引起的熱能而被消除，進而能減少振動且 降低噪音。然而，在該以往技術(shù)中，存在以下問題。即，在適用于液壓挖掘機的 鏟斗的側(cè)板的情況下，在對側(cè)板和層疊板進行部分結(jié)合時若使用螺栓擰緊 或者塞焊等方式，則可能從層疊板剖面浸入雨水而使在板間生銹，從而降 低減振性能。而如果為了防止生銹而作為對側(cè)板和層疊板進行部分結(jié)合的 方式而采用全周焊接，則構(gòu)成層疊板的板相互約束，妨礙微小位置偏差等 的發(fā)生，從而降低減振性能。作為能夠保護層疊板的焊接部的一例,可以考慮如圖29所示的層疊 板的向鏟斗側(cè)板的應(yīng)用。對于鏟斗101，在大致彎曲成C形的底板102的 兩側(cè)分別焊接側(cè)板103、 103,在向該側(cè)板103、 103以及底板102分別焊 接鑲板104、 104、 105，形成鏟斗101的開口部。在鑲板105上安裝有多 個鏟斗齒106。在底板102的與伊斗齒安裝部相反一側(cè)的端部，設(shè)置有連 結(jié)液壓挖掘機的作業(yè)機的銷轂(pinboss) 107。在側(cè)板103的外側(cè)面周部，沿著底板102設(shè)置有耐磨損板108。在側(cè)板103的外側(cè)面，以被鑲板104 和耐磨損板108的方式安裝有層疊板150。如圖30所示，層疊板150具備 內(nèi)板151，由層疊多片的薄的鋼板而構(gòu)成；規(guī)定厚度的外板152，層疊在 內(nèi)板151的外側(cè)來保護擠壓內(nèi)板151。以側(cè)板103、內(nèi)板151以及外板152 的分別之間大致密合的方式，粘貼在側(cè)板103上。在層疊板150和耐磨損 板108之間，作為將層疊板150和耐磨損板108焊接在側(cè)板103上的焊坑 (焊接的量)，設(shè)置間隙dl。另外，如圖31所示，在層疊板150和鑲板 104之間，作為將層疊板150和鑲板104焊接在側(cè)板103上的焊坑(焊接 的量)，設(shè)置間隙d2。如圖32A、 32B所示，兩個間隙dl、 d2是通過重復(fù) 進行兩次角焊而被填充。即，層疊板150是通過全周焊接粘結(jié)在鏟斗101、根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，通過使層疊板150的內(nèi)板151將振動能轉(zhuǎn)換為熱能并 消除，從而降低挖掘作業(yè)時的噪音。另外，設(shè)置在鏟斗101的側(cè)面的層疊 板150，是通過全周焊接而防止雨水浸入到層疊板內(nèi)部，從而抑制板間生 銹，維持減振性能。而且，由于鑲板104和耐磨損板108能夠在挖掘作業(yè) 時保護蓋焊接部，使其免受巖石等的沖撞*摩擦，因此可以防止層疊板150 的焊接部的磨損 損傷，提高層疊板150的耐久性。然而，在使用上述耐磨損板108的情況下，存在以下問題。(1) 對于將振動能轉(zhuǎn)換為由板相互間的摩擦引起的熱能而消除的層 疊板，其約束點越少，減振性能越好。但是，由于層疊板150的內(nèi)板151 的周圍被進行全周焊接而被約束全周，因此其減振性能低下。相反，如果 為了通過減少約束點而提高減振性能，對層疊板150的周圍進行間斷焊接， 則雨水會浸入到其內(nèi)部而生銹。(2) 在制造時，如果在層疊板150和耐磨損板108之間不能確保規(guī) 定的間隙dl，則不能獲得足夠的焊接質(zhì)量。而為確保間隙dl而決定內(nèi)板 151和外板152的位置時，需要更多工序數(shù)，其結(jié)果導(dǎo)致成本提高。(3) 由于焊接部的體積大，因此在需要更多工序數(shù)的同時還導(dǎo)致成 本提高。相反，如果為減少焊接量，而對層疊板150的周圍進行間斷焊接， 則與上述(1)的情況一樣，雨水會浸入到其內(nèi)部而生銹。(4) 為防止由連續(xù)焊接時的熱形變引起的鼓起或者變形，需要對層疊板150和側(cè)板103在非常多的點進行臨時焊接，從而不僅需要工序，成 本也會提高。另外，作為粘貼層疊板的另外的適用例，例如可以像如圖33所示的 那樣，可以將層疊板160 (具備規(guī)定數(shù)目的內(nèi)板161和外板162)粘貼在 破碎機170的料斗171的傾斜板172上。此時，為防止水等物質(zhì)侵入到層 疊板內(nèi)部，可考慮采用全周焊接。在這種情況下，由于與上述(1)的情 況相同地通過對層疊板160的內(nèi)板161的周圍進行全周焊接而約束全周， 因此其減振性能差。相反，如果為減少約束點并提高減振性能，而對層疊 板160的周圍進行間斷焊接，則雨水會浸入到其內(nèi)部而生銹。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于以上的事實，其目的在于提供一種減振裝置，其通過固定 層疊板內(nèi)部的最佳部位，消除由制造時的熱形變或者使用時的外力而產(chǎn)生 "鼓起"進而使減振效果消失的情況發(fā)生，同時，通過采用不阻礙構(gòu)成層 疊板的薄板的獨立變形的結(jié)構(gòu)，維持高的減振效果。另外，關(guān)于鏟斗，其目的還在于提供一種工程機械的鏟斗，其可以不 必進行噪音實驗等而僅用必要的最小限度的勞力實施噪音對策，而且，還 能以增加必要的最小限度的重量的方式加固鏟斗的底板。此外，本發(fā)明的目的在于提供不僅減振性能良好而且能防止內(nèi)部不生 銹的減振裝置。為達到上述目的，根據(jù)本發(fā)明的第一方案，提供一種減振裝置，其特征是具備層疊板，其至少內(nèi)部的部位被固定在發(fā)出噪音的母材上；該內(nèi)部的部位，是除了以規(guī)定頻率的振動模式對母材進行振動時成為振動模式 的波節(jié)的部位。下面，為了對基于本發(fā)明的構(gòu)成的作用效果的一部分容易理解，通過 附圖和附圖中的參照符號，進行說明。但是，附圖和附圖參照符號僅僅是表示一例，而不能限定本發(fā)明。根據(jù)上述第一結(jié)構(gòu)，如圖3所示，當(dāng)在母 材11上固定層疊板20時，對于使母材11以規(guī)定頻率的振動模式1振動 時成為振動模式1的波腹的部位E以外的部位G，進行固定。當(dāng)用規(guī)定頻率的振動模式1使母材11振動時，如果獲取基于該振動的振幅分布，則如圖5A所示，即使具有同樣結(jié)構(gòu)，根據(jù)部位的不同，振 幅大小也會不同。即，不僅有振幅大的部位即成為振動模式1的波腹的部位(圖5A中的PH)，而且還有振幅小的部位即成為振動模式1的波節(jié)的 部位(圖5A中的PL)。在振幅大的部位，構(gòu)成層疊板20的薄板21， 21' 的變形量也大，其層間摩擦力也大。在這里，如果臨時在成為振動模式1的波腹的部位E上固定層疊板 20的母材11，則構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21，的獨立變形就會受阻，從 而完全不產(chǎn)生或極少產(chǎn)生層間摩擦力。因此，在成為振動模式l的波腹的 部位E以外的部位，具體地說在成為振動模式1的波節(jié)的部位G，固定層 疊板20。成為振動模式1的波節(jié)的部位G原本就是構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21，的變形量很小或者幾乎沒有的部位。因此，即使固定該處，失去的減振 效果很小或者幾乎沒有減振效果即大致相等，因此可以將由固定層疊板20 引起的向減振效果的不良影響抑制到最小限度。就這樣，根據(jù)第一構(gòu)成， 由于固定了層疊板20內(nèi)部的最佳部位G，因此可消除因制造時的熱形變 或者使用時的外力而產(chǎn)生"鼓起"現(xiàn)象進而失去減振效果的事情發(fā)生。而 且，還不阻礙構(gòu)成層疊板20的薄板21的獨立變形，維持高的減振效果。根據(jù)本發(fā)明的第二發(fā)明方案，提供一種減振裝置，其特征是具備層 疊板，其固定在發(fā)出噪音的母材的至少內(nèi)部的部位；內(nèi)部的部位，是除了 以多個頻率的各振動模式對母材進行振動時成為多個振動模式的波節(jié)的 部位。根據(jù)第二實施方式，如圖5A 5D所示，當(dāng)在母材11上固定層疊板 20時，對于將母材11以規(guī)定頻率的各振動模式1、 2、 3、 4振動時成為各 振動模式1、 2、 3、 4的波腹的部位以外的內(nèi)部部位G，進行固定。由于 是固定了對于不同頻率的振動模式l、 2、 3、 4，構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21，的變形很小或者幾乎沒變化的部位G，因此，可將經(jīng)由多個頻率而固定 層疊板20的對于減振效果的壞影響抑制到最小限度。根據(jù)本發(fā)明的第三發(fā)明方案，提供一種減振裝置，其特征是具備層 疊板，其至少內(nèi)部的部位固定在工程機械的鏟斗的側(cè)板上；內(nèi)部的部位位于由以下各部位構(gòu)成的區(qū)域G內(nèi)，艮P:i) 由于線段CA與層疊板的周緣相交的點B和圓弧中心C的連接線段BC的中點d以及中點d的附近構(gòu)成的部位D，其中，線段CA是，連 結(jié)在一側(cè)的至少一部分上具備大致圓弧形狀而形成的側(cè)板的圓弧中心C、 在鏟斗的向工程機械安裝的側(cè)的從大致圓弧形狀轉(zhuǎn)移到其他形狀的點A 而獲得；ii) 由線段CA的中點f以及中點f附近構(gòu)成的部位F;iii) 部位D和部位F之間的區(qū)域。艮P，如圖5A 5D所示，當(dāng)在不同頻率的振動模式1、 2、 3、 4下使 側(cè)板振動11時，在哪一個頻率的情況下，成為振動模式的波腹以外的部 位都是如圖l所示的那樣，確認為區(qū)域G。在這里，側(cè)板ll是母材ll的 具體一例。根據(jù)第三方案，如果在側(cè)板11固定區(qū)域G內(nèi)的例如部位D， 則可將由固定層疊板20而引起的對減振效果的不良影響抑制到最小限度。本發(fā)明的第一工程機械的鏟斗的特征是具備側(cè)板；至少一部分連 接側(cè)板的底板；安裝在側(cè)板上的層疊板，在側(cè)板的高度Hs和底板的寬度Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，對側(cè)板和底板相連接的部位的至少一部分的部位進行加固。根據(jù)鏟斗的第一構(gòu)成，將對于底板需要實施噪音對策的基準(zhǔn)明確確定 為"側(cè)板的高度Hs和底板的寬度Wp之比例Wp/Hs是1.47以上"，并根據(jù)該基準(zhǔn)，對底板進行加固。就這樣，可對各種鏟斗中的必要最小限度的 鏟斗，不進行噪音實驗等并以必要最小限度的勞力實施噪音對策。本發(fā)明的第二工程機械的鏟斗的特征是具備側(cè)板、至少一部分連 接側(cè)板的底板、安裝在側(cè)板上的層疊板，在側(cè)板的高度Hs和底板的寬度 Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，對側(cè)板和底板連接的部位內(nèi)的成為 振動模式的波腹的部位進行加固。根據(jù)鏟斗的第二構(gòu)成，與上述鏟斗的第一構(gòu)成一樣，根據(jù)對于底板需 要實施噪音對策的基準(zhǔn)，對底板進行加固。因此，能以必要最小限度的勞 力實施噪音對策。另外，由于僅加固在側(cè)板和底板連結(jié)的各部位中的成為 振動模式的波腹的部位，因此，能將底板的加固實施為必要的最小限度， 且將影響工程機械性能的不良影響抑制為最小限度。本發(fā)明的第三工程機械的鏟斗的特征是具備側(cè)板、至少一部分連接側(cè)板的底板、安裝在側(cè)板上的層疊板，并且還具備連結(jié)部件，其在側(cè)板的高度Hs和底板的寬度Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，以使高度 Hs和底板的實質(zhì)上的寬度Wp'之比Wp7Hs為小于1.47的方式連接側(cè)板和 底板。根據(jù)鏟斗的第三構(gòu)成，與上述鏟斗的第一構(gòu)成相同，能以必要最小限 度的勞力實施噪音對策。另外，以將Wp'/Hs小于1.47的方式安裝連結(jié)部 件，降低來自底板的發(fā)出音。而且，由于在WpVHs小于1.47的狀態(tài)下是 通過在側(cè)板上安裝層疊板而降低來自側(cè)板的發(fā)出音，因此，可以將鏟斗發(fā) 出的噪音最有效且最大限度地降低。本發(fā)明的第四工程機械的鏟斗的特征是具備側(cè)板、至少一部分連接側(cè)板的底板、安裝在側(cè)板的外側(cè)的層疊板，對側(cè)板和底板的內(nèi)側(cè)的、側(cè) 板和底板連接的部位的至少一部分的部位進行加固。根據(jù)第四構(gòu)成，由于能夠降低來自底板的發(fā)出音，因此不僅能夠降低 來自鏟斗側(cè)方的噪音，還可以降低鏟斗前方的噪音。另外，由鏟斗整體的 高剛性化，偵l訪噪音比加固前更低。另外，由于僅加固了鏟斗的內(nèi)側(cè)連結(jié) 部，因此與在伊斗的外側(cè)設(shè)置耐磨損板等加固材時相比，可以減少加固材 的重量增加。本發(fā)明的第四減振裝置，具備層疊板，其由規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板、和設(shè) 置在規(guī)定張數(shù)內(nèi)板的外側(cè)的外板進行層疊而構(gòu)成；由外板和減振對象機械封閉式密封規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板上，沒有約 束其變形的焊接部，而是通過密封而防止由雨水浸入引起的生銹，獲得良 好的減振性能。更優(yōu)選具備層疊板，其是通過對規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板、和設(shè)置在規(guī)定 張數(shù)的內(nèi)板的外側(cè)且具有與內(nèi)板周緣部不同的形狀的外板進行層疊而構(gòu) 成的；內(nèi)板與減振對象機械的部件對接；在外板的周緣部實施連續(xù)焊接， 在內(nèi)板的周緣部實施間斷焊接，而將層疊板結(jié)合到機械的部件，由外板和 機械的部件封閉式密封所述規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，通過對層疊板 的外板進行連續(xù)焊接(全周焊接)防止雨水浸入，而防止板間生銹。在減振裝置中，還可以如下在將層疊板結(jié)合到機械的部件上時，進 一步在內(nèi)板的周緣部實施基于多處焊接的間斷焊接。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在內(nèi)板的周緣部進行間斷焊接，使內(nèi)板的約束程度抑制為較低，因此可以獲得具 有優(yōu)良減振特性和顯著噪音降低效果的減振裝置。在減振裝置中，還可以機械的部件具有可對接于層疊板的端部的對接部；內(nèi)板具有從外板的周緣突出而對接于對接部件的對接部；在外板的周緣和對接部件之間，進行被內(nèi)板蓋住的連續(xù)焊接。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，規(guī)定張 數(shù)的內(nèi)板通過在機械測的對接部件上對接內(nèi)板的對接部，而容易確定位 置。另外，不需要進行為防止連續(xù)焊接時的熱形變引起的鼓起等變形而進 行臨時定位，從而減少了工序數(shù)和成本。另外，由于機械側(cè)的對接部見保 護層疊板的焊接部，因此可以保護焊接部免受由與異物之間的沖撞'摩擦 引起的損傷 磨損，從而提高了層疊板的耐久性。在減振裝置中，還可以在內(nèi)板的周緣部設(shè)置有與外板的周緣形狀一 致的多個突出部；通過在外板的周緣部實施連續(xù)焊接，對在內(nèi)板的多個突出部進行間斷焊接。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，由于能通過外板的連續(xù)焊接工序、而進 行對內(nèi)板的突出部實施焊接的間斷焊接，因此，不僅制造工序減少了，而 且成本變低了。另外，由于內(nèi)板的突出部與外板的周緣形狀大致一致，因 此可以將這些部位使用于確定層疊板的各板的位置，能夠容易進行各內(nèi)板 和外板之間的定位作業(yè)，獲得低成本的減振裝置。在減振裝置中，還可以內(nèi)板的對接部經(jīng)由矩形或波形的缺口部具有多個，并且，各對接部的長度是100 280mm之間。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，由于內(nèi) 板的周緣部的間斷焊接間隔是基于測試結(jié)果而設(shè)置為100 280mm之間， 因此可以獲得非常好的噪音降低效果。在減振裝置中，還可以內(nèi)板的多個突出部以100 280mm的間隔被 設(shè)置。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，將內(nèi)板的周緣部的間斷焊接間隔基于測試結(jié)果設(shè)定為 100 280mm之間，獲得非常良好的噪音降低效果。


圖1是表示本發(fā)明的第一實施方式的鏟斗的側(cè)板的鏟斗的側(cè)視圖。 圖2是表示圖1的鏟斗的側(cè)板剖面結(jié)構(gòu)的圖。圖3是用于說明第一實施方式的、與振動模式的波腹和波節(jié)相對應(yīng)的 層疊板的變形量的圖。圖4A和圖4B是用于說明第一實灘方式的薄板的變形的說明圖，其 中，圖4A表示側(cè)板非振動時的狀態(tài)；圖4B表示側(cè)板振動時的狀態(tài)。圖5A 5D是表示在第一實施方式中，用各振動模式使側(cè)板振動時的 振幅大小的分布的圖，且圖中的PL表示"波節(jié)"、PH表示"波腹"、PM 表示"中間"(即，不是波節(jié)但振幅小)。圖5A表示振動模式1;圖5B表示振動模式2;圖5C表示振動模式3; 圖5D表示振動模式4。圖6是表示本發(fā)明的第二實施方式的鏟斗的立體圖。圖7是相當(dāng)于圖6的7—7剖面的說明圖，且表示了鏟斗各部分尺寸。圖8A和圖8B是表示第二實施方式的安裝有連結(jié)部件的鏟斗的圖， 其中，圖8A是相當(dāng)于圖6的8A—8A剖面的說明圖；圖9是表示第二實施方式的側(cè)板高度和底板寬度之比、與噪音貢獻量 之間的關(guān)系的圖。圖10是表示第二實施方式的用規(guī)定頻率的振動模式使鏟斗振動時的振幅大小的分布圖。圖IIA和圖11B是表示第二實施方式的實施例的、用具備鏟斗的液壓挖掘機進行向卡車的裝載作業(yè)的狀況的圖，其中，圖IIA是側(cè)視說明圖，圖IIB是俯視說明圖。圖12是表示本發(fā)明的第三實施方式的鏟斗的立體圖。圖13是表示第三實施方式的鏟斗的側(cè)視圖。圖14是表示第三實施方式的層疊板的立體圖。圖15A是對應(yīng)于圖13的15A—15A剖面的要部剖面圖。圖15B是對應(yīng)于圖13的15B—15B剖面的要部剖面圖。圖16A、 16B、 16C是表示第三實施方式的焊接狀態(tài)的要部剖面圖。圖16A是表示對圖15A所示的間隙進行間斷焊接的情況的說明圖。圖16B是表示對圖15A所示的間隙進行連續(xù)焊接的情況的說明圖。圖16C是表示對圖15B所示的間隙進行連續(xù)焊接的情況的說明圖。圖17是表示第三實施方式的、內(nèi)板的焊接間距和發(fā)出噪音級別之間的關(guān)系的測定數(shù)據(jù)。圖18是第三實施方式的焊接間距的說明圖。圖19A是表示第三實施方式的另外的實施例。圖19B是圖19A中的19B—19B剖面圖。圖20是本發(fā)明的第四實施方式的自行式破碎裝置的側(cè)視圖。圖21是第四實施方式的料斗的立體圖。圖22是第四實施方式的傾斜壁面的俯視圖。圖23A是圖22的23A—23A剖面圖。圖23B是圖22的23B—23B剖面圖。圖24是第四實施方式的焊接間距的說明圖。圖25A 2S是作為第三和第四實施方式的變形例的其他樣式的層疊 板的俯視圖。圖25A是表示缺口部為波形的實例的圖；圖25B是表示在內(nèi)板的周緣部設(shè)置多個塞焊用孔的實例的圖；圖25C是表示在內(nèi)板和外板上都設(shè)置用于與側(cè)板焊接的多個孔實例 的圖；圖26是表示使內(nèi)板的鑲板側(cè)端部從外板周緣突出并在突出部設(shè)置缺 口部的實例的圖；圖27是表示在內(nèi)板的鑲板側(cè)端部設(shè)置多個突出部以及缺口部的實例 的圖；圖28是表示使內(nèi)板的端部從外板周緣突出并在突出部設(shè)置多個缺口 部再通過焊接填充的實例的圖；圖29是基于以往技術(shù)的鏟斗的立體圖。 圖30是焊接前的圖29的30 — 30剖面圖。 圖31是焊接前的圖29的31 — 31剖面圖。圖32A和圖32B是表示基于以往技術(shù)的焊接工序的圖29的要部剖面 圖，其中，圖32A是表示一次焊接后的狀態(tài)的圖，圖32B是表示兩次焊 接后的狀態(tài)的圖。圖33是基于以往技術(shù)的破碎機的立體圖。圖34是對第三和第四實施方式進行組合構(gòu)成的實施例的鏟斗的立體圖。圖35是表示在本發(fā)明的實施方式以及實施例的噪音能量降低率的圖表。圖36是表示對第一 第三實施方式進行組合構(gòu)成的實施例的鏟斗的 側(cè)視圖。圖37A、 37B、 37C是表示將減振對象機械和外板以密閉封閉規(guī)定數(shù) 目的內(nèi)板的方式結(jié)合的實施例的剖面圖。
具體實施方式
下面，參照附圖，詳細說明本發(fā)明的優(yōu)選實施例。另外，在本實施方 式中，考慮具備帶鏟斗的作業(yè)機的液壓挖掘機等工程機械。作為第一實施方式，對抑制工程機械的鏟斗的側(cè)板產(chǎn)生的振動、降低 從側(cè)板發(fā)出的噪音的情況進行說明。圖1表示作為第一實施方式的減振對 象的伊斗10的側(cè)板11;圖2表示側(cè)板11的剖面。如圖2所示，在鏟斗 10的側(cè)板11上層疊多個鋼制薄板21，構(gòu)成層疊板20。在層疊板20上進 一步重疊保護薄板21的比較厚的鋼制保護板30，且如圖1的剖面線所示， 其周圍20a利用全周焊接、角焊等方式固定在側(cè)板ll上。保護板30是為 了防止薄板21被砂土等磨損而設(shè)置的。另外，也可以不在層疊板20上設(shè) 置保護板30。作為在將層疊板20的周圍(周邊部)固定在側(cè)板ll上的方 法，除了可以采用上述的通過全周角焊固定的方法，還可以采用間斷的角 焊、或者間歇的塞焊、或者螺栓擰緊等任意固定方法。這些固定方法記載 在例如日本特開2000—219168號公報、美國專利6332509號公報以及日 本特開2002—48188號公報中。下面，參照圖4A和圖4B，對抑制層疊板20從側(cè)部11發(fā)出振動并降 低從側(cè)板11發(fā)出的噪音的機構(gòu)進行說明。如圖4B所示，當(dāng)側(cè)板ll振動 時，該振動傳達到層疊板20，使構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21'變形。對于 重疊多個薄板21、 21，的層疊板20，其每個層的變形量不相同。即，相鄰 的薄板21、 21，的曲率半徑分別為不相等的rl、 r2，因此，原本的位移為x 的薄板21、 21，(參照圖4A)，通過由振動引起的微小變形，其位移分別 變?yōu)閄+AX2、 X+AX1，從而在兩個薄板21、 21'之間產(chǎn)生相對位移A X2—AX1。相對位移AX2 —AX1在薄板21、 21，之間產(chǎn)生摩擦力(以下 稱為層間摩擦力)。從而，在側(cè)板ll產(chǎn)生的振動能轉(zhuǎn)換為由引起的熱能。由此，抑制從側(cè)板ll產(chǎn)生的振動，降低從側(cè)板ll產(chǎn)生的噪音從而，薄板21、 21，以如圖4B所示的方式獨立變形而生成相對位移A X2—AX1是用于減振的條件。相反，如果兩個薄板21、 21'固定為一體發(fā) 揮功能，則阻礙獨立變形，從而完全不產(chǎn)生或極少產(chǎn)生相對位移，進而不 能獲得或極少獲得減振效果。圖3時表示當(dāng)以規(guī)定頻率的振動模式1使母材11振動時，以對應(yīng)于 震動模式1的波腹、波節(jié)的方式表示層疊板20的變形量的圖。在圖5A中， 表示當(dāng)以上述振動模式1使母材11振動時的根據(jù)該振動的振幅大小的分 布，且以對應(yīng)于振幅大小的方式按不同樣式表示了各部位。在圖5A中， 由PH表示的部位是振幅大的波腹部位，由PL表示的部位是振幅為0即 波節(jié)部位。這樣，即使具有同樣構(gòu)造，但根據(jù)部位的不同振幅大小也不同， 即，既有成為振幅大的部位即振動模式1的波腹的部位，也有成為振幅小 的部位即振動模式1的波節(jié)的部位。如圖3所示，在振幅大的波腹部位E，構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21' 的變形量以及層間摩擦力都大。而與之相反，在成為振動模式1的波腹的 部位E，將層疊板20固定在母材11上。在這種情況下，阻礙了構(gòu)成層疊 板20的薄板21、 21，獨立變形，從而完全不產(chǎn)生或極少產(chǎn)生層間摩擦力。 因此，不能獲得或極少獲得基于層疊板20的減振效果。因此，在第一實 施方式中，在避開成為振動模式l的波腹的部位E的其他部位，具體地說 是在成為振動模式1的波節(jié)的部位G，將層疊板20固定在母材11上。另一方面，在側(cè)板11中明確了成為振動模式1的波節(jié)的部位，其結(jié) 果是如圖1所示的區(qū)域G。將在下側(cè)(一側(cè))的一部分上具備大致圓弧形 形狀而構(gòu)成的側(cè)板11的圓弧中心C、和在鏟斗10向工程機械的安裝側(cè)從 大致圓弧形狀轉(zhuǎn)移到其他形狀的點A進行連接的連接線作為線段CA，將 該線段CA與層疊板20相交的點作為B，且將連結(jié)點B和圓弧中心C的 連接線作為線段BC。區(qū)域G包括線段BC的中點d和中點d的附近部 位D;線段CA的中點f和中點f的附近部位F;以及，部位D和部位F 之間的區(qū)域。這樣，當(dāng)在鏟斗10的側(cè)板11上固定層疊板20時，固定區(qū)域G內(nèi)的例如部位D。圖2表示將層疊板20的部位G固定在側(cè)板11上的方法的一 例。如圖2所示，以將保護板30、層疊板20貫通至側(cè)板11的方式穿設(shè)孔 50，并以在孔50中充滿焊接材51的方式實施塞焊。另外，除了塞焊，還 可以采用螺栓擰緊等任意的固定方法。成為振動模式1的波節(jié)的部位G原本就是構(gòu)成層疊板20的薄板21、 21，的變形量很小或者幾乎沒有的部位。因此，即使固定該處，失去的減振 效果很小或者幾乎沒有減振效果即大致相等，因此可以將由固定層疊板20 引起的向減振效果的壞影響抑制到最小限度。就這樣，根據(jù)第一實施方式， 由于固定了層疊板20內(nèi)部的最佳部位G，因此可消除因制造時的熱形變 或者使用時的外力而產(chǎn)生"鼓起"現(xiàn)象進而失去減振效果的事情發(fā)生。而 且，還不阻礙構(gòu)成層疊板20的薄板21的獨立變形，維持高的減振效果。 另外，在第一實施方式中，對于一個頻率的一個振動模式，固定了波腹以 外的部位，但也可以對于多個頻率的多個振動模式，固定波腹以外的部位。圖5A 5D分別表示在不同頻率的振動模式1、 2、 3、 4下使側(cè)板振 動11時的振幅大小的分布。在以振動模式1、 2、 3、 4使側(cè)板振動11時， 無論在哪一個頻率的情況下，都將振動模式的成為波腹以外的部位作為了 區(qū)域G。如圖1所示，區(qū)域G由部位D、部位F、以及部位D和部位F間 區(qū)域構(gòu)成。從而，如果在向鏟斗10的側(cè)板11固定層疊板20時固定區(qū)域G 內(nèi)的例如部位D，則可將由固定層疊板20而引起的對減振效果的壞影響 抑制到最小限度。另外，在第一實施方式中，是考慮到振動模式而規(guī)定了向側(cè)板11固 定層疊板20時的在內(nèi)部的固定位置，但只要在層疊板20的周邊以外的部 位固定側(cè)板11即可。由此，可防止由施加熱而引起的鼓起等現(xiàn)象發(fā)生。 尤其優(yōu)選以下方式，即，將層疊板20的周邊以外(內(nèi)部)的部位(部位G 或者區(qū)域G)以及周邊部20a—同固定在側(cè)板(或者母材)11上。由此， 不僅能防止鼓起等情況發(fā)生，且能維持高的減振效果。在第一實施方式中，將工程機械的鏟斗10的側(cè)板11作為了減振對象， 但本發(fā)明可將任意的母材作為減振對象并實際應(yīng)用。例如，在構(gòu)成工程機 械的作業(yè)機的部件內(nèi)，對起重臂、懸臂進行減振的情況下，可應(yīng)用本發(fā)明。 另夕卜，對于具備刮板的工程機械，也可以應(yīng)用本發(fā)明，對刮板減振。另外，還可以將本發(fā)明應(yīng)用于具備料斗的破碎作業(yè)機械等，作為噪音發(fā)生源的料 斗減振。另外，在對構(gòu)成工程機械的行走部分的履帶、履帶架等進行減振 時，也可以應(yīng)用本發(fā)明。另外，也可以在發(fā)動機或者液壓泵等組件上安裝層疊板20，進行減振。 尤其在使用液壓泵時，存在由液壓泵產(chǎn)生的脈動傳達到配管中而產(chǎn)生噪音 的問題。在液壓泵中成為問題的頻率是脈動的頻率及其諧音頻率。在這里， 也可與第一實施方式一樣，脈動頻率及其諧音頻率的在各振動模式下的振 幅大小的分布，指定各振動模式的成為波腹以外的部位，并固定該部位， 這樣可降低基于由液壓泵引起的脈動的噪音。下面，作為第二實施方式，對抑制在工程機械的鏟斗產(chǎn)生的振動、降 低從側(cè)板和底板發(fā)出的噪音的情況進行說明。圖6是作為第二實施方式的 減振對象的f產(chǎn)斗10的立體圖；圖7表示,產(chǎn)斗10的剖面。如圖6所示，在鏟斗10的側(cè)板11上，構(gòu)成有層疊多個鋼制薄板而成的層疊板20。作為在 將層疊板20固定在側(cè)板11的方法，除了可以采用上述的通過全周角焊固 定的方法，還可以采用間斷的角焊、或者間歇的塞焊、或者螺栓擰緊等任 意固定方法。在側(cè)板11的上端安裝有鑲板13，用于加固伊斗10的開口部。在底板 12上安裝有鏟斗齒18的同時，還安裝有支架(bracket) 19。在支架19上 安裝有如圖IIA所示的懸臂41。在鏟斗10的內(nèi)側(cè)的、側(cè)板11和底板12 連接的角落部，固定有加固部件14。該加固部件14是為了確保鏟斗10 的強度并提高剛性而設(shè)置的。在鏟斗10的內(nèi)側(cè)的、側(cè)板11和底板12連接的角落部中的特定部位K (參照圖10)，安裝有連結(jié)側(cè)板11和底板12的梁狀的連結(jié)部件15。通過 連結(jié)側(cè)板11和底板12而設(shè)置連結(jié)部件15，是為了加固底板12而確保剛 性的同時，降低從底板12發(fā)出的噪音。下面，對向底板12安裝連結(jié)部件15的基準(zhǔn)進行說明。在圖9中，將 側(cè)板11的高度Hs和底板12的寬度Wp之比例Wp/Hs作為橫軸、將側(cè)板 11、底板12的噪音貢獻量T1、 T2作為縱軸。圖9是表示以未在鏟斗上安 裝層疊板20或連結(jié)部件15的狀態(tài)測定噪音貢獻量的結(jié)果。鏟斗10的底 板12的寬度Wp和側(cè)板11的高度Hs由圖7定義。如圖9所示，在Wp/Hs小于1.47的區(qū)域N中，底板12的噪音貢獻量 T2小于側(cè)板11的噪音貢獻量Tl。 B卩，底板12的噪音貢獻量T2小于側(cè)板 ll的噪音貢獻量Tl，且從側(cè)板ll發(fā)出的噪音處于支配地位，因此，僅通 過在側(cè)板11上安裝層疊板20，即能降低伊斗IO發(fā)出的噪音。由于即使加 固底板12也不會對降低鏟斗10的噪音沒有多大貢獻，因此沒必要加固底 板12。因此，對于比值Wp/Hs小于1.47的鏟斗10中，在側(cè)板11上僅安 裝層疊板20，省略連結(jié)部件15的安裝。與之相對，在Wp/Hs為1.47以上的區(qū)域Q中，底板12的噪音貢獻量 T2為側(cè)板11的噪音貢獻量T1以上。gp，從底板12發(fā)出的噪音處于支配 地位，因此，僅在側(cè)板11上安裝層疊板20還不夠，即如果不能降低從底 板12發(fā)出的噪音，則無法降低鏟斗10發(fā)出的噪音。因此，對于比值Wp/Hs 為1.47以上的鏟斗IO中，除了在側(cè)板11上安裝層疊板20以外，還要像 圖8A和圖8B中所述的那樣，在連接側(cè)板11和底板12的角落部16設(shè)置 連結(jié)部件15。根據(jù)以上所述的第二實施方式，將對于底板12需要實施噪音對策的 基準(zhǔn)明確確定為"側(cè)板11的高度Hs和底板12的寬度Wp之比例Wp/Hs 是1.47以上"，并根據(jù)該基準(zhǔn)，對底板12進行加固。就這樣，可對各種鏟 斗中的必要最小限度的鏟斗，不進行噪音實驗等并以必要最小限度的勞力 實施噪音對策。因此，可大幅度降低設(shè)計、制造鏟斗的費用。另外，在設(shè) 計新的鏟斗時由于可從設(shè)計階段的各部分的尺寸判斷出是否應(yīng)該對底板 12加固，因此可以謀求縮短從設(shè)計到制造的工序。下面，舉各種實施例，說明連結(jié)部件15的安裝位置及安裝方法。 (實施例1)在角落部16的整個區(qū)域安裝連結(jié)部件15。 (實施例2)指定從底板12發(fā)出噪音的主要發(fā)生源，僅對該部位安裝連結(jié)部件15。 在對工程機械實際作業(yè)時的噪音的頻率頻譜進行分析時，降低產(chǎn)生高 峰值的頻帶的噪音很重要。因此，用產(chǎn)生大的峰值的頻帶的噪音，實施鏟 斗10的振動模式解析，尋找從底板12發(fā)出的噪音的主要發(fā)生源。圖10 涉及鏟斗10的代表性振動模式的振幅的大小分布，且根據(jù)振幅大小以不同的濃淡表示了各部位。在圖中，為了明確與圖6對應(yīng)的關(guān)系，表示了鏟 斗齒18、支架19的安裝位置。如圖10所示，即使是同一結(jié)構(gòu)，根據(jù)部位的不同，其振幅也不相同，即不僅有振幅大換言之成為振動模式的波腹的部位，也有振幅小換言之成為振動模式的波節(jié)的部位。這里，認為角落部16的成為振動模式的波腹 的部位，是來自底板12的發(fā)出音的主要發(fā)生源。因此，從圖10的振幅分 布中尋找出角落部16的成為振動模式的波腹的部位K，并在該部位K, 安裝連結(jié)部件15。根據(jù)實施例2，由于僅在側(cè)板11和底板12連結(jié)的角落 部16中的成為振動模式的波腹的部位K，安裝連結(jié)部件15，因此，能將 底板12的加固實施為必要的最小限度，且將影響工程機械性能的壞影響 抑制為最小限度。(實施例3)以使側(cè)板11的高度Hs和底板12的寬度Wp，之比例Wp，/Hs小于1.47 的方式，安裝連結(jié)部件15。如圖8A和8B所示，在底板12的兩個角落部 16分別安裝連結(jié)部件15，將連結(jié)部件15的連結(jié)部為12a彼此間的連結(jié)線 段的長度，作為"實際的底板寬度Wp'。在這里，如圖9所示，將安裝連 結(jié)部件15前的比例Wp/Hs的值設(shè)定為J2，處于底板12的噪音貢獻量T2 處于支配地位的區(qū)域Q。在區(qū)域Q中安裝連結(jié)部件15并降低從底板發(fā)出 的音，對于降低鏟斗10的噪音方面最有效。在安裝連結(jié)部件15之后，可將WpVHs的值從J2變?yōu)镴l，并能位移 到側(cè)板11的噪音貢獻量Tl處于支配地位的區(qū)域N。區(qū)域N是從底板12 發(fā)出的發(fā)出音幾乎不成為問題但是從側(cè)板11發(fā)出的發(fā)出音成為問題的區(qū) 域。在區(qū)域N中在側(cè)板11上安裝層疊板20，對于降低鏟斗10的噪音方 面最有效。根據(jù)所述實施例3，以將WpVHs小于1.47的方式安裝連結(jié)部件15， 降低來自底板12的發(fā)出音。由于在WpVHs小于1.47的狀態(tài)下是通過在 側(cè)板11上安裝層疊板20而降低來自側(cè)板11的發(fā)出音，因此，可以將鏟 斗10發(fā)出的噪音最有效且最大限度地降低。(實施例4)還可以對實施例2和實施例3進行組合實施。即，在由圖10的振幅分布尋找在角落部16內(nèi)成為振動模式的波腹的部位K，并在該部位K， 以Wp7Hs小于1.47的狀態(tài)安裝連結(jié)部件15。(實施例5)在上述的實施例1 4中，是使用梁狀的連結(jié)部件15加固了底板12 的角落部16，但是也可以僅加固在圖8A中用虛線表示的角落部16，而不 一定使用梁狀的連結(jié)部件15。例如，可以采用以下的實施方式以不在角 落部16上形成間隙的方式填充加固部件；或者，與以往的耐磨損板一樣， 不是在鏟斗IO的內(nèi)側(cè)，而是在外側(cè)貼上加固部件。(實施例6)在上述的實施例1 5中，對Wp/Hs為1.47以上的伊斗10進行加固 的情況進行了考慮。但是，也可以采用以下方式實施即，無論Wp/Hs 的值如何，均可在成為伊斗10的內(nèi)側(cè)即與層疊板20的安裝面相反的一側(cè) 的、側(cè)板11和底板12連接的部位安裝連結(jié)部件15等加固材。此時，可 在側(cè)板11和底板12的內(nèi)側(cè)連接部的整個區(qū)域設(shè)置加固材，也可以在內(nèi)側(cè) 連接部的一部分上設(shè)置加固材。下面，對實施例6的效果，參照圖11A和圖11B進行說明。圖11A 和圖11B是表示將鏟斗10安裝在液壓挖掘機40的懸臂41上且液壓挖掘 機40向卡車42進行裝載的形態(tài)的圖。這里，考慮了雖然伊斗10安裝有 層疊板20、但是沒有由連結(jié)部件15等對底板12進行加固的情況。在這 種情況下，雖然由于層疊板20的作用，明顯降低了來自側(cè)板11的發(fā)出音， 但是來自底板12的發(fā)出音卻依然處于很大的狀態(tài)。從而，對于鏟斗10的 前方S的噪音，不能獲得充分的噪音降低效果。針對于此，又考慮了不僅在鏟斗10上安裝有層疊板20，而且由連結(jié) 部件15等對底板12進行加固的情況。此時，由于由連結(jié)部件15等對底 板12進行了加固，因此，成為噪音的原因的振動振幅變小，降低了來自 底板12的發(fā)出音。因此，對于鏟斗10的前方S的噪音，能獲得充分的噪音降低效果。另外，來自底板12的發(fā)出音對鏟斗10的惻方R的噪音也有 影響。因此，可以在包括鏟斗IO的側(cè)方R的所有方向上充分降低噪音。 另外，由于僅加固了鏟斗10的內(nèi)側(cè)連結(jié)部，因此與在鏟斗10的外側(cè)設(shè)置 耐磨損板等加固材時相比，可以減少加固材的重量增加。接著，使用圖12 16C，說明第三實施方式。如圖12所示，作為液壓 挖掘機的作業(yè)用附件的鏟斗101，在彎曲為大致C形的底板102的左右兩 側(cè)上分別焊接有側(cè)板103、 103。而且，在側(cè)板103、 103以及底板102上 分別焊接鑲板104、 104、 105，形成鏟斗101的開口部。鑲板104、 104、 105是安裝在伴隨著挖掘引起激烈摩擦的部位的部件，且該部件的厚度設(shè) 定為大于底板102或者側(cè)板103的厚度。在鑲板105上安裝有多個伊斗齒 106。在底板102的與鏟斗齒安裝部相反一側(cè)的端部，設(shè)置有連結(jié)液壓挖 掘機的作業(yè)機的銷轂(pin boss) 107。在側(cè)板103的外側(cè)面周部，沿著底 板102設(shè)置有耐磨損板108。在鏟斗101的側(cè)板103的外側(cè)面，像如圖13所示的那樣，以被鑲板 104和耐磨損板108包圍的方式貼有大致半圓形狀的層疊板110。在層疊 板110的內(nèi)部，設(shè)置有塞焊用的孔110a。如圖14所示，層疊板110具備 內(nèi)板lll，由層疊規(guī)定數(shù)目的薄的鋼板而構(gòu)成；外板H2，層疊在內(nèi)板lll 的外側(cè)。外板112，在擠壓內(nèi)板111的同時，具備保護內(nèi)板111在挖掘時 免受與巖石之間的沖撞和磨損的厚度。各內(nèi)板111的大致圓弧狀側(cè)的端部形狀是與耐磨損板108的內(nèi)周大致 一致的形狀，且規(guī)定寬度w的矩形缺口部llla設(shè)置在包含大致圓弧狀側(cè) 端部的周向兩端的多個位置上。通過用缺口部llla隔開，形成與耐磨損 板108的內(nèi)周對接的多個對接部lllb。缺口部llla的寬度與外板12和耐 磨損板108之間的間隙dl相等。外板112的大致圓弧狀側(cè)的端部形狀， 與內(nèi)磨損部108的內(nèi)周之間，作為焊坑(焊接的量)形成有間隙dl。由于 具有上述形狀，在缺口部llla，如圖15A所示，層疊板110與耐磨損板 108形成間隙dl間隔開。在對接部lllb，如圖15B所示，層疊板110的 內(nèi)板111與耐磨損板108對接，且外板112與耐磨損板108之間形成間隙 dl間隔開。即，對接部lllb從外板112的周緣開始突出間隙dl的程度。 各內(nèi)部111和外板112被形成為作為在與鑲板104間作為焊坑形成間隙d2(未圖示，與圖31相同)的形狀(大致直線)。按以下方式進行向鏟斗ioi的側(cè)面粘貼層疊板no的工序。首先，重疊規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板，將對接部lllb對接于耐磨損板108而決定內(nèi)板111 的位置。接著，禾i」用內(nèi)板lll的缺口部llla，決定外板112的位置。在完 成層疊板110 (內(nèi)板111和外板112)的定位之后，兼作臨時定位來將缺 口部llla以如圖16A所示的方式焊接填埋。由此，各內(nèi)板lll就以間斷 焊接方式，安裝在鏟斗101上。接著，以如圖16B和圖16C所示的方式連 續(xù)焊接并填埋缺口部llla和對接部lllb之間的間隙dl。另外，用連續(xù)焊 接方式，填埋層疊板110和鑲板104之間的間隙d2。即，對于層疊板IIO， 將各內(nèi)板111在耐磨損板108側(cè)間斷焊接而將外板112以連續(xù)焊接方式， 設(shè)置在鏟斗101的側(cè)面。其中，優(yōu)選在孔110a處實施塞焊，防止有熱形 變引起的層疊板110的各板的鼓起。由此，層疊板110以將側(cè)板103、內(nèi) 板lll以及外板112各自大致密合的方式，設(shè)置在側(cè)板103上。接著，對基于上述構(gòu)成的工作狀況進行說明。當(dāng)側(cè)板103有彈性變形 而振動，則焊接部傳導(dǎo)該振動，使各內(nèi)板lll也由彈性變形而振動，而側(cè) 板103和內(nèi)板111之間以及內(nèi)板111彼此間卻由傳播滯后以及剛性差距等， 一邊生成微小位置偏差一邊進行滑動。只要該振動持續(xù)，則該微小的位置 偏差或者間隙就經(jīng)常性地變化并不斷發(fā)生，因此，各自間的摩擦和沖撞就 一直反復(fù)進行。這樣，側(cè)板103的振動能就會由它們之間的摩擦和沖撞而 轉(zhuǎn)換為熱能并消除。從而，可以減少側(cè)板103的振動，進而減少由側(cè)板103 發(fā)出的噪音。換言之，各板根據(jù)其約束條件而振動，并產(chǎn)生板間的微小相對位移， 因此可以產(chǎn)生板彼此間的摩擦和沖撞。根據(jù)該摩擦和沖撞，振動能就能轉(zhuǎn) 換為熱能，因此可以衰減成為噪音來源的振動。尤其在板間的密合度高的 情況下，與板和板之間的間隙產(chǎn)生的沖撞現(xiàn)象相比，板間的摩擦成為主要 因素，并更有效地衰減振動。下面說明本實施方式的效果。根據(jù)本實施方式，層疊板110通過與外 板112的連續(xù)焊接，防止了雨水浸入到層疊板110的內(nèi)部而板間生銹，維 持了減振性能。由于鑲板104或者耐磨損板108可以在進行挖掘作業(yè)時保 護該連續(xù)焊接部使其免受巖石等的沖撞 摩擦，因此可以防止層疊板110的焊接部受磨損 損傷，提高層疊板110的耐久性。另外，由于內(nèi)板111是采用了通過多個缺口部llla的焊接而構(gòu)成的間斷焊接，而與全周焊接相比其約束程度低，因此可以獲得具有優(yōu)良的減振特性而獲得顯著的噪音 降低效果的減振裝置。在制造上的效果方面，規(guī)定數(shù)目的內(nèi)板111僅通過將對接部lllb碰到磨損部108即可定位，而沒有必要確保與耐磨損板108之間的焊坑的間隙 dl。由此，外板112也可以利用內(nèi)板111的缺口部llla而容易確定位置， 因此可獲得定位作業(yè)變得容易且成本低的減振裝置。由于與耐磨損板108 之間的焊接，是通過由缺口部的焊接而完成的間斷焊接和外板112的外周 的連續(xù)焊接而完成，因此不僅焊接量少且焊接工序也能縮短，其結(jié)果能獲 得低造價的減振裝置。以往，為防止熱形變的產(chǎn)生，實施了多個臨時定位。 但是，在本發(fā)明中，由于缺口部llla的焊接兼作為臨時定位，因此不僅 可以省略臨時定位工序，另外，還由于連續(xù)焊接也很少，因此即使兼用作 臨時定位的缺口部llla的焊接位置較少，也不會發(fā)生熱形變。在這里，對噪音降低效果和內(nèi)板111的焊接間距之間的關(guān)系的確認測 試結(jié)果，進行說明。約束層疊板的點越少、即焊接部的長度越短，使用層 疊板的減振裝置的噪音降低效果越大。這是因為在上述的動作說明中也 能知道的那樣，容易在層間產(chǎn)生相對位移，從而產(chǎn)生更大的摩擦力的緣故。 從而認為內(nèi)板lll的焊接間距越大越好。然而，如果焊接間距過大，則由 內(nèi)板周緣部的局部的振動而產(chǎn)生內(nèi)板彼此間的相互拍打現(xiàn)象，其結(jié)果產(chǎn)生 發(fā)出拍打音這樣的相反的問題。因此，測定了內(nèi)板的焊接間距和發(fā)出噪音級別之間的關(guān)系。圖17表 示了其結(jié)果。根據(jù)圖17可知 一增大焊接間距，則噪音級別漸漸降低， 而到大概170mm的間距處，發(fā)出噪音變得最小。如果將間距增大至比該 值更大，則由所述拍打音，噪音又漸漸增大，并大概在280mm處收斂于 大致一定的級別。該收斂時的級別與間距為100mm時的噪音級別大致相 等。從而，如果將間距設(shè)定為小于100mm，則其效果會變得低于間距大于 170mm而發(fā)出拍打音時的情況。另外，考慮到降低成本的問題，即使想增 大焊接間距，如果超過280mm，則會由拍打音而減小噪音降低效果。以上 討論的結(jié)果是，內(nèi)板的焊接間距優(yōu)選設(shè)定為100mm 280mm之間。從而，第三實施方式的內(nèi)板111焊接間距、即對接部lllb的周向長度Ll優(yōu)選設(shè)定為100mm 280mm之間。其中，將對接部lllb的周向長度 Ll，以如圖18所示的方式定義。在第三實施方式中，采用了通過將在內(nèi)板lll的周緣部以規(guī)定間隔設(shè) 置的缺口部llla焊接在側(cè)板103上，從而對內(nèi)板111的周緣部進行間斷焊 接的結(jié)構(gòu)。但是，并不限定于此，例如可以是如圖19A和19B所示的另 外的實施例的層疊板結(jié)構(gòu)。在這里，圖19A是另外的實施例的層疊板的立 體圖，圖19B是其19B—19B剖面圖。在圖19A和19B中，具有與伊斗101的耐磨損板108的內(nèi)周形狀大致 相等的大致半圓形的外周端部，并層疊多個在該周緣部上不設(shè)置有缺口部 的內(nèi)板111A。在該多片層疊部的外側(cè)，層疊直徑比內(nèi)板111A的直徑小規(guī) 定長度dl的外板112，構(gòu)成層疊板IIOA。將層疊板IIOA，以被鑲板104 和耐磨損板108包圍的方式貼在伊斗101的側(cè)板103的外側(cè)面。通過對外 板112的周緣部和耐磨損板108以及鑲板104之間進行連續(xù)焊接，僅約束 外板112和最外側(cè)內(nèi)板111A的周緣部。在這種情況下，由于不是約束全 部板，因此其約束程度低，能獲得優(yōu)良的減振特性。另外，可以防止雨水 浸入到層疊板內(nèi)部，防止板間生銹，維持長時間的減振特性。接著，參照圖20 圖22，說明第四實施方式。在第四實施方式中， 將層疊板應(yīng)用于自行式破碎裝置的料斗。如圖20所示，自行式破碎裝置 120，在具備履帶式行走裝置121的基臺122的后部搭載有動力裝置123， 同時在基臺122的中央部搭載有破碎機124。投入到設(shè)在基臺122前部的 料斗125中的被破碎物(例如，巖石、混凝土類、木材、建筑廢棄材料等)， 被破碎機124破碎為規(guī)定大小，并由從基臺122的下部向后方延伸設(shè)置的 搬出裝置126向后方搬出。如圖21所示，在料斗125的中央部設(shè)置有將投入的被破碎物搬送到 破碎機124的送料部127，且料斗125的傾斜壁面128、 128、 129以包圍 送料部127的方式形成朝上方的開口部。在料斗125的傾斜壁面128、 128、 129上分別貼有層疊板130、 130、 140。各層疊板130、 130、 140的形狀 不同但材料相同。下面，舉例說明該層疊板130。如圖22所示，層疊板130是比傾斜壁面128小一圈的外形形狀，并貼在傾斜壁面128的中央部。在層疊板130的規(guī)定位置設(shè)置有塞焊用的孔 130a。層疊板130具備層疊規(guī)定張數(shù)的薄鋼板而構(gòu)成的內(nèi)板121、層疊 在內(nèi)板131的外側(cè)的外板132。為了在擠壓內(nèi)板131的同時保護內(nèi)板131 免受投入被破碎物時與被破碎物之間的沖撞和摩擦，外板132具有規(guī)定厚 度。外板132的外形成為層疊板130的外形，且內(nèi)板131在周緣部具備與 外板132的周緣形狀一致的多個突出部131a、和從外板132的周緣形狀向 內(nèi)凹入的多個缺口部131b。向料斗125的傾斜壁面128貼層疊板130的粘貼工序采用以下方法。 首先，在設(shè)置有對接于層疊板130的鄰接的2邊的夾具(未圖示)的工作 臺(未圖示)上，重疊規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板131，在其上面重疊外板132之后， 使全部的板與夾具對接而規(guī)定其位置，對周緣的多處進行臨時焊接。接著， 將臨時焊接的層疊板130與傾斜壁面128結(jié)合。由此，如圖23A和圖23B 所示，對外板132進行連續(xù)焊接，而對各內(nèi)板131在缺口部131b處不進 行焊接，進行僅在多個突出部131a處焊接于傾斜壁面128上的間斷焊接。根據(jù)圖17所示的測定數(shù)據(jù)，第四實施方式的內(nèi)板131的突出部131a 之間的間隔、即缺口部131b的周向長度L2優(yōu)選設(shè)定為100mm 280mm 之間。缺口部131b的周向長度L2定義如圖24所示。由于基于層疊板130的噪音降低動作與第三實施方式時相同，因此省 略其說明。下面，說明基于第四實施方式的效果。根據(jù)本實施方式，層疊 板130通過外板132的連續(xù)焊接，防止雨水進入到層疊板130內(nèi)部，而防 止板間生銹，維持減振性能。由于內(nèi)板131是間斷焊接，且比起連續(xù)焊接 (全周焊接)的約束程度低，因此可獲得具有優(yōu)良減振特性和顯著噪音降 低效果的減振裝置。在制造上的效果方面，由于采用了以下構(gòu)造，即，通 過外板132的連續(xù)焊接工序?qū)?nèi)板131的突出部131a進行焊接而進行間 斷焊接，因此，制造工序簡單且成本低。另外，由于規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板131 的突出部131a與外板132的外形一致，因此能夠容易進行各內(nèi)板131和 外板132之間的定位作業(yè)，從而能獲得低成本的減振裝置。另外，本發(fā)明并不限定于第三和第四實施方式，而是在本發(fā)明的范圍 內(nèi)可進行各種變更和修正。例如，這里是對將基于間斷焊接的內(nèi)板lll的 耐磨損板108側(cè)的約束位置(即缺口部llla)設(shè)為5個的實例進行了說明，但也可以根據(jù)需要的強度或者需要降低的噪音的頻帶范圍而適當(dāng)選擇為 其他個數(shù)。這里，是對在內(nèi)板lll上設(shè)置矩形缺口部llla的實例進行了說明，但 并不限定于矩形，還可以如圖25A所示的那樣設(shè)置波形的缺口部lllc。同 樣，第四實施方式的內(nèi)板131的缺口部131b也可以是波形。在用轉(zhuǎn)塔式 沖床等而制作內(nèi)板111時，由在端部產(chǎn)生的變化而在各內(nèi)板111之間的間 隙產(chǎn)生減振性能的降低，因此內(nèi)板111通常是通過激光加工而制造。從而， 即使缺口部形狀為波形，其制造也不會有問題，而且，當(dāng)由強度方面的要 求而需要多個位置的斷續(xù)焊接時，與矩形相比，波形的激光切斷長度更短， 因此能提高生產(chǎn)性。除了在內(nèi)板111設(shè)置矩形的缺口部llla，還可以用以下方式替代，艮P， 如圖25B所示，還可以在內(nèi)板111的耐磨損板108側(cè)的周緣部上設(shè)置多個 塞焊用的孔llld，并通過塞焊將各內(nèi)板111約束于側(cè)板103。通過孔llld 的塞焊，內(nèi)板111的周緣部被間斷焊接。還可以采用以下方式，即如圖25C 所示，不是僅在內(nèi)板lll處設(shè)置約束點，而是設(shè)置多個將內(nèi)板lll和外板 112共同焊接在側(cè)板103上的塞焊用的孔110a。通過孔110a的塞焊，內(nèi)板 111和外板112被間斷焊接，獲得與上述實施方式相同的效果。在這里，在層疊板HO上采用了對層疊板110和鑲板104之間的間隙 d2進行連續(xù)焊接的實例，在該部分也可以用間斷焊接而約束內(nèi)板111。艮P， 如圖26所示，可采用以下結(jié)構(gòu)將內(nèi)板lll的鑲板104側(cè)端部從外板112 的周緣突出，在該突出部上設(shè)置缺口部llla，并填充缺口部llla而進行 間斷焊接。由此，可以減少內(nèi)板lll的約束點，從而能獲得進一步提高減 振性能的減振裝置。第四實施方式的技術(shù)還可以附加到第三實施方式中。即，如圖27所 示，在內(nèi)板lll的鑲板104側(cè)端部，設(shè)置與外板112的外形一致的多個突 出部llle、以及相對于外板112的外形向內(nèi)凹入的多個缺口部lllf。由此， 即使在層疊板110的鑲板104側(cè)端部實施連續(xù)焊接，內(nèi)板111也進行僅是 突出部llle被焊接的間斷焊接。由此，可以減少內(nèi)板lll的約束點，從而 能獲得進一步提高減振性能的減振裝置。另外，還可以將第三實施方式的技術(shù)附加到第四實施方式中。g卩，如圖28所示，在傾斜壁面128上設(shè)置能對接于層疊板130的鄰接的2邊的 大致L字形狀的耐磨損板138的同時，將與耐磨損板138相對的內(nèi)板131 的端部以對接于耐磨損板138的方式從外板132的周緣突出，并在該突出 部設(shè)置多個缺口部131c。在突出部上，被缺口部131c所區(qū)分，形成對接 于耐磨損板138的多個對接部131d。通過用焊接方式填埋該多個缺口部 131c而構(gòu)成間斷焊接之后，對外板132進行連續(xù)焊接，從而使層疊板130 設(shè)置于傾斜壁面128上。由此，通過在傾斜壁面128上使各內(nèi)板131與耐 磨損板138相互對上，從而能夠定位。而且，由于耐磨損板138能夠保護 耐磨損板138側(cè)的焊接部，使其在投入時免受與被破碎物之間的巖石等的 沖撞 摩檫，因此可以防止層疊板130的悍接部的磨損 損傷，提高層疊 板130的耐久性。在上述第三和第四實施方式中，說明了層疊板110、 130的厚度、即 內(nèi)板和外板的層疊合計高度與耐磨損板108、 138的高度大致相等的結(jié)構(gòu) 例。但是，更優(yōu)選內(nèi)板和外板的層疊合計高度為耐磨損板108、 138的高 度以下，并用耐磨損板更有效地防止層疊板的焊接部的磨損*損傷。作為 貼有層疊板的機械部件，在這里舉出了液壓挖掘機的鏟斗101 (包括側(cè)板 3等各構(gòu)成部件)以及自行式破碎裝置120的料斗125 (包括傾斜壁面128 等各構(gòu)成部件)等實例，但是當(dāng)然也可以應(yīng)用于輪式裝載機的鏟斗或者固 定式破碎裝置的料斗等，即可以應(yīng)用于需要降低噪音的任意機械的部件 上。如以上說明，通過對層疊板的外板進行連續(xù)焊接，可防止雨水進入以 及板間生銹，同時對層疊板的內(nèi)板進行間斷焊接而將內(nèi)板的約束程度抑制 為較低，因此能夠獲得具有良好減振特性以及顯著噪音降低效果的減振裝 置。對第一實施方式和第二實施方式進行組合的實施例也是可能的。即， 如圖34所示，鏟斗200與第一實施方式相同，且在側(cè)板211上通過全周 角焊230而安裝層疊板220的同時，在相當(dāng)于圖1的部位D的位置，層疊 板220的內(nèi)部和側(cè)板211被實施塞焊(塞焊的最佳化)。而且，鏟斗200 與第二實施方式時一樣，在側(cè)板211和底板212連結(jié)的角落部中，在特定 的部位(參照圖10)，安裝連結(jié)側(cè)板211和底板212的梁狀的連結(jié)部件215。 本實施例中的側(cè)板211的高度Hs和底板212的寬度Wp之間的關(guān)系為圖9的區(qū)域Q(即，其比Wp/Hs為1.47以上)。另夕卜，在圖34中，在側(cè)板211 和底板212連結(jié)的角落部固定有加固部件214，但也可以省略該加固部件 214。關(guān)于采用各組合的實施例所帶來的噪音能量降低率，通過圖35說明。 在這里，噪音能量降低率Ed是按以下方式算出的，即，通過實驗測定安 裝層疊板220和/或連結(jié)部件215前后產(chǎn)生的噪音能量，并用算式Ed-[(安 裝前產(chǎn)生的噪音能量E1—安裝后產(chǎn)生的噪音能量E2) /E1]X100 (%)算 出。側(cè)板貢獻量和底板貢獻量是指從側(cè)板和底板分別發(fā)出的音的降低率。 圖35中的"整體"是指在側(cè)板和底板的各降低率上乘以貢獻率之后，合 計的值。對于本實施例中的層疊板220等的安裝前的鏟斗200，側(cè)板貢獻 率是39%、底板貢獻率是61%，從而是從底板212發(fā)出的音的貢獻更大 的實例。在圖35中，對本實施例以外的幾個構(gòu)成測定了噪音能量降低率Ed， 而各項目No.的鏟斗構(gòu)成概要則如下所記載。在這里，作為基體的鏟斗是 安裝層疊板220和連結(jié)部件215等噪音降低部件之前的鏟斗。項目1:對層疊板220進行全周角焊230，在振動模式的"波腹"位 置進行塞焊(未圖示)。項目2:對層疊板220進行全周角焊230，在相當(dāng)于部位D的位置進 行塞悍。項目3:在將層疊板220向側(cè)板211進行全周角焊230時，忽視制造 費用極高的情況，以不在層疊板220上產(chǎn)生"鼓起"的方式制造(沒有使 用塞焊)。項目4:在部位K安裝連結(jié)部件215 (無層疊板)。 項目5:并用了項目2和項目4。項目6:對項目2和項目4的各噪音能量降低率進行算術(shù)相加運算。 項目7:并用了項目l和項目4。下面，對上述各項目的鏟斗的噪音能量降低率，進行說明。項目3雖 然是理想的安裝有層疊板220的狀態(tài)，但是由于制造費用極高，且還存在 使用中因沖擊而產(chǎn)生鼓起現(xiàn)象等問題，因此不適于實際應(yīng)用。另一方面， 在采用第一實施方式的項目2的情況下，可知以理想安裝狀態(tài)獲得大致很低的降低率。另外，與第一實施方式不同的項目l的情況下，不僅降低率 低，而且還不能獲得對于底板212的效果。這里考慮，這是因為由衰減效果的不足，而未能充分消散底板212的振動能的緣故。項目4是為了僅調(diào) 查連結(jié)部件215的效果的實施的實例，其側(cè)板貢獻量的降低率是7%。其 原因推測如下由兼用作底板212的加固的連結(jié)部件215，側(cè)板211的周 緣部的振動幅度變小的緣故。如以上說明，通過加固底板212而降低噪音 是由于底板212的剛性Y增大的緣故，而由層疊板220降低噪音是由于鏟 斗200的衰減率C變大的緣故?？芍欢〞r間內(nèi)的振動能Ev與"1/{2Y《-(1一^2) 1/2}"成比例，且同時實施剛性提高和衰減性提高，則可以 獲得相加以上的效果。項目5是共同實施第一實施方式(項目2)和第二實施方式(項目4) 時(即，圖34的本實施例)的情況。在當(dāng)項目2和項目4分別獨立作用 時，其衰減率單單是獲得相加效果，成為項目6。而在項目5中，是通過 相乘效果獲得相加以上的效果。另外，由于如果在波腹實施塞焊(項目1)， 則不能帶來對于底板的層疊板的效果，因此安裝連結(jié)部件也會使效果減少(項目7)。在本實施例(圖34)中，是對側(cè)板211的高度Hs和底板212的寬度 Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況進行了說明，但在Wp/Hs小于1.47的 情況下，也有用。即，由層疊板220能充分降低貢獻率大的側(cè)板211的噪 音，底板212的貢獻相對變大的情況下，也能獲得噪音能降低效果。而且，將第一 第三實施方式進行組合的實施例也是可能的。即，如 圖36所示的本實施例的鏟斗300，相對于圖34的實施例，i) 與圖13的具備具有缺口部llla以及對接部lllb的內(nèi)板111以及 外板112的層疊板110 —樣，層疊板320也具備具有缺口部311a以及對接 部311b的內(nèi)板311以及外板312的層疊板110;ii) 與第三實施方式一樣，對內(nèi)板進行間斷焊接，且對外板312進行 全周角焊。對本實施例以外的幾個構(gòu)成測定了噪音能量降低率Ed，并用圖35， 進行說明。在這里，項目8 12的鏟斗的結(jié)構(gòu)概要如下所述，但是作為基 體的鏟斗是與上述的一樣安裝噪音降低部件之前的伊斗。項目8:如第三實施方式那樣，對層疊板320的內(nèi)板311進行間斷焊接，且對外板312進行全周角焊，但是在焊接時，忽視制造費用極高的情 況，以不在層疊板320上產(chǎn)生"鼓起"的方式制造(沒有使用塞焊)。項目9:第三實施方式那樣，對層疊板320的內(nèi)板311進行間斷焊接， 且對外板312進行全周角焊，并在振動模式的"波腹"的位置實施了塞焊 (未圖示)。項目10:如第三實施方式那樣，對層疊板320的內(nèi)板311進行間斷焊 接，且對外板312進行全周角焊，再并用了項目2。 項目11:并用了項目IO和項目4。項目12:對項目IO和項目4的各噪音能量降低率進行算術(shù)加法運算。 對上述項目8 12的鏟斗的噪音能量降低率，進行比較說明。 項目8和項目3—樣，雖然噪音能量降低率高，但是由于制造費用極 高且還存在產(chǎn)生鼓起現(xiàn)象等問題，因此不適于實際應(yīng)用。在項目9中，由 于實施了塞焊，因此降低率大幅減小。與項目9相對，在與第一實施方式 相同的部位D上實施塞焊250的項目10的情況下，通過最佳化塞焊位置， 而可以不產(chǎn)生降低率減小，因此是能夠?qū)嶋H應(yīng)用的構(gòu)造。與項目IO相比， 項目11 (即，圖36的本實施例)還安裝有與第二實施方式時相同的連結(jié) 部件215，因此可以獲得非常大的降低率。將項目ll與項目12進行比較 可知，通過相乘效果能獲得相加以上的效果。這樣，在上述的第三、第四實施方式中，在層疊板110、 130的內(nèi)板 111， 131上設(shè)置有多個缺口部llla、多個突出部131a，且通過將這些多 個缺口部llla、多個突出部131a焊接在作為減振對象機械的鏟斗101的 側(cè)板103、料斗125的傾斜壁面128，對內(nèi)板lll、 131進行間斷焊接。但是，也可以不對內(nèi)板進行間斷焊接，而僅通過對外板進行連續(xù)焊接， 由外板和減振對象機械，封閉密封內(nèi)板，將層疊板結(jié)合到減振對象機械上。 艮P，圖37所示的層疊板910由以下部分構(gòu)成層疊在減振對象機械 901上的規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912;層疊在這些規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912的更外側(cè)， 且具有大于內(nèi)板912的面積的外板911。規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912以被減振對 象機械901和外板911夾著的狀態(tài)，使減振對象機械901和外板911被全 周焊接(用913表示全周焊接部)。由此，減振對象機械901和外板911以封閉密封規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912的方式結(jié)合。根據(jù)該實施例，規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912沒有約束其變形的焊接部，且由 于通過全周焊接而防止了雨水浸入以及生銹，因此能獲得良好的減振性 能。在圖37A中，外板911和減振對象機械901是直接進行結(jié)合，但也可 以經(jīng)由連結(jié)部件而相互結(jié)合。艮P，如圖37B所示的層疊板910，與圖37A時一樣，由以下部分構(gòu)成 層疊在減振對象機械901上的規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912;和設(shè)置在所述規(guī)定張 數(shù)的內(nèi)板912的更外側(cè)且具備比所述內(nèi)板912更大的面積的外板911。由 此，規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912被減振對象機械901和外板911所夾持。而且， 外板911的全周上配置有連結(jié)部件914。而且，外板911和連結(jié)部件914 之間由全周焊接(用916表示全周悍接部)而結(jié)合，且連結(jié)部件914和減 振對象機械901由全周焊接(用915表示全周焊接部)而結(jié)合。由此，規(guī) 定張數(shù)的內(nèi)板912以封閉式密封的方式經(jīng)由連結(jié)部件914而將減振對象機 械901和外板911結(jié)合。根據(jù)該實施例，規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912沒有約束其變形的焊接部，且由 于通過全周焊接而防止了雨水浸入以及生銹，因此能獲得良好的減振性 能。另外，如果在例如通過塞焊(用917表示塞焊部)事先結(jié)合規(guī)定張數(shù) 的內(nèi)板912和外板911的前提下，進行連結(jié)部件914的焊接，則能容易進 行向減振對象機械901確定層疊板910的位置，因此能夠進一步降低制造 成本。另外，通過實施塞焊，能夠防止發(fā)生層疊板910的鼓起現(xiàn)象。而且，還可以按以下方式實施，g卩，將連結(jié)部件用作確定層疊板的位 置的夾具。艮P，如圖37C所示的層疊板910，由以下部分構(gòu)成層疊在減振對象 機械901上的規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912;和設(shè)置在所述規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912的 更外側(cè)且具備與所述內(nèi)板912相同面積和相同形狀的外板911。由此，規(guī) 定張數(shù)的內(nèi)板912被減振對象機械901和外板911所夾持。而且，外板911 的全周上配置有連結(jié)部件918。通過在連結(jié)部件918的內(nèi)壁對接規(guī)定張數(shù) 的內(nèi)板912、外板911，確定層疊板910的位置。而且，外板911和連結(jié)部件918之間由全周焊接(用920表示全周焊接部)而結(jié)合，且連結(jié)部件 918和減振對象機械901由全周焊接(用919表示全周焊接部)而結(jié)合。 由此，規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912以封閉式密封的方式經(jīng)由連結(jié)部件918而將減 振對象機械901和外板911結(jié)合。根據(jù)該實施例，規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板912沒有約束其變形的焊接部，且由 于通過全周焊接而防止了雨水浸入以及生銹，因此能獲得良好的減振性 能。另外，通過使用連結(jié)部件918，容易相對減振對象機械901確定層疊 板910的位置，因此能夠進一步降低制造成本。另外，在圖37A、 37B、圖37C中是通過焊接而結(jié)合，但是也可以通 過使用粘接劑或者密封材，替代焊接。另外，在圖37A、 37B、圖37C的減振對象機械901，與第三實施方 式、第四實施方式中說明的一樣，是例如伊斗101的側(cè)板103、料斗125 的傾斜壁面128。另外，還可以將圖37A、 37B、圖37C的層疊板910，與在第一實施 方式、第二實施方式、第三實施方式、第四實施方式中說明的實施方式進 行適當(dāng)組合而實施。本發(fā)明可應(yīng)用于抑制母材、側(cè)板等產(chǎn)生的振動而降低從母材等發(fā)出的 噪音的減振裝置、以及工程機械的鏟斗。
權(quán)利要求
1.一種減振裝置，其特征是具備層疊板(20)，該層疊板的至少內(nèi)部的部位被固定在工程機械的鏟斗(10)的側(cè)板(11)上；所述內(nèi)部的部位位于由以下各部位構(gòu)成的區(qū)域G內(nèi)，即i)由線段CA與所述層疊板(20)的周緣相交的點B和圓弧中心C的連接線段BC的中點d以及所述中點d附近構(gòu)成的部位D，其中，所述線段CA是連結(jié)在一側(cè)的至少一部分上具備大致圓弧形狀而成的所述側(cè)板(11)的所述圓弧中心C、和在所述鏟斗(10)向所述工程機械安裝一側(cè)的從所述大致圓弧形狀轉(zhuǎn)移到其他形狀的點A的連接線段；ii)由所述線段CA的中點f以及所述中點f附近構(gòu)成的部位F；iii)所述部位D和所述部位F之間的區(qū)域。
2. 如權(quán)利要求l所述的減振裝置，其特征是 具備至少一部分與所述側(cè)板(211)連接的底板(212)， 在所述側(cè)板(211)的高度Hs和所述底板(212)的寬度Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，對所述側(cè)板(211)和所述底板(212)相連接的部 位中至少一部分的部位(K)進行加固。
3. 如權(quán)利要求1所述的減振裝置，其特征是 具備至少一部分與所述側(cè)板(211)連接的底板(212)， 在所述側(cè)板(211)的高度Hs和所述底板(212)的寬度Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，對所述側(cè)板(211)和所述底板(212)相連接的部 位內(nèi)的、成為振動模式的波腹的部位(K)進行加固。
4. 如權(quán)利要求1所述的減振裝置，其特征是 具備至少一部分與所述側(cè)板(211)連接的底板(212)， 還具備連結(jié)部件(215)，該連結(jié)部件，在所述側(cè)板(211)的高度Hs和所述底板(212)的寬度Wp之比Wp/Hs為1.47以上的情況下，以使高 度Hs和所述底板(212)的實質(zhì)上的寬度Wp'之比Wp'/Hs為小于1.47的方式連接所述側(cè)板(211)和所述底板(212)。
5. 如權(quán)利要求l所述的減振裝置，其特征是-所述層疊板(220)安裝在所述側(cè)板(211)的外側(cè)，并且，還具備至 少一部分與所述側(cè)板(211)連接的底板(212)，對所述側(cè)板(211)和所述底板(212)的內(nèi)側(cè)的、所述側(cè)板(211) 和所述底板(212)相連接的部位中至少一部分的部位(K)進行加固。
6. 如權(quán)利要求l所述的減振裝置，其特征是所述層疊板(910)是對規(guī)定張數(shù)的內(nèi)板(912)、和設(shè)置在所述規(guī)定 張數(shù)內(nèi)板(912)的外側(cè)的外板(911)進行層疊而成的；由所述外板(911)和所述側(cè)板(211)封閉式密封所述規(guī)定張數(shù)的內(nèi) 板(912)。
7. 如權(quán)利要求6所述的減振裝置，其特征是所述層疊板(910)被安裝在所述側(cè)板(211)的外側(cè)，并且還具備至 少一部分與所述側(cè)板(211)連接的底板(212)，而且，對所述側(cè)板(211)和所述底板(212)的內(nèi)側(cè)的、所述側(cè)板(211) 和所述底板(212)相連接的部位中至少一部分的部位(K)進行加固。
全文摘要
一種減振裝置，具備層疊板(20)，該層疊板的至少內(nèi)部的部位被固定在工程機械的鏟斗(10)的側(cè)板(11)上；內(nèi)部的部位位于由以下各部位構(gòu)成的區(qū)域G內(nèi)，即i)由線段CA與層疊板(20)的周緣相交的點B和圓弧中心C的連接線段BC的中點d以及中點d附近構(gòu)成的部位D，其中，線段CA是連結(jié)在一側(cè)的至少一部分上具備大致圓弧形狀而成的側(cè)板(11)的圓弧中心C、和在鏟斗(10)向工程機械安裝一側(cè)的從大致圓弧形狀轉(zhuǎn)移到其他形狀的點A的連接線段；ii)由線段CA的中點f以及中點f附近構(gòu)成的部位F；iii)部位D和部位F之間的區(qū)域。據(jù)此，可將由固定層疊板而引起的對減振效果的不良影響抑制到最小限度。
文檔編號E02F3/40GK101240554SQ20081000386
公開日2008年8月13日 申請日期2003年9月2日 優(yōu)先權(quán)日2002年9月2日
發(fā)明者中川泰造, 中田國昭, 今村一哉 申請人:株式會社小松制作所