專(zhuān)利名稱(chēng)：：一種豎向抗壓樁的q-s曲線的獲得方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及土木工程樁基礎(chǔ)檢測(cè)技術(shù)，更具體的說(shuō)，是涉及一種將O-cell試樁法獲得向上的2±-5±曲線、向下的^-^曲線，轉(zhuǎn)換為傳統(tǒng)豎向抗壓樁的Q-S曲線的方法。
背景技術(shù)：
：目前現(xiàn)有的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法是在樁頂施加豎直向下荷載，測(cè)定每級(jí)荷載Qi相對(duì)應(yīng)的每級(jí)沉降Si，然后根據(jù)Qi和Si數(shù)據(jù)之間的關(guān)系繪制而得的曲線圖。根據(jù)豎向抗壓樁的Q-S曲線，可以完整判斷出單樁豎向抗壓的各個(gè)變形階段，該方法目前是最可靠的獲得單樁豎向承載力的方法。按照《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2003)4.4.2款規(guī)定，根據(jù)樁頂沉降S，可以獲得單樁豎向抗壓極限承載力Qu。由于其龐大的堆載系統(tǒng)以及要求錨樁提供反力，需要較大的堆載空間及錨樁打設(shè)空間，該檢測(cè)試驗(yàn)在很多場(chǎng)合無(wú)法實(shí)施，比如在水中的樁、坡地上的樁等就無(wú)法采用傳統(tǒng)豎向抗壓載荷試驗(yàn)方法檢測(cè)。后來(lái)美國(guó)Osterberg教授發(fā)明了O-cdl試樁法，該法可以在任何樁基礎(chǔ)工地使用，不受工地測(cè)試空間和測(cè)試條件的限制，是一種萬(wàn)能的樁基礎(chǔ)承載力測(cè)試方法。O-cell試樁法具有使用經(jīng)濟(jì)、安全、方便等特點(diǎn)。目前采用O-cell試樁法檢測(cè)單樁豎向抗壓承載力，獲得上段披向上的^t-Si曲線和下段樁向下的0^-ST曲線，即采用該方法獲得在不同級(jí)(第i級(jí))荷載作用下的上段樁的上托力^±,、下段樁的下壓力g^、上段樁的向上位移St,和下段樁的向下位移S了，；單樁豎向抗壓極限承載力按^=^^+&下確定。但相比傳統(tǒng)豎向抗壓載荷試驗(yàn)，O-cell試樁法在確定承載力方面有很多不足，該方法存在著以下缺點(diǎn)1、只是將荷載箱向上、向下的荷載簡(jiǎn)單相加獲得樁的極限承載力。42、無(wú)法獲得類(lèi)似于豎向抗壓樁的Q-S曲線，因此不能按照Q-S曲線進(jìn)一步分析完整的荷載-沉降變形過(guò)程。3、沒(méi)有揭示荷載箱頂離距離(即上下樁段的頂離距離)對(duì)下段樁承載力的影響。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，采用該方法能有效利用現(xiàn)有0-cell試樁法獲得的向上仏-^曲線、向下^-^曲線，并將其轉(zhuǎn)換為完整的豎向抗壓樁的Q-S曲線。為了解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明提供一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，利用O-cell試樁法獲得的第i級(jí)荷載作用下上段樁的上托力d,、下段樁的下壓力g力、上段樁的向上位移5±,以及下段樁的向下位移S》.,，包括以下步驟1)樁的定義L/d《50為短樁，50<17(1<100為中長(zhǎng)樁，L/d》100為長(zhǎng)樁；L代表樁長(zhǎng)，d代表樁的直徑(當(dāng)樁的截面為圓形時(shí))或截面的邊長(zhǎng)(當(dāng)樁的截面為方形時(shí))；3)、獲得第i級(jí)荷載作用下的上段樁的向下抗壓承載力上段樁的向下抗壓承載力=Atg±,，義±是上段樁的上托力轉(zhuǎn)換為向下抗壓承載力的轉(zhuǎn)換系數(shù)；義±為1.11.6;4)、獲得第i級(jí)荷載作用下的下段樁的向下抗壓承載力下段樁的向下抗壓承載力=A，~是下段樁的下壓力轉(zhuǎn)換為向下抗壓承載力的轉(zhuǎn)換系數(shù)，~為L(zhǎng)01.1;5)、獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂豎向抗壓承載力a:6)、獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂向下位移S,:=4max(JBS(^上,，S下,》；4=1.0;7)、根據(jù)g,和S,繪制Q-S曲線。作為本發(fā)明的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法的改進(jìn)步驟l)中，樁體作用于黏性土，義上為L(zhǎng)l1.6;且樁體為短樁，/l上為1.6，樁體為中長(zhǎng)樁，義上為1.5L2，樁體為長(zhǎng)樁，義上為1.1?；蛘弋?dāng)樁體作用于砂性土，義±為1.31.6;且樁體為短樁，4為1.6，樁體為中長(zhǎng)樁，義±為1.51.3。注當(dāng)樁體作用于砂性土?xí)r，一般情況下，長(zhǎng)徑比L/d〈100。作為本發(fā)明的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法的進(jìn)一步改進(jìn)步驟2)中，上下樁段的頂離距離〈100mm，~=1.0;上下樁段的頂離距離^100mm，々=1.1。本發(fā)明的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，適用于鋼管樁、鋼筋混凝土樁、PHC預(yù)應(yīng)力管樁，以及土木工程專(zhuān)業(yè)所指的一切樁體；2±,=2^,—樁身自重。本發(fā)明屬于將O-cell試樁法獲得向上的g上-S上曲線、向下的Q下-S下曲線，轉(zhuǎn)換為傳統(tǒng)豎向抗壓樁的Q-S曲線的方法；與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是1、充分利用現(xiàn)有技術(shù)提供的Oh-S^曲線和。t-St曲淺，從而能獲得完整的樁頂豎向抗壓的Q-S曲線，可對(duì)樁基礎(chǔ)的荷載-變形行為進(jìn)行進(jìn)一步的分析與研究。2、揭示了上下樁段的頂離距離(上、下段樁被荷載箱頂離分開(kāi)距離)對(duì)下段樁承載力的影響。3、適用于土木工程專(zhuān)業(yè)所指的一切樁體；還包括對(duì)于傳統(tǒng)的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法無(wú)法檢測(cè)的樁體，例如水中的樁、坡地上的樁，利用本發(fā)明的方法均能獲得正確的Q-S曲線。下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。圖1是本發(fā)明實(shí)施例1及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖2是本發(fā)明實(shí)施例2及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖3是本發(fā)明實(shí)施例3及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖4是本發(fā)明實(shí)施例4及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖5是本發(fā)明實(shí)施例5及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖6是本發(fā)明實(shí)施例6及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖7是本發(fā)明實(shí)施例7及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖8是本發(fā)明實(shí)施例8及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖9是本發(fā)明實(shí)施例9及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖IO是本發(fā)明實(shí)施例IO及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖11是本發(fā)明實(shí)施例11及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖12是本發(fā)明實(shí)施例12及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖；圖13是本發(fā)明實(shí)施例13及傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線的對(duì)比圖。具體實(shí)施例方式以下所有實(shí)施例中，2i,^g^—樁身自重。實(shí)施例1、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為短樁(l/d=50)，作用于黏性土，所以/1±=1.6，上下樁段的頂離距離=90mm，~二1.0，As=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的et-S±、g-卜-^數(shù)據(jù)如下表1—1所示<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>二、承載力轉(zhuǎn)換(如表1一2所示)<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>表中760為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表1一3所示)<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage8</table對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例1所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例1的樁體)對(duì)比，具體如圖1所示。由圖1知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。因此，采用發(fā)明方法曲線能夠代替正常樁頂作用豎向荷載曲線，進(jìn)行承載力與變形分析。實(shí)施例2、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為短樁(l/d=20)，作用于黏性土，所以;1±=1.6，上下樁段的頂離距離=90mm，；1下=1.0，^=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的21-S」.、gT-ST數(shù)據(jù)如下表2—1所示表2—1Q下/kNs/mm(向上)s/mm(向下)00040-O.2160-O.51.580-l2.2100-23120-33.8140-44.5160-56.5二、承載力轉(zhuǎn)換(如表2—2所示)表2—2Q/kN(轉(zhuǎn)換前)轉(zhuǎn)換公式Q/kN(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入上轉(zhuǎn)換系數(shù)入T0001.6x(40-25)+1.0x40641.61.0601.6x(60-25)+1.0x601161.61.0801.6x(80-25)+1.0x801681.61.081001.6x(100-25)+1.0xl002201.61.01201.6x(120-25)+1.0xl202721.61.01401.6x(140陽(yáng)25)+1.0x1403241.61.0160L6x(跡25)+1.0x1603761.61.0表中25為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表2—3所示)表2_3s/mm(向上)s/mm(向下)轉(zhuǎn)換公式s/mm(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入s00-0.211.0x1.01.01.0-0.51.51.0x1.51.51.0-12.21.0x2.22.21.0_231.0x3.03.01.0-33.81.0x3.83.81.0_44.51.0x4.54.51.0-56.51.0x6.56.51.0對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例2所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例2的樁體)對(duì)比，具體如圖2所示。由圖2知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例3、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為短樁(l/d=35)，作用于黏性土，所以;1±=1.6，上下樁段的頂離距離=90mm，；Lp二l.O，義5=1.0。根據(jù)0-cdl試樁法獲得的^-^、0^-St數(shù)據(jù)如下表3—1所示表3—1Q下緒s/mm(向上)s/mm(向下)00074-0.20111_0.50.29148-l0.5185-2.21.2222-32259-43296-54333-65二、承載力轉(zhuǎn)換(如表3—2所示)表3—2Q/kN(轉(zhuǎn)換前)轉(zhuǎn)換公式Q/kN(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入i:轉(zhuǎn)換系數(shù)入t000741.6x(74-60)+1.0x74961.61.01111.6x(ni隱60)+1.0x1111931.61.01481.6x(148-60)+1.0x1482891.61.01851.6x(185-60)+1.0xl853851.61.02221.6x(222-60)+1.0x2224811.61.02591.6x(259-60)+l.0x2595771.61.02961.6x(296-60)+l.0x2966741.61.03331.6x(333-60)+1.0x3337701.61.0表中60為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表3—3所示)表3_3s/mm(向上)s/mm(向下)轉(zhuǎn)換公式s/mm(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入s00-0.201.0x0.20.21.0-0.50.21.0x0.50.51.0-10.51.0x1.01.01.0-2.21.21.0x2.22.21.0_321.0x3.03.01.0_431.0x4.04.01.0_541.0x5.05.01.0-651.0x6.06.01.0對(duì)比實(shí)驗(yàn):10將實(shí)施例3所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例3的樁體)對(duì)比，具體如圖3所示。由圖3知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例4、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為中長(zhǎng)樁(l/d=60)，作用于黏性土，所以義±=1.5，上下樁段的頂離距離二90mm，4=1.0，^=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的g±-S±、gT-ST數(shù)據(jù)如下表4—1所示表4_1<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表4—3s/mm(向上)s/mm(向下)轉(zhuǎn)換公式s/mm(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入s0000.51.0x0.50.51.0-O.50.91.0x0.90.91.0-l1.51.0x1.51.51.0-22.51.0x2.52.51.0_43.81.0x4.04.01.0_66.51.0x6.56.51.0-9111.0x11.011.01.0對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例4所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例4的樁體)對(duì)比，具體如圖4所示。由圖4知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例5、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為中長(zhǎng)樁(l/d=90)，作用于黏性土，所以義±=1.2，上下樁段的頂離距離二120mm，4=1.1，4=1.0。根據(jù)0-cell試樁法獲得的2t-S±、G^-S—f數(shù)據(jù)如下表5—1所示表5—1Q下/kNs/mm(向上)s/mm(向下)000956001434-0.20.31913_0.50.92391_1.61.52870_3.52.53348—64二、承載力轉(zhuǎn)換(如表5—2所示)表5—2Q/kN(轉(zhuǎn)換前)轉(zhuǎn)換公式Q/kN(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入±轉(zhuǎn)換系數(shù)入下12009561.2x(956-660)+l.1x95614071.21.11434L2x(1434-660)+l.lx143425061.21.119131.2x(1913-660)+l.1x191336081.21.123911.2x(2391-660)+l.1x239147071.21.128701.2x(2870-660)+l.1x287058091.21.133481.2x(3348陽(yáng)660)+l.lx334869081.21.1表中660為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表5—3所示)s/mm(向上)s/mm(向下)轉(zhuǎn)換公式s/mm(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入s00001.0x0.00.01.0-O.20.31.0魂30.31.0_0.50.91.0魂90.91.0-1.61.51.0x1.61.61.0-3.52.51.0x3.53.51.0-641.0x6.06.01.0對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例5所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例5的樁體)對(duì)比，具體如圖5所示。由圖5知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例6、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為長(zhǎng)樁(l/d=100)，作用于黏性土，所以義±=1.1;上下樁段的頂離距離90mm，A卜-=1.0，義、=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的0±-S±、Or-^數(shù)據(jù)如下表6—1所示表6—1Q下/kNs/mm(向上)s/mm(向下)13<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>二、承載力轉(zhuǎn)換(如表6—2所示)表6—2<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>-6.1211.201.0x11.2011.201.0-6.7413.351.0x13.3513.351.0-7.4317.321.0x17.3217.321.0對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例6所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例6的樁體)對(duì)比，具體如圖6所示。由圖6知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例7、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為長(zhǎng)樁(l/d=140)，作用于黏性土，所以;1±=1.1;上下樁段的頂離距離二90mm，~=1.0，義,=1.0。根據(jù)O-Cdl試樁法獲得的gi-、2T-ST數(shù)據(jù)如下表7—1所示表7_1Q下/kNs/mm(向上)s/mm(向下)0001000001500-O.30.22000_0.80.82500-l.51.63000-2.32.53500_3.54.34000-56.54500-79二、承載力轉(zhuǎn)換(如表7—2所示)表7—2Q/kN(轉(zhuǎn)換前)轉(zhuǎn)換公式Q/kN(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入±轉(zhuǎn)換系數(shù)入T010001.1x(1000-1100)+1.0x10008901.11.015001.1x(1500-1100)+1.0x150019401.11.02000Llx(2000-1100)+1.0x200029901.11.02500Ux(2500-1100)+l.0x250040401.11.0153000Ux(3000-1100)+1.0x300050901.11.03500Ux(3500-1100)+1.0x350061401.11.04000Ux(4000-1100)+1.0x400071901.11.04500Ux(4500-1100)+1.0x450082401.11.0表中IIOO為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表7—3所示)表7—3s/mm(向上)s/mm(向下)轉(zhuǎn)換公式s/mm(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)入s00001.0x0.00.01.0-0.3.21.0x0.30.31.0-0.80.81.0x0.80.8L0-l.51.61.0x1.61.61.0-2.32.51.0x2.52.51.0-3.54.31.0x4.34.31.0_56.51.0x6.56.51.0_791.0x9.09.01.0對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例7所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例7的樁體)對(duì)比，具體如圖7所示。由圖7知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例8、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法一、所用樁體為長(zhǎng)樁(l/d=120)，作用于黏性土，所以;1±=1.1;上下樁段的頂離距離-110mm，；1下=1.1，/^=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的0±_S±、-ST數(shù)據(jù)如下表8—1所示表8—1Q下/kNs/mm(向上)s/mm(向下)0007640016<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>將實(shí)施例8所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例8的樁體)對(duì)比，具體如圖8所示。由圖8知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例9、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，一、所用樁體為短樁(l/d=50)，作用于砂性土，所以義±=1.6;上下樁段的頂離距離=90mm，4=1.0，義5=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的2±-5±、gT-5V數(shù)據(jù)如下表9一1所示表9_1<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例9所得轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例9的樁體)對(duì)比，具體如圖9所示。由圖9知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例10、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，一、所用樁體為短樁(l/d=20)，作用于砂性土，所以義±=1.6;上下樁段的頂離距離=90mm,4=1.0，/1,=1.0。根據(jù)0-cell試樁法獲得的2i-Si、0f-^數(shù)據(jù)如下表10—1所示表10—1<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例IO所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例IO的樁體)對(duì)比，具體如圖10所示。由圖10知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例11、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，一、所用樁體為短樁(l/d=35)，作用于砂性土，所以/1±=1.6;上下樁段的頂離距離=110mm，義卩=1.1，義、=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的g±-S±、&-ST數(shù)據(jù)如下表11一1所示表1H<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表中52為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表11一3所示)表11_3<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例11所得轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例11的樁體)對(duì)比，具體如圖11所示。由圖11知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例12、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，一、所用樁體為中長(zhǎng)樁(l/d=60)，作用于砂性土，所以^±=1.5;上下樁段的頂離距離二90mm，；1下=1.0，As=1.0。根據(jù)0《611試樁法獲得的2±-5±、gT-^數(shù)據(jù)如下表12—1所示表12_1<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>二、承載力轉(zhuǎn)換(如表12—2所示)表12_2Q/kN(轉(zhuǎn)換前)轉(zhuǎn)換公式Q/kN(轉(zhuǎn)換后)轉(zhuǎn)換系數(shù)A±轉(zhuǎn)換系數(shù)入T<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例12所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例12的樁體)對(duì)比，具體如圖12所示。由圖12知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。實(shí)施例13、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，一、所用樁體為中長(zhǎng)樁(l/d=80)，作用于砂性土，所以義」:=1.3;上下樁段的頂離距離二90mm，4=1.0，^=1.0。根據(jù)O-cell試樁法獲得的g^-S±、gT-ST數(shù)據(jù)如下表13—1所示<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>二、承載力轉(zhuǎn)換(如表13—2所示)<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>表中552為樁身自重。三、位移轉(zhuǎn)換(如表13—3所示)<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>對(duì)比實(shí)驗(yàn)將實(shí)施例13所得的轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線與按照傳統(tǒng)方法所得的樁頂豎向抗壓Q-S曲線(選用同實(shí)施例13的樁體)對(duì)比，具體如圖13所示。由圖13知，發(fā)明方法曲線(經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換后的Q-S曲線)的線型及荷載沉降趨勢(shì)高度擬合于樁頂豎向抗壓Q-S曲線。最后，還需要注意的是，以上列舉的僅是本發(fā)明的若干個(gè)具體實(shí)施例。顯然，本發(fā)明不限于以上實(shí)施例，還可以有許多變形。本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員能從本發(fā)明公開(kāi)的內(nèi)容直接導(dǎo)出或聯(lián)想到的所有變形，均應(yīng)認(rèn)為是本發(fā)明的保護(hù)范圍。權(quán)利要求1、一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，利用O-cell試樁法獲得的第i級(jí)荷載作用下上段樁的上托力Q上i、下段樁的下壓力Q下i、上段樁的向上位移S上i以及下段樁的向下位移S下i，其特征是包括以下步驟1)、樁的定義L/d≤50為短樁，50＜L/d＜100為中長(zhǎng)樁，L/d≥100為長(zhǎng)樁；L代表樁長(zhǎng)，d代表樁的直徑或截面邊長(zhǎng)；2)、獲得第i級(jí)荷載作用下的上段樁的向下抗壓承載力上段樁的向下抗壓承載力＝λ上Q上i，λ上是上段樁的上托力Q上i轉(zhuǎn)換為向下抗壓承載力的轉(zhuǎn)換系數(shù)；λ上為1.1～1.6；3)、獲得第i級(jí)荷載作用下的下段樁的向下抗壓承載力下段樁的向下抗壓承載力＝λ下Q下i，λ下是下段樁的下壓力Q下i轉(zhuǎn)換為向下抗壓承載力的轉(zhuǎn)換系數(shù)，λ下為1.0～1.1；4)、獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂豎向抗壓承載力QiQi＝λ上Q上i+λ下Q下i；5)、獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂向下位移SiSi＝λsmax(ABS(S上i，S下i))；λs＝1.0；6)、根據(jù)Qi和Si繪制Q-S曲線。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，其特征是所述步驟2)中，樁體作用于黏性土，義±為1.11.6。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，其特征是所述步驟2)中，樁體為短樁，義±為1.6;樁體為中長(zhǎng)樁，義±為1.51.2;樁體為長(zhǎng)樁，A上為l.l。4、根據(jù)權(quán)利要求1所述的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，其特征是所述步驟2)中，樁體作用于砂性土，、為1.31.6。5、根據(jù)權(quán)利要求4所述的豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，其特征是所述步驟2)中，樁體為短樁，義±為1.6;樁體為中長(zhǎng)樁，4為1.5L3。6、根據(jù)權(quán)利要求15所述的任意一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，其特征是所述步驟3)中，上下樁段的頂離距離〈100mm，^=1.0;上下樁段的頂離距離^100mm，;^=1.1。全文摘要本發(fā)明公開(kāi)了一種豎向抗壓樁的Q-S曲線的獲得方法，利用O-cell試樁法獲得的Q<sub>上i</sub>、Q<sub>下i</sub>、S<sub>上i</sub>以及S<sub>下i</sub>，包括以下步驟1)樁的定義；2)獲得第i級(jí)荷載作用下的上段樁的向下抗壓承載力＝λ<sub>上</sub>Q<sub>上i</sub>；3)獲得第i級(jí)荷載作用下的下段樁的向下抗壓承載力＝λ<sub>下</sub>Q<sub>下i</sub>；4)獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂豎向抗壓承載力Q<sub>i</sub>＝λ<sub>上</sub>Q<sub>上i</sub>+λ<sub>下</sub>Q<sub>下i</sub>；5)獲得第i級(jí)荷載作用下的樁頂向下位移S<sub>i</sub>＝λ<sub>s</sub>max(ABS(S<sub>上i</sub>，S<sub>下i</sub>))；6)根據(jù)Q<sub>i</sub>和S<sub>i</sub>繪制Q-S曲線。本發(fā)明充分利用現(xiàn)有技術(shù)，并獲得完整的樁頂豎向抗壓的Q-S曲線。文檔編號(hào)E02D33/00GK101644064SQ20091015262公開(kāi)日2010年2月10日申請(qǐng)日期2009年9月11日優(yōu)先權(quán)日2009年9月11日發(fā)明者馬海龍申請(qǐng)人:浙江理工大學(xué)