專利名稱：一種堵解一體化增產(chǎn)工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及油田開發(fā)中的一種堵水調(diào)剖技術(shù)，特別涉及一種堵解一體化增產(chǎn)工 藝。
背景技術(shù)：
調(diào)剖堵水工作的意義十分重要，其目的是控制油田水的產(chǎn)出，保持地層能量。因油 層是不均質(zhì)的，有高滲透層和中、低滲透層，當(dāng)注水采油時，水總是沿流動阻力最小的高滲 透層突入油井，產(chǎn)生較高水驅(qū)采收率，而波及不到中、低滲透層，故水驅(qū)采收率不高。隨著時 間的推移，水對高滲透層的沖刷，形成特高滲透層。這時，水在注水系統(tǒng)、油層和污水處理與 回注系統(tǒng)構(gòu)成的回路中無效循環(huán)，水驅(qū)采收率就不再提高了。因此，必須從注水井或油井封 堵這些高滲透層和特高滲透層迫使注入的水進(jìn)入含油飽和度高的中、低滲透層，以達(dá)到提 高原油采收率的目的。值得注意的是調(diào)驅(qū)工藝有兩個技術(shù)關(guān)鍵，一是必須根據(jù)滲透率，用巖 心優(yōu)選驅(qū)替劑的粘度，以保證調(diào)驅(qū)劑推進(jìn)速度略快于新進(jìn)水層段的水線推進(jìn)速度；二是為 了擠入調(diào)驅(qū)劑時盡量減少加強(qiáng)層的傷害，注入壓力必須大于調(diào)剖層段的啟動壓差，小于加 強(qiáng)層段的啟動壓差。這兩方面都可以用巖心(或人造模擬巖心)實測。油井堵水也有類似 問題，由于堵塞半徑有限，增產(chǎn)量和有效期都很小，所以對孔隙性油藏來說，除非全層水淹 否則對層內(nèi)某層段出水不宜采用堵水措施。而對塊狀裂縫性底水油藏，由于無法在水井進(jìn) 行調(diào)整，只能利用這類油田的非均質(zhì)性在油井進(jìn)行堵水，開始將大裂縫堵死，這樣雖然將出 水通道堵死，同時也將與大裂縫連通的小裂縫的出油通道堵死，所以效果也不理想。以后發(fā) 展為有滲透性的堵大裂縫的堵劑，效果有所改善。但是，由于巖塊系統(tǒng)的驅(qū)替壓差很大，大 裂縫中滲透率下降很大，滲流阻力較大，大裂縫中壓力憋得較高，形不成大的驅(qū)替壓差，巖 塊系統(tǒng)中的油還是出不來。

發(fā)明內(nèi)容
為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，本發(fā)明的目的在于提供一種堵解一體化增產(chǎn)工 藝，該工藝適合于層間滲透性差異大、隔層或夾層薄、產(chǎn)液剖面、吸水剖面不清楚或固井質(zhì) 量差而引起竄槽的油水井，控制注入速度和注入壓力，使調(diào)堵劑選擇性地進(jìn)入高吸水層段 或產(chǎn)水層段，盡量減小含油層段傷害。為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是通過以下方式實現(xiàn)的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管注入調(diào)堵劑；當(dāng) 井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱中注入調(diào) 堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏時，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍 膠類調(diào)堵劑的體積比為1 2-5 ；油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠類調(diào)堵劑；
三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0. 2-0. 5%的聚丙烯酰胺干 粉、0. 2-0. 6%樹脂類促凝劑、0. 2-0. 5%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組 分為質(zhì)量濃度為0. 1-0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液 和油溶性顆粒堵劑的質(zhì)量比為85-95 5-15，調(diào)堵劑的注入粘度彡50mPa. s，成膠粘度大 于lOOmpa. s，堵水率彡95% ；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算
式中V——調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井24-72小時后，水井開井恢復(fù)注水，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 ^ 0.07675·火./τ ΔΡ

式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；
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re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數(shù)在實際施工設(shè)計中，一般根據(jù)封堵目的不同，采用不同的注入速度對滲透率低于 50md的低滲油藏，注入速度不超過10m3/h，達(dá)到封堵裂縫和大孔道，減少地層污染并有序啟 動低滲層的目的；對物性較好，層系單一的滲透率不低于50md的油藏，注入速度為8-12m3/ h。本發(fā)明的工藝特點是通過注入調(diào)堵劑能夠更加充分的調(diào)整注水地層的吸水剖 面，封堵大的出水通道，通過后續(xù)注入具有油藏保護(hù)特征的砂巖酸，可以增強(qiáng)中低滲透層波 及系數(shù)和滲透率，增加了中低滲透層的注水量，提高油井產(chǎn)能，達(dá)到油井增產(chǎn)、水井降壓增 注、節(jié)能增效的效果；工藝成功率高，施工安全可靠，通過調(diào)堵劑可以調(diào)整注水地層的吸水 剖面，封堵大的出水通道，封堵率高，操作簡單。通過注入砂巖酸可以打開油流通道，降低表 面張力，并且具有腐蝕性小，環(huán)保安全的特點。
具體實施例方式實施例一(水井)本實施例包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào) 堵劑的體積比1 2；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃 度為0. 2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質(zhì)量比為90 10，調(diào)堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度為llOmpa. s，堵水率96% ； 注入調(diào)堵劑的總量按下式計算
IlV = TiX hi Xjfe
i=l式中V——調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = TI^ TiX hi χ ^
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;
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Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井48小時后，水井開井恢復(fù)注水。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數(shù)本實施例注水壓力上升3MPa，吸水指數(shù)下降12m3/ (d · MPa)；壓力指數(shù)上升 3. 6MPa，說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強(qiáng)吸水 層得到了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強(qiáng)。周圍油井產(chǎn)量上 升，出水減少。實施例二(水井)本實施例包括以下步驟—、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠 類調(diào)堵劑的體積比1 4；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.3%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃 度為0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質(zhì)量比為85 15，調(diào)堵劑的注入粘度40mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95% ；注入 調(diào)堵劑的總量按下式計算
式中V——調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為7. 5%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井72小時后，水井開井恢復(fù)注水。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定 0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數(shù)本實施例注水壓力上升4MPa，吸水指數(shù)下降13m3/(d· MPa)；壓力指數(shù)上升 3. 5MPa，說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強(qiáng)吸水
0.07675. HAP
層得到了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強(qiáng)。周圍油井產(chǎn)量上 升，出水減少。實施例三(水井)本實施例包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調(diào)堵劑；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；調(diào)堵劑的注入粘度為45mPa. s, 成膠粘度115mpa. s，堵水率97% ；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算
ηV = TI^TiX hiX^fe
i=l式中V—調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = Tt^ TiX hi X ^
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井48小時后，水井開井恢復(fù)注水。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定
^ 0.01615-K-h-AP
Q =-7-V", re
μ- In —+ 5
r
V w
Yb
式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數(shù)本實施例注水壓力上升5MPa，吸水指數(shù)下降15m3/(d · MPa)；壓力指數(shù)上升4MPa， 說明高滲透帶或大的出水孔道得到了有效封堵；吸水剖面得到了有效改善，強(qiáng)吸水層得到 了有效封堵，吸水量下降，啟動了不吸水層，吸水差的層得到加強(qiáng)。周圍油井產(chǎn)量上升，出水 減少。實施例四(油井)本實施例包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠 類調(diào)堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃 度為0. 2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑 的質(zhì)量比為95 5，調(diào)堵劑的注入粘度30mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%;注入調(diào) 堵劑的總量按下式計算
ηV = rix hi χ^
i=l式中V—調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水； 砂巖酸溶液的用量按下式計算
ηV = H^nxhi XfSi
i=l式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井48小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵
16壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破≥ P 注≥ P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa;Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re_泄油半徑，m;rw-井筒半徑，m;S-表皮系數(shù)本實施例施工后油井含水穩(wěn)步下降，日產(chǎn)油量迅速增加。實施例五(油井)本實施例包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調(diào)堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調(diào)堵劑；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 3%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；調(diào)堵劑的注入粘度45mPa. s，成 膠粘度130mpa. s，堵水率97% ；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井24小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破彡 P 注彡 P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa;Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；S-表皮系數(shù)本實施例施工后油井含水穩(wěn)步下降，日產(chǎn)油量迅速增加。實施例六(油井)本實施例包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工 管柱中注入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道 在2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠 類調(diào)堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、 0. 2%樹脂類促凝劑、0. 3%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分質(zhì)量濃度
18為0. 3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的 質(zhì)量比為90 10，調(diào)堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率96% ；注入調(diào) 堵劑的總量按下式計算 式中V—調(diào)堵劑用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清 水；砂巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ；r,——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井24小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵 壓有兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力， 注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶 液注入壓力由下式確定0. 8P 破≥ P 注≥ P 地 +Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa ；P地-處理層地層壓力，MPa ；
Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa ；PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h ；K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ；Δ P-注入壓差，MPa;M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；re-泄油半徑，m ；rw-井筒半徑，m ；
S-表皮系數(shù)本實施例施工后油井含水穩(wěn)步下降，日產(chǎn)油量迅速增加。
權(quán)利要求
一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱中注入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道在2000米以上油藏時，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào)堵劑的體積比1∶2 5；油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠類調(diào)堵劑；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.2 0.5％的聚丙烯酰胺干粉、0.2 0.6％樹脂類促凝劑、0.2 0.5％有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃度為0.1 0.3％的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質(zhì)量比為85 95∶5 15，調(diào)堵劑的注入粘度≤50mPa.s，成膠粘度大于100mpa.s，堵水率≥95％；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算式中V——調(diào)堵劑用量，m3；ri——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1.5m；hi——i層段的厚度，m；Φi——i層段的有效孔隙度；四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5 15％的砂巖 酸溶液，頂替清水；砂巖酸溶液的用量按下式計算式中V——砂巖酸溶液用量，m3；ri——i層段的處理半徑，m，實際使用時選擇固定值1m；hi——i層段的厚度，m；Φi——i層段的有效孔隙度；五、關(guān)井24 72小時后，水井開井恢復(fù)注水，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。FSA00000158604200011.tif,FSA00000158604200021.tif
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，在各步驟中，注入調(diào) 堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有兩個原則一是不大于注水 系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效 地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注入壓力由下式確定 0. 8P破彡P(guān)注彡P(guān)地+Pfr-PH 式中P破-處理層破裂壓力，MPa ； P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa; P地-處理層地層壓力，MPa ； Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa ； PH-處理井液柱壓力，MPa。 堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水在2000米 以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào)堵劑的 體積比1 2 ；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃度為 0.2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質(zhì) 量比為90 10，調(diào)堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度為llOmpa. s，堵水率96% ；注入 調(diào)堵劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. Sm ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井48小時后，水井開井恢復(fù)注水。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào) 堵劑的體積比1 4；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.3%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃度為 0. 3 %的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質(zhì) 量比為85 15，調(diào)堵劑的注入粘度40mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%;注入調(diào)堵 劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3;—i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為7.5%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算 式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。 五、關(guān)井72小時后，水井開井恢復(fù)注水。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定.0. 8P破彡P(guān)注彡P(guān)地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是水井時，利用井內(nèi)原有的注水管柱或采油管柱，從油管擠入調(diào)堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類調(diào)堵劑；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、0.2% 樹脂類促凝劑、0. 4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；調(diào)堵劑的注入粘度為45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率97% ；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度；四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ；A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度；五、關(guān)井48小時后，水井開井恢復(fù)注水。
6.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào) 堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.4%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.4%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為質(zhì)量濃度為 0.2%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質(zhì) 量比為95 5，調(diào)堵劑的注入粘度30mPa. s，成膠粘度130mpa. s，堵水率95%；注入調(diào)堵劑 的總量按下式計算式中V——調(diào)堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為10%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂巖 酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井48小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定`0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解_體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調(diào)堵劑；二、油藏小于2000米，單獨注入凍膠類的調(diào)堵劑；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0. 3%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；調(diào)堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度 130mpa. s，堵水率97% ；注入調(diào)堵劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3;A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算 式中V—砂巖酸溶液用量，m3 ； A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井24小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定.0. 8P破≥P注≥P地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; K-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
8.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟一、當(dāng)井是油井時，起出井下管和桿柱，通刺檢查，并往井中下放施工管柱，從施工管柱 中注入調(diào)堵劑；二、步驟一中所述的調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，地層出水通道在 2000米以上油藏，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，顆粒型調(diào)堵劑與凍膠類調(diào) 堵劑的體積比1 3；三、凍膠類調(diào)堵劑的組分為占凍膠類調(diào)堵劑總質(zhì)量0.5%的聚丙烯酰胺干粉、0. 2% 樹脂類促凝劑、0.3%有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分質(zhì)量濃度為 0.3%的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑，聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑的質(zhì) 量比為90 10，調(diào)堵劑的注入粘度45mPa. s，成膠粘度115mpa. s，堵水率96% ；注入調(diào)堵 劑的總量按下式計算 式中V——調(diào)堵劑用量，m3; A——i層段的處理半徑，實際使用時選擇固定值1. 5m ； 比——i層段的厚度，m; Oi——i層段的有效孔隙度。四、注入調(diào)堵劑后，在常溫下再向井中注入濃度為5-15%的砂巖酸溶液，頂替清水；砂 巖酸溶液的用量按下式計算式中V——砂巖酸溶液用量，m3 ；A——i層段的處理半徑，m,實際使用時選擇固定值Im ；比——i層段的厚度，m;Oi——i層段的有效孔隙度。五、關(guān)井24小時后，油井則開井后恢復(fù)正常生產(chǎn)。以上各步驟中，注入調(diào)堵劑和砂巖酸溶液時，必須控制注入泵壓，選擇最高施工泵壓有 兩個原則一是不大于注水系統(tǒng)壓力，二是施工泵壓小于折算至井口的油層破裂壓力，注入 調(diào)堵劑，為確保調(diào)堵劑有效地封堵目的層，減少對非目的層的損害，調(diào)堵劑和砂巖酸溶液注 入壓力由下式確定`0. 8P破彡P(guān)注彡P(guān)地+Pfr-PH式中P破-處理層破裂壓力，MPa ；P注-調(diào)堵劑擠注壓力，MPa;P地-處理層地層壓力，MPa ；Pfr-井筒內(nèi)液柱壓力，MPa;PH-處理井液柱壓力，MPa。堵劑和砂巖酸溶液注入速遞由下式確定 式中Q-注入速度，m3/h; κ-處理層段有效平均滲透率，X 10_3 μ m2 ； Δ P-注入壓差，MPa ； M-調(diào)剖劑粘度，mPa · s ；泄油半徑，m; rw-井筒半徑，m; S-表皮系數(shù)。
9.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，其特征在于，包括以下步驟 對滲透率低于50md的低滲油藏，注入速度不超過10m3/h ；對物性較好，層系單一的滲透率 不低于50md的油藏，注入速度為8-12m3/h。
全文摘要
一種堵解一體化增產(chǎn)工藝，往井中擠入調(diào)堵劑，調(diào)堵劑分凍膠類調(diào)堵劑和顆粒型調(diào)堵劑兩種，2000米以上油藏時，先注入顆粒型調(diào)堵劑，后續(xù)注入凍膠類調(diào)堵劑，油藏小于等于2000米時，單獨注入凍膠型的調(diào)堵劑；凍膠類調(diào)堵劑的組分為0.2-0.5％的聚丙烯酰胺干粉、0.2-0.6％樹脂類促凝劑、0.2-0.5％有機(jī)鉻交聯(lián)劑，其余組分為水；顆粒型調(diào)堵劑的組分為0.1-0.3％的聚丙烯酰胺水溶液和油溶性顆粒堵劑；本發(fā)明適合于層間滲透性差異大、隔層或夾層薄、產(chǎn)液剖面、吸水剖面不清楚或固井質(zhì)量差而引起竄槽的油水井，嚴(yán)格控制注入速度和注入壓力，使調(diào)堵劑選擇性地進(jìn)入高吸水層段或產(chǎn)水層段，盡量減小含油層段傷害。
文檔編號E21B43/22GK101915079SQ20101020028
公開日2010年12月15日 申請日期2010年6月13日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月13日
發(fā)明者屈展, 王俊奇, 蓋海防, 陳軍斌 申請人:西安石油大學(xué)