一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，包括以下步驟：對工區(qū)已鉆井的常規(guī)錄井、測井資料、巖心、成像測井以及地層綜合評價結果進行全面收集；基于錄井工程參數(shù)建立功指數(shù)計算模型，擬合出功指數(shù)趨勢線；建立功指數(shù)比值模型，獲取功指數(shù)比值的計算結果，結合監(jiān)測的錄井工程參數(shù)對花崗巖儲集層進行定性識別；構建巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型；建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準；完成對新的探區(qū)或成熟的探區(qū)的儲層儲集性能的定量評價。本方法提高了花崗巖儲集層的識別精度，并且實現(xiàn)了對花崗巖儲層儲集性能的定量優(yōu)化評價，滿足了實際地質應用中的需要。
【專利說明】一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法

【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及石油天然氣勘探開發(fā)【技術領域】，尤其涉及一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法。

【背景技術】
[0002]儲集層評價是油氣勘探開發(fā)中的一個重要環(huán)節(jié)，對于花崗巖地層而言，其儲集層的識別與儲層儲集性能的快速評價對于鉆井安全、開發(fā)方案編制等均有重要的指導意義。在過去對儲層儲集性能的評價方法中，測井、錄井采用了多種方式，但均存在自身的局限性:
[0003]目前對于花崗巖儲集層的評價，效果最佳的方法主要有電磁測向儀(EMG-200)、X-射線計算機層析(CT)掃描儀、微Lambda測井、環(huán)形聲波測井、全井眼地層微電阻率成像(FMI)、DSI偶極橫波成像儀和井下電視儀(BHTV)等一系列新儀器和新技術，這些方法和設備能測量出儲層裂縫的傾角、走向、寬度、長度，以及裂縫、孔洞的充填程度和視孔隙度等，甚至還能識別出微裂縫及亞微觀裂縫，評價精度完全滿足工程需要。但受成本控制的影響，該類技術往往僅用于工區(qū)重點井、關鍵井上，且一旦儀器出現(xiàn)故障，往往會消耗大量的作業(yè)時間，嚴重影響作業(yè)成本的控制。
[0004]對于常規(guī)儲集層評價方法，就錄井而言目前獨立依靠錄井資料判斷花崗巖儲層的方法較少，且研究及應用程度較低，且大多都是借鑒碳酸鹽巖的評價方法，如在深入分析牙輪鉆頭破巖機理后基于錄井工程參數(shù)所建立的功指數(shù)計算模型，根據(jù)該模型的計算結果與功指數(shù)趨勢線之間的變化趨勢，可在鉆進過程中實時對花崗巖儲層發(fā)育段進行定性識別，其儲集層識別率可達80%，但受鉆井、地質因素的影響，該方法對于儲集層定量評價效果較差，對于儲集層發(fā)育程度的評價率低于50%，因此還需進一步改進。
[0005]對測井儲集層評價方法而言，目前常用的主要是通過分析常規(guī)測井曲線在儲集層發(fā)育段的響應特征來識別儲層，并通過建立儲層物性參數(shù)(地層孔隙度、裂縫張開度等)的計算模型，來對地層儲集性能進行全面評價。該類方法就儲層的定性識別方面較錄井方法有較大提升，可達到90 %左右，但對儲集層的定量評價其所需計算參數(shù)較多，評價模型受儲集層發(fā)育形態(tài)影響較大，評價結果往往與現(xiàn)有技術成像測井評價結果誤差較大。


【發(fā)明內容】

[0006]本發(fā)明提供了一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，本發(fā)明在常規(guī)測井、錄井資料的基礎上建立相應的花崗巖儲集層評價模型，并引入模糊數(shù)學理論通過對模型的不斷改進分析和處理來提高儲集層評價水平，詳見下文描述:
[0007]—種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，所述方法包括以下步驟:
[0008]對工區(qū)已鉆井的常規(guī)錄井、測井資料、巖心、成像測井以及地層綜合評價結果進行全面收集；
[0009]基于錄井工程參數(shù)建立功指數(shù)計算模型，擬合出功指數(shù)趨勢線；建立功指數(shù)比值模型，獲取功指數(shù)比值的計算結果，結合監(jiān)測的錄井工程參數(shù)對花崗巖儲集層進行定性識別；
[0010]構建巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型；
[0011]建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準；
[0012]完成對新的探區(qū)或成熟的探區(qū)的儲層儲集性能的定量評價。
[0013]所述功指數(shù)計算模型具體為:

(Y i? V π
[0014]Wm - Yj+Yj ^+--N-D R Z

b J 4
[0015]其中，Wm為功指數(shù)計算值，Yj為鉆壓，R為轉盤轉速，Z為鉆時，N為扭矩，D為鉆頭直徑，a、b分別為區(qū)域統(tǒng)計最大鉆壓和統(tǒng)計最大轉速，c為試驗調試數(shù)據(jù)。
[0016]所述功指數(shù)比值模型具體為:
[0017]WB = Wm/WN
[0018]式中，Wb為功指數(shù)比值，Wn為功指數(shù)趨勢線的值，Wm為功指數(shù)計算值，比值小于I即表明為儲層段。
[0019]所述巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型具體為:
(V Y
[0020]Kv=—
\K J
[0021]Rf = E- Ε

Ema
[0022]i?g=Kb.G=8.836A2〔辦
[0023]其中，Kv為巖石完整性系數(shù)，Vp為測井得到的縱波聲速，Vr為巖石骨架的理論聲速，Rf為儲層發(fā)育程度系數(shù)，Effla為巖石骨架的理論楊氏模量，E為計算所得的楊氏模量，Rg為巖石穩(wěn)定性系數(shù)，Vs為測井聲波橫波速度；Kb為巖石的體積模量；G為巖石的剪切模量；Pb為地層密度。
[0024]所述建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準具體為:
[0025]I)對工區(qū)關鍵井的錄井、測井評價模型所的結果進行數(shù)據(jù)歸一化處理；
[0026]2)建立模糊評判矩陣；
[0027]3)計算各評價參數(shù)的權值；
[0028]4)建立綜合評價參數(shù)矩陣；
[0029]5)將測錄井的綜合評價參數(shù)與地層最終評價結果進行對比分析，統(tǒng)計得到適用于工區(qū)的花崗巖儲集層識別與地層儲集性能快速評價標準。
[0030]本發(fā)明提供的技術方案的有益效果是:
[0031 ] I)本發(fā)明首次針對花崗巖儲層弓I入功指數(shù)評價模型對儲層進行評價，從而實現(xiàn)在鉆井過程中對該類地層的儲集層定性識別。
[0032]2)本發(fā)明從花崗巖儲集層發(fā)育對巖石自身力學性質的影響出發(fā)，創(chuàng)新性的利用巖石力學參數(shù)來構建了可表征儲集層發(fā)育的儲層發(fā)育表征系數(shù)，減小了常規(guī)測井資料評價花崗巖儲集層多解的問題。
[0033]3)本發(fā)明首次提出利用模糊數(shù)學的手段有效結合測井、錄井信息，提高了花崗巖儲集層的識別精度，并且實現(xiàn)了對花崗巖儲層儲集性能的定量優(yōu)化評價，滿足了實際地質應用中的需要。
[0034]4)本發(fā)明較高精地層評價儀而言更加節(jié)約時間與成本，能夠在新井停鉆后第一時間利用井場常規(guī)錄井、測井資料對花崗巖儲層進行評價。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0035]圖1為基于常規(guī)測井、錄井資料評價花崗巖儲層儲集性能的流程圖；
[0036]圖2為錄井功指數(shù)儲層識別成果圖；
[0037]圖3為測井儲層評價模型處理成果圖；
[0038]圖4為測錄井綜合評價花崗巖儲層儲集性能成果圖。

【具體實施方式】
[0039]為使本發(fā)明的目的、技術方案和優(yōu)點更加清楚，下面對本發(fā)明實施方式作進一步地詳細描述。
[0040]本發(fā)明實施例以常規(guī)錄井、測井資料為基礎，依托模糊數(shù)學為實施手段對渤海油田某工區(qū)花崗巖儲層進行了儲層識別與評價，具體流程見圖1，詳見下文描述:
[0041]101:工區(qū)資料分析；
[0042]在對新井進行花崗巖儲集層評價之前，首先需要對工區(qū)已鉆井的常規(guī)錄井、測井資料、巖心、成像測井以及地層綜合評價結果進行全面收集。
[0043]102:基于錄井工程參數(shù)建立功指數(shù)計算模型，擬合出功指數(shù)趨勢線；建立功指數(shù)比值模型，獲取功指數(shù)比值的計算結果，結合監(jiān)測的錄井工程參數(shù)對花崗巖儲集層進行定性識別；
[0044]在深入分析了鉆頭在花崗巖儲層鉆進時的做功原理后，基于錄井工程參數(shù)可建立功指數(shù)計算模型，如式I所示。根據(jù)已計算得到的花崗巖儲層段的功指數(shù)值即可擬合出功指數(shù)趨勢線。
[0045]Wm= Yj+Yj+ 7^--N-D R Z 式 I
Va OJ 4
[0046]其中，Wm為功指數(shù)計算值，Yj為鉆壓，R為轉盤轉速，Z為鉆時，N為扭矩，D為鉆頭直徑，a、b分別為區(qū)域統(tǒng)計最大鉆壓和統(tǒng)計最大轉速。c為試驗調試數(shù)據(jù)，具體調試方法為首先選取區(qū)域井況較好的井作為目標井，考慮在相同的鉆井工藝條件下，巖石強度相同時，每破碎單位體積的巖石所做的功相近，其功指數(shù)值也應相近。因此可在目標井中選取兩段鉆井、地質情況相對穩(wěn)定且相似的井段，分別假設一系列系數(shù)c的值代入這兩個井段計算其功指數(shù)值，最后分析兩井段功指數(shù)比值，比值最接近I時所對應的c值即為系數(shù)c的真值。
[0047]運用式I計算所得的功指數(shù)值與功指數(shù)趨勢線之間的關系，結合監(jiān)測的錄井工程參數(shù)即可對花崗巖儲集層進行快速定性識別，如圖2所示，功指數(shù)值在趨勢線左邊的井段即為儲集層發(fā)育的區(qū)域，且功指數(shù)值偏離趨勢線越遠，儲集層越發(fā)育。
[0048]為消除不同井之間的功指數(shù)差異，因此引入如式2所示的功指數(shù)比值模型，該模型不僅消除了環(huán)境的影響因素，還使判別結果更加直觀，經(jīng)統(tǒng)計認為，該值小于I即表明為儲層段。
[0049]Wb = ffm/ffN 式 2
[0050]式中，Wb為功指數(shù)比值，Wn為功指數(shù)趨勢線的值，Wm為功指數(shù)計算值。
[0051]根據(jù)式I和式2，可得到功指數(shù)比值的計算結果，將該結果與區(qū)域關鍵井的儲集層評價資料進行對比統(tǒng)計，得到如表I所示的功指數(shù)儲層評價標準。表I為渤海某油田的花崗巖潛山地層儲集性能功指數(shù)評價標準，不同地區(qū)，其變化范圍有所不同。
[0052]表I功指數(shù)儲集層評價標準
[0053]
~地層儲集性能分類地層特征測井解釋結論功指數(shù)比值儲集性能較好溶蝕孔洞、裂縫很發(fā)育 I類儲層<λ45~
儲集性能一般裂縫、孔隙較發(fā)育 I1、III類儲層 0.45?0.90
儲集性較差和/或非儲層幾乎無裂縫且致密致密層和/或干層 >0.90
[0054]在隨鉆過程中，即可利用式2所得結果，對儲層進行快速識別，并利用表I所示標準對相應儲層進行初步的隨鉆半定量評價。
[0055]圖2中，I號、3號、5號層位功指數(shù)值均在功指數(shù)趨勢線左邊，且功指數(shù)比值均小于1，指示為儲層段，與完鉆測井解釋對比較為吻合；2號、4號、6號層位功指數(shù)比值大于1，且功指數(shù)較功指數(shù)趨勢線明顯靠右，呈明顯的致密層特征，與測井解釋結果一致。
[0056]103:構建巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型；
[0057]基于常規(guī)測井資料，根據(jù)式3?式6所示的測井巖石力學參數(shù)經(jīng)驗計算公式計算構成儲層發(fā)育特征參數(shù)所需的巖石力學參數(shù):
[0058]巖石的泊松比(μ):
Atf - 2At2
[0059]μ =~—Ys 式 3

2\Δ ts - Aic J
[0060]巖石的剪切模量(G):
[0061 ] G = Cpb/ At；) χβ 式 4
[0062]巖石的楊氏模量(E):
E = 2G(1 + μ)
[0063]— ph 3At; -4At;式 5
At2 Ar -At2
SSC
[0064]巖石的體積模量(Kb):
(I 4 ?
[0065]Kb=pb -Τ-—Τ ><β 式 6
{At； ?Α? )
[0066]上式中，At。、Ats分別為地層的縱、橫波時差，Pb為地層密度，β為單位換算因子，β = 9.290304Χ107, μ是巖石的泊松比，表征巖石橫向應變與縱向應變的比值，是反映材料橫向變形的彈性常數(shù)。
[0067]在計算得到了相關巖石力學參數(shù)之后，即可運用式7?式9構建能夠較好反應儲層發(fā)育的儲層發(fā)育表征系數(shù)，即巖石完整性、儲層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個系數(shù)，其中在儲層發(fā)育段，巖石完整性系數(shù)變低，儲層發(fā)育程度系數(shù)變高，巖石穩(wěn)定性系數(shù)變低，并且在花崗巖儲集層發(fā)育處的響應特征見圖3所示。
(V V
[0068]Kv=上式 7

J
E — ε
[0069]Rf -式 8

ma
[0070]Rg =Kb.G=8.836p; {vf V' - -F54 式 9
[0071]其中，Kv為巖石完整性系數(shù)，Vp為測井得到的縱波聲速，Vr為巖石骨架的理論聲速，Rf為儲層發(fā)育程度系數(shù)，Ema為巖石骨架的理論楊氏模量E為計算所得的楊氏模量，Rg為巖石穩(wěn)定性系數(shù)，Vs為測井聲波橫波速度。
[0072]圖3中，I號層位巖石完整性、穩(wěn)定性系數(shù)明顯偏低，儲層發(fā)育程度系數(shù)較高，表明此段為較好儲層段，后經(jīng)測井解釋結果證明該段為裂縫發(fā)育段，具有較好的儲集性能；2號?4號層段，巖石完整性、穩(wěn)定性系數(shù)增大，儲層發(fā)育程度系數(shù)減小明顯，指示此類層段儲集性不佳，后測井解釋證明，這3個層位均為致密層。
[0073]104:建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準；
[0074]在建立了花崗巖儲集層的測井、錄井評價模型之后(式I?式2，式7?式8)，運用如式10?式13所示的模糊數(shù)學計算方法，可以得到I個測錄井綜合評價參數(shù)。
[0075]I)參數(shù)的歸一化
[0076]由于測井、錄井方法的地質、物理響應機制不同，且不同儀器的各自測量狀態(tài)也存在一定的差異，因而造成各參數(shù)在量綱、數(shù)量級上也存在較為明顯的差異。因此，在對測井、錄井參數(shù)進行分析之前，必須根據(jù)儲層對各自曲線的響應特征，對其進行歸一化處理，歸一化原則以儲層儲集性越好，其歸一化值趨近于I為原則，即:
Ir=(X-Xma)Z(Xm-Xmn) ^
[0077]ir=1-(z-u(z_-Zmin)式10
[0078]式中，X'為Rf的歸一化值，X"分別為Kv、Rg和Wb的歸一化值，無量綱；Χ為取樣點曲線值；xmin為曲線最小值；xmax為曲線最大值。
[0079]2)權值系數(shù)計算
[0080]根據(jù)模糊數(shù)學原理，計算各參數(shù)權值前首先需構成一個評判矩陣，由于本發(fā)明選用的為四參數(shù)評價模型，因此若假設有η個樣品，則可建立一個4行η列的評判矩陣:
~ Y Y...Y
A11 A12Aln
X91 X” …Xon
[0081]R= - - γ 式 11
A31 A323η
X41 X42...X4n_
[0082]上述四種參數(shù)在綜合判斷儲層時，由于其對儲層的敏感程度不完全相同，即響應程度存在差異，因此在定量判識儲層時，需要根據(jù)其重要性，進行合理的權重分配，各曲線的權重計算公式為:
ω,= Xij Ij4X^
[0083]< η式 12
wrY,%!n
V π
[0084]式中，(Oij為第i條曲線、第j個取樣點上的權值系數(shù)(i = I?4, j = I?η);Xij為評判矩陣中的值；η為某一曲線取樣點的總個數(shù)％為第i條曲線的權值系數(shù)。
[0085]3)測錄綜合評價參數(shù)的建立
[0086]利用式12即可構建出四條儲層判識曲線的權值系數(shù)集A = (W1, W2, W3, W4)，按照乘積求和算法，即可求出潛山花崗巖地層每個取樣點的地層測錄綜合評價參數(shù)矩陣B:
B 二 A?R

~ Y Y...F ~

a 11 A12Aln
JV2,JV3,W4) ? 21 222n

^31 ^32 …^ 3n
[0087]LX41 義42 …叉4η」式 13
%-xn+w2-x2l+w3-x3l+w4-x4l λ P廣
=^.Χι2+^2.Χ22+^.Χ32+?ν4.Χ42 = B2
,Wl-Xi^w2-X21+W3-X^W4-X4J U.
[0088]式中BiQ = I, 2，..., η)即為每個取樣點上的地層測錄綜合評價參數(shù)。
[0089]根據(jù)對參數(shù)歸一化過程的分析，可知該綜合評價參數(shù)值越大，儲層越發(fā)育，反之，則儲層越不發(fā)育。通過觀察測井綜合評價參數(shù)的變化情況，即可有效對儲層進行定性評價。
[0090]105:完成對新的探區(qū)或成熟的探區(qū)的儲層儲集性能的定量評價。
[0091]對于新的探區(qū)，可利用上述方法對儲層進行定性識別，但在較為成熟的探區(qū)，可分別對區(qū)域關鍵井進行測錄綜合評價參數(shù)的計算，再將結果與各自井的成像、巖心等綜合評價結果進行對比統(tǒng)計，得到如表2所示的花崗巖儲層儲集性能定量評價標準，進而對儲層進行更進一步的定量評價。表2為渤海某油田的花崗巖潛山地層儲集性能定量評價標準，不同地區(qū)，其變化范圍有所不同。
[0092]表2區(qū)域花崗巖儲層儲集性能定量評價標準
[0093]地層儲集性能分類測井解釋結論地層特征測錄井綜合評價參數(shù)
^儲集性十分好I類儲層大縫、洞為主>0.605
[0094]
儲集性較好II類儲層大中縫為主、洞少0.515-0.605
儲集性一般III類儲層微細裂縫為主0.315-0.515
儲集性較差IV類儲層和/或致密幾乎無裂縫且致密<0.315
[0095]運用上述計算流程計算新井的測錄井綜合評價參數(shù)，做到第一時間對儲層進行定性評價，再利用工區(qū)標準對其進行儲層儲集性能定量評價，最終完成評價。
[0096]對新開的井，運用功指數(shù)計算方法，首先在鉆進過程中對花崗巖儲集層進行快速初步的識別，在停鉆測井結束之后，在運用上述計算方法獲得該井的測錄井綜合評價參數(shù)，利用表2所示評價標準，對花崗巖儲層進行進一步的定性識別與定量評價，結果如圖4所示。圖中“測錄綜合評價”道可用于對儲層的定性評價，該道中的綜合評價系數(shù)越大，表明地層儲集性能越好，反之則致密。“儲層發(fā)育程度”道主要用于對地層儲集性能的定量評價，該道將儲集性能劃分為I?4四個等級，分別對應表2中的儲集性十分好、較好、一般和較差。可以看出，測錄井綜合評價儲集層的結果與成像測井結果吻合，較常規(guī)測井解釋結果精度有明顯提高。如在1653m?1658m，常規(guī)測井解釋該段為致密層，但通過測錄綜合評價系數(shù)可以看出該段儲集性能較好，與成像測井在該段的高電導結果一致。
[0097]本領域技術人員可以理解附圖只是一個優(yōu)選實施例的示意圖，上述本發(fā)明實施例序號僅僅為了描述，不代表實施例的優(yōu)劣。
[0098]以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。
【權利要求】
1.一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟: 對工區(qū)已鉆井的常規(guī)錄井、測井資料、巖心、成像測井以及地層綜合評價結果進行全面收集； 基于錄井工程參數(shù)建立功指數(shù)計算模型，擬合出功指數(shù)趨勢線；建立功指數(shù)比值模型，獲取功指數(shù)比值的計算結果，結合監(jiān)測的錄井工程參數(shù)對花崗巖儲集層進行定性識別； 構建巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型； 建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準； 完成對新的探區(qū)或成熟的探區(qū)的儲層儲集性能的定量評價。
2.根據(jù)權利要求1所述的一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，其特征在于，所述功指數(shù)計算模型具體為:
(Y R\c π Wm = Yj+Yj-+--N-D R Z
V a b J 4 其中，Wm為功指數(shù)計算值，Yj為鉆壓，R為轉盤轉速，Z為鉆時，N為扭矩，D為鉆頭直徑，a、b分別為區(qū)域統(tǒng)計最大鉆壓和統(tǒng)計最大轉速，c為試驗調試數(shù)據(jù)。
3.根據(jù)權利要求1所述的一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，其特征在于，所述功指數(shù)比值模型具體為:
Wb = Wffl/ffN 式中，Wb為功指數(shù)比值，Wn為功指數(shù)趨勢線的值，Wm為功指數(shù)計算值，比值小于I即表明為儲層段。
4.根據(jù)權利要求1所述的一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，其特征在于，所述巖石完整性、儲集層發(fā)育程度和巖石穩(wěn)定性3個儲集層發(fā)育表征系數(shù)計算模型具體為:
(V V Kv= I
[vj
η _ Ema ~ E
Ε,ηα
Rg =Kb.G=8.836A2 i VlVl -W

Vj y 其中，Kv為巖石完整性系數(shù)，Vp為測井得到的縱波聲速，Vr為巖石骨架的理論聲速，Rf為儲層發(fā)育程度系數(shù)，Ema為巖石骨架的理論楊氏模量，E為計算所得的楊氏模量，Rg為巖石穩(wěn)定性系數(shù)，Vs為測井聲波橫波速度；Kb為巖石的體積模量；G為巖石的剪切模量；P b為地層密度。
5.根據(jù)權利要求1所述的一種評價花崗巖儲層儲集性能的方法，其特征在于，所述建立區(qū)域花崗巖儲集層識別與地層儲集性能定量評價標準具體為: 1)對工區(qū)關鍵井的錄井、測井評價模型所的結果進行數(shù)據(jù)歸一化處理； 2)建立模糊評判矩陣； 3)計算各評價參數(shù)的權值； 4)建立綜合評價參數(shù)矩陣； 5)將測錄井的綜合評價參數(shù)與地層最終評價結果進行對比分析，統(tǒng)計得到適用于工區(qū)的花崗巖儲集層識別與地層儲集性能快速評價標準。
【文檔編號】E21B49/00GK104153768SQ201410318423
【公開日】2014年11月19日 申請日期:2014年7月4日 優(yōu)先權日:2014年7月4日
【發(fā)明者】鄧強, 譚偉雄, 王俊瑞, 秦磊, 李鴻儒, 姚振河 申請人:中國海洋石油總公司, 中海油能源發(fā)展股份有限公司