一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，包括以下步驟：求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)；設(shè)置熱采井注采參數(shù)，采用定巖石孔隙壓縮系數(shù)方法，進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在某一注熱溫度下的稠油熱采吞吐模擬，得到目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下吞吐若干輪次后的加熱半徑和溫度分布；根據(jù)目標(biāo)區(qū)塊地層溫度上升幅度和稠油熱采模擬精度的需要，將目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的加熱半徑范圍內(nèi)的溫度按照等溫度間隔劃分為若干個(gè)等級(jí)，得到各溫度等級(jí)的分布范圍；將目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的加熱范圍劃分為不同的溫度區(qū)域；給不同的溫度區(qū)域賦值不同的巖石孔隙壓縮系數(shù)，進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的稠油熱采吞吐模擬開發(fā)過程。
【專利說明】
-種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及一種稠油熱采模擬方法，尤其設(shè)及一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效 應(yīng)的稠油熱采模擬方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 勸海特殊稠油資源量大，S級(jí)地質(zhì)儲(chǔ)量近7.8億噸，但對(duì)于粘度大于350mPa. S的特 殊稠油，冷采產(chǎn)能低，甚至不流動(dòng);采用多元熱流體吞吐或蒸汽吞吐開發(fā)，流體粘度大幅度 降低，產(chǎn)能大幅度提高，開發(fā)效果明顯得到改善，因此熱采開發(fā)勢(shì)在必行。
[0003] 稠油熱采模擬是海上稠油熱采開發(fā)方案編制的必要手段。目前，常用的稠油熱采 模擬方法有:一、賦值恒定的巖石孔隙壓縮系數(shù);該方法無法描述巖石孔隙壓縮系數(shù)與溫度 的關(guān)系，而且未考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)的壓力相關(guān)性，因此不能體現(xiàn)吞吐開發(fā)過程中地層 壓力和溫度的周期性變化，模擬精度較差。二、基于巖石孔隙的壓力敏感特點(diǎn)，孔隙度隨著 孔隙壓力增大而增大，巖石孔隙壓縮系數(shù)隨著孔隙壓力增大而增大，可W實(shí)現(xiàn)巖石孔隙壓 縮系數(shù)對(duì)壓力的依附關(guān)系;該方法僅僅實(shí)現(xiàn)了巖石孔隙壓縮系數(shù)的壓力相關(guān)性，而溫度、干 度等關(guān)鍵參數(shù)的敏感性仍較差。=、通過6種變形介質(zhì)處理方法來體現(xiàn)熱采開發(fā)過程，所謂 變形介質(zhì)指在油藏開發(fā)過程中，孔隙壓力隨流體的注入/采出而升高/下降，使儲(chǔ)層內(nèi)外壓 差發(fā)生變化，孔隙受到壓縮/膨脹影響而體積發(fā)生改變，孔隙度和滲透率隨之改變;該方法 也僅考慮了壓力的變化對(duì)巖石孔隙壓縮系數(shù)的影響，而無法描述巖石孔隙壓縮系數(shù)與溫度 的關(guān)系，僅改善了巖石孔隙壓縮系數(shù)的壓力相關(guān)性。
[0004] 在使用現(xiàn)有的稠油熱采模擬方法進(jìn)行稠油熱采模擬的過程中，發(fā)現(xiàn)冷采和熱采的 采收率差異小、開發(fā)效果差別小，并且注入溫度及干度等熱采關(guān)鍵參數(shù)的敏感性較差，與實(shí) 際生產(chǎn)情況不符，熱采指標(biāo)預(yù)測(cè)不精確。其主要原因是目前的稠油熱采模擬方法僅能考慮 巖石孔隙壓縮系數(shù)的壓力相關(guān)性，但無法描述巖石孔隙壓縮系數(shù)與溫度的關(guān)系，未能充分 體現(xiàn)溫度對(duì)開發(fā)效果的影響。
[0005] 在稠油熱采吞吐過程中，地層壓力與地層溫度發(fā)生周期性循環(huán)變化，在溫度場(chǎng)、壓 力場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)=場(chǎng)的作用下，井筒附近的儲(chǔ)層巖石發(fā)生周期性的壓縮與膨脹，巖石的壓縮 性質(zhì)會(huì)發(fā)生動(dòng)態(tài)變化。實(shí)驗(yàn)研究表明，巖石孔隙壓縮系數(shù)具有較強(qiáng)的溫度敏感性，隨著溫度 的增加巖石孔隙壓縮系數(shù)逐漸變大，且孔隙度越大，巖石孔隙壓縮系數(shù)隨溫度增加而增加 的幅度越大。因此，應(yīng)采用一組隨溫度變化的巖石孔隙壓縮系數(shù)來精細(xì)刻畫稠油熱采開發(fā) 過程。綜上所述，如何在稠油熱采模擬過程中體現(xiàn)巖石孔隙壓縮系數(shù)的溫敏效應(yīng)，是精細(xì)刻 畫稠油熱采開發(fā)過程、精確預(yù)測(cè)稠油熱采開發(fā)指標(biāo)的關(guān)鍵問題之一。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 針對(duì)上述問題，本發(fā)明的目的是提供一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油 熱采模擬方法，充分體現(xiàn)溫度對(duì)開發(fā)效果的影響，可有效解決冷、熱采的采收率差異小及關(guān) 鍵參數(shù)敏感性差等問題。
[0007] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取W下技術(shù)方案:一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效 應(yīng)的稠油熱采模擬方法，包括W下步驟：
[0008] 1)求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)；
[0009] 2)設(shè)置熱采井注采參數(shù)，采用定巖石孔隙壓縮系數(shù)的方法，進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在某一 注熱溫度下的稠油熱采吞吐模擬，得到目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下吞吐若干輪次后的加熱半 徑和溫度分布；
[0010] 3)根據(jù)目標(biāo)區(qū)塊地層溫度上升幅度和稠油熱采模擬精度的需要，將目標(biāo)區(qū)塊在該 注熱溫度下的加熱半徑范圍內(nèi)的溫度按照等溫度間隔劃分為若干個(gè)等級(jí)，得到各溫度等級(jí) 的分布范圍；
[0011] 4)使用與步驟2)相同的熱采井注采參數(shù)，依據(jù)不同溫度等級(jí)的分布范圍，將目標(biāo) 區(qū)塊在該注熱溫度下的加熱范圍劃分為不同的溫度區(qū)域;根據(jù)步驟1)求得的目標(biāo)區(qū)塊在不 同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，給不同的溫度區(qū)域賦值不同的巖石孔隙壓縮系數(shù)，重新進(jìn) 行目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的稠油熱采吞吐模擬開發(fā)過程，得到考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫 敏效應(yīng)的目標(biāo)區(qū)塊在設(shè)定注熱溫度下吞吐若干輪次后的開發(fā)效果。
[0012] 所述步驟1)中采用實(shí)驗(yàn)方法求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，包 括W下步驟:將目標(biāo)區(qū)塊的巖屯、加熱至某一溫度，保持上覆巖石壓力不變、降低孔隙流體壓 力，或者保持孔隙流體壓力不變、增加上覆巖石壓力，使巖屯、的孔隙體積減小，計(jì)量巖屯、中 排出液體的體積，根據(jù)巖石孔隙體積壓縮系數(shù)計(jì)算公式，求取目標(biāo)區(qū)塊在該溫度下的巖石 孔隙壓縮系數(shù);采用同樣方法，求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。
[0013] 所述巖石孔隙體積壓縮系數(shù)計(jì)算公式為：
[0014]
[001引式中，Cp為巖石孔隙壓縮系數(shù)，單位MPa^i;Vp為在每個(gè)凈有效壓力下巖石孔隙體積 的數(shù)值，單位cm3; 為改變單位壓力引起孔隙體積變化的數(shù)值，單位cmVMPa。
[0016] 所述步驟1)中當(dāng)缺少實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，采用數(shù)值模擬方法求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下 的巖石孔隙壓縮系數(shù)，包括W下步驟:首先，通過調(diào)整巖石孔隙體積、油水界面參數(shù)擬合目 標(biāo)區(qū)塊的地質(zhì)儲(chǔ)量，要求擬合的模型地質(zhì)儲(chǔ)量與實(shí)際地質(zhì)儲(chǔ)量誤差在5 % W內(nèi)；然后，調(diào)整 相滲曲線、布井區(qū)儲(chǔ)層滲透率，擬合目標(biāo)區(qū)塊的日產(chǎn)油量、日產(chǎn)水量，擬合精度控制在10% W內(nèi)；最后，調(diào)整巖石孔隙壓縮系數(shù)，擬合某一注熱溫度下的熱采井井底流壓，要求井底流 壓擬合精度同樣控制在10% W內(nèi)，得到該注熱溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù);分別采用不同 的注熱溫度重復(fù)上述步驟，從而得到目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。
[0017] 所述步驟2)中設(shè)置模擬吞吐輪次為6~8輪。
[0018] 每一等級(jí)范圍內(nèi)的平均溫度取該等級(jí)的溫度中值。
[0019] 所述步驟3)中劃分溫度等級(jí)的個(gè)數(shù)為5~8個(gè)。
[0020] 本發(fā)明由于采取W上技術(shù)方案，其具有W下優(yōu)點(diǎn)：1、本發(fā)明的稠油熱采模擬方法， 考慮了巖石孔隙壓縮系數(shù)的溫敏效應(yīng)，在加熱半徑范圍劃分不同的溫度區(qū)域，在各溫度區(qū) 域內(nèi)依據(jù)溫度大小賦值巖石孔隙壓縮系數(shù)，從而有效解決了冷、熱采的采收率差異小，熱采 關(guān)鍵參數(shù)的敏感性差等問題，應(yīng)用本發(fā)明方法進(jìn)行稠油熱采模擬可W大大提高數(shù)值模擬預(yù) 測(cè)及歷史擬合精度。2、本發(fā)明提出通過擬合不同溫度下的吞吐開發(fā)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)反求不同溫度 下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，并回歸出特定油田溫度與巖石孔隙壓縮系數(shù)的關(guān)系公式，使本發(fā) 明的實(shí)用性和可操作性更強(qiáng)。
【附圖說明】
[0021 ]圖1是溫度-巖石孔隙壓縮系數(shù)關(guān)系曲線圖；
[0022] 圖2是勸海稠油多元熱流體試驗(yàn)區(qū)A油田井底流壓擬合效果圖；
[0023] 圖3是不同溫度區(qū)域內(nèi)巖石孔隙壓縮系數(shù)示意圖；
[0024] 圖4是勸海稠油多元熱流體試驗(yàn)區(qū)A油田定巖石孔隙壓縮系數(shù)模擬開發(fā)效果對(duì)比 圖；
[0025] 圖5是勸海稠油多元熱流體試驗(yàn)區(qū)A油田采用各開發(fā)方式的開發(fā)效果對(duì)比圖。
【具體實(shí)施方式】
[0026] 下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。
[0027] 本發(fā)明提供的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，其首先 利用室內(nèi)實(shí)驗(yàn)方法或數(shù)值模擬方法求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，將目 標(biāo)區(qū)塊在加熱范圍內(nèi)劃分為不同的溫度區(qū)域，然后在各溫度區(qū)域內(nèi)依據(jù)溫度大小賦值不同 的巖石孔隙壓縮系數(shù)，最后模擬稠油熱采開發(fā)過程，該方法的具體流程包括W下步驟：
[0028] 1)求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，具體可W采用W下兩種方法 中的其中一種來求取：
[0029] ①室內(nèi)實(shí)驗(yàn)方法:依據(jù)石油行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T5815-2008《巖石孔隙體積壓縮系數(shù)測(cè)定 方法》測(cè)定不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù):首先將目標(biāo)區(qū)塊的巖屯、加熱至某一溫度，保持 上覆巖石壓力不變、降低孔隙流體壓力，或者保持孔隙流體壓力不變、然后增加上覆巖石壓 力，使巖屯、的孔隙體積減小，并計(jì)量巖屯、中排出液體的體積;最后根據(jù)巖石孔隙壓縮系數(shù)計(jì) 算公式求取目標(biāo)區(qū)塊在該溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù);重復(fù)上述過程，從而求取目標(biāo)區(qū)塊 在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。
[0030] 其中，巖石孔隙壓縮系數(shù)計(jì)算公式為：
[0031]
(1)
[0032] 式中，Cp為巖石孔隙壓縮系數(shù)，單位MPa^i;Vp為在每個(gè)凈有效壓力下巖石孔隙體積 的數(shù)值，單位cm3 為改變單位壓力引起孔隙體積變化的數(shù)值，單位cmVMPa。
[0033] ②數(shù)值模擬方法：當(dāng)缺少實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可W通過數(shù)值模擬擬合目標(biāo)區(qū)塊在不同溫 度下的吞吐開發(fā)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，得到目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，具體包括W 下步驟:首先，通過調(diào)整巖石孔隙體積(P0RV)、油水界面(owe)等參數(shù)擬合目標(biāo)區(qū)塊的地質(zhì) 儲(chǔ)量，要求擬合的模型地質(zhì)儲(chǔ)量與實(shí)際地質(zhì)儲(chǔ)量誤差在5% W內(nèi)。然后，調(diào)整相滲曲線、布井 區(qū)儲(chǔ)層滲透率等參數(shù)擬合目標(biāo)區(qū)塊的日產(chǎn)油量、日產(chǎn)水量等生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，擬合精度控制 在10% W內(nèi)。最后，調(diào)整巖石孔隙壓縮系數(shù)，擬合某一注熱溫度下的熱采井井底流壓，要求 井底流壓擬合精度同樣控制在10% W內(nèi)，得到該注熱溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。分別采 用不同的注熱溫度重復(fù)上述步驟，從而得到目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。 根據(jù)所求得的目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)回歸，可w得到巖石孔隙壓縮系 數(shù)與溫度的關(guān)系式，如圖1所示。
[0034] W溫度為200°C為例，在地質(zhì)儲(chǔ)量擬合的基礎(chǔ)上，調(diào)整井區(qū)附近滲透率、相滲曲線 等參數(shù)，熱采井井底流壓均未達(dá)到較好的擬合效果。在滲透率及相滲曲線調(diào)整的基礎(chǔ)上將 巖石孔隙壓縮系數(shù)從原始油藏溫度下的65.1Xl(^4MPa-l調(diào)整為190.0Xl(^4MPa-l，熱采井井 底流壓、日產(chǎn)液等參數(shù)均得到較好的擬合，如附圖2所示。在定油生產(chǎn)的情況下，流壓、日產(chǎn) 液等參數(shù)均取得了較好的擬合效果。由此可得到200°C下的巖石孔隙壓縮系數(shù)為190.0 X l〇-4MPa_i。
[0035] 2)設(shè)置注熱溫度、注熱速度、干度、排液速度等熱采井注采參數(shù)，采用定巖石孔隙 壓縮系數(shù)的方法，利用CMG、Eclipse等油藏?cái)?shù)值模擬軟件進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的 稠油熱采吞吐過程數(shù)值模擬，得到目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下吞吐若干輪次后的加熱半徑和 溫度分布。由于稠油熱采吞吐6~8輪后加熱半徑增加幅度明顯減小，因此建議設(shè)置模擬吞 吐輪次為6~8輪。
[0036] 3)如圖3所示，根據(jù)目標(biāo)區(qū)塊地層溫度上升幅度和稠油熱采模擬精度的需要，將目 標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的加熱半徑范圍內(nèi)的溫度按照等溫度間隔劃分為若干個(gè)等級(jí)，每一 等級(jí)范圍內(nèi)的平均溫度取該等級(jí)的溫度中值，從而得到各溫度等級(jí)的大致分布范圍。其中， 建議劃分溫度等級(jí)的個(gè)數(shù)為5~8個(gè)。
[0037] 4)使用與步驟2)相同的熱采井注采參數(shù);在CMG、Eclipse等油藏?cái)?shù)值模擬軟件中， 依據(jù)不同溫度等級(jí)的分布范圍將目標(biāo)區(qū)塊在設(shè)定注熱溫度下的加熱范圍劃分為不同的溫 度區(qū)域，根據(jù)步驟1)求得的目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，給不同的溫度區(qū) 域賦值不同的巖石孔隙壓縮系數(shù);利用CMG、Eclipse等油藏?cái)?shù)值模擬軟件進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在 設(shè)定注熱溫度下的稠油熱采吞吐過程數(shù)值模擬運(yùn)算，得到考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng) 的目標(biāo)區(qū)塊在設(shè)定注熱溫度下吞吐若干輪次后的開發(fā)效果。
[0038] 下面W勸海稠油多元熱流體試驗(yàn)區(qū)A油田南區(qū)為例，選取單砂體模型，在歷史擬合 的基礎(chǔ)上進(jìn)行稠油熱采模擬，預(yù)測(cè)衰竭和多元熱流體吞吐開發(fā)效果，W驗(yàn)證本發(fā)明的一種 考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法的有效性。
[0039] 首先，如圖4所示，采用恒定巖石孔隙壓縮系數(shù)的方法進(jìn)行稠油熱采模擬，可W看 出，衰竭開發(fā)采收率為10.1 %，多元熱流體吞吐采收率為14.1 %，熱采相對(duì)于冷采開發(fā)采收 率僅提高4 %，兩種開發(fā)方式采收率差異較小。
[0040] 海上稠油熱采先導(dǎo)試驗(yàn)結(jié)果如下表1所示，可W看出，海上熱采井單井產(chǎn)能均為冷 采井產(chǎn)能的1.5-2倍，由同時(shí)期同井注熱前后、同層位相鄰位置冷、熱采井初期產(chǎn)能對(duì)比可 知，熱采開發(fā)效果明顯優(yōu)于冷采，采用恒定巖石孔隙壓縮系數(shù)進(jìn)行稠油熱采模擬得到的結(jié) 果與實(shí)際情況不符。
[0041 ]表1 A油田南區(qū)第一、第二輪次冷、熱采井產(chǎn)能對(duì)比
[0042]
[0043] 然后，采用本發(fā)明的考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，進(jìn)行 稠油熱采模擬，預(yù)測(cè)可得采用多元熱流體吞吐開發(fā)的采收率達(dá)22.3%，如圖5所示。
[0044] 上述各實(shí)施例僅用于說明本發(fā)明，其中各部件的結(jié)構(gòu)、設(shè)置位置及其連接方式等 都是可W有所變化的，凡是在本發(fā)明技術(shù)方案的基礎(chǔ)上進(jìn)行的等同變換和改進(jìn)，均不應(yīng)排 除在本發(fā)明的保護(hù)范圍之外。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，包括以下步驟： 1) 求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)； 2) 設(shè)置熱采井注采參數(shù)，采用定巖石孔隙壓縮系數(shù)的方法，進(jìn)行目標(biāo)區(qū)塊在某一注熱 溫度下的稠油熱采吞吐模擬，得到目標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下吞吐若干輪次后的加熱半徑和 溫度分布； 3) 根據(jù)目標(biāo)區(qū)塊地層溫度上升幅度和稠油熱采模擬精度的需要，將目標(biāo)區(qū)塊在該注熱 溫度下的加熱半徑范圍內(nèi)的溫度按照等溫度間隔劃分為若干個(gè)等級(jí)，得到各溫度等級(jí)的分 布范圍； 4) 使用與步驟2)相同的熱采井注采參數(shù)，依據(jù)不同溫度等級(jí)的分布范圍，將目標(biāo)區(qū)塊 在該注熱溫度下的加熱范圍劃分為不同的溫度區(qū)域;根據(jù)步驟1)求得的目標(biāo)區(qū)塊在不同溫 度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，給不同的溫度區(qū)域賦值不同的巖石孔隙壓縮系數(shù)，重新進(jìn)行目 標(biāo)區(qū)塊在該注熱溫度下的稠油熱采吞吐模擬開發(fā)過程，得到考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效 應(yīng)的目標(biāo)區(qū)塊在設(shè)定注熱溫度下吞吐若干輪次后的開發(fā)效果。2. 如權(quán)利要求1所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫度敏感性的稠油熱采模擬方法， 其特征在于，所述步驟1)中采用實(shí)驗(yàn)方法求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系 數(shù)，包括以下步驟:將目標(biāo)區(qū)塊的巖心加熱至某一溫度，保持上覆巖石壓力不變、降低孔隙 流體壓力，或者保持孔隙流體壓力不變、增加上覆巖石壓力，使巖心的孔隙體積減小，計(jì)量 巖心中排出液體的體積，根據(jù)巖石孔隙體積壓縮系數(shù)計(jì)算公式，求取目標(biāo)區(qū)塊在該溫度下 的巖石孔隙壓縮系數(shù);采用同樣方法，求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。3. 如權(quán)利要求2所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，其 特征在于，所述巖石孔隙體積壓縮系數(shù)計(jì)算公式為：式中，&為巖石孔隙壓縮系數(shù)，單位MPa'VP為在每個(gè)凈有效壓力下巖石孔隙體積的數(shù) 值，單位cm3;為改變單位壓力引起孔隙體積變化的數(shù)值，單位cm3/MPa。4. 如權(quán)利要求2或3所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法， 其特征在于，所述步驟1)中當(dāng)缺少實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，采用數(shù)值模擬方法求取目標(biāo)區(qū)塊在不同溫 度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)，包括以下步驟:首先，通過調(diào)整巖石孔隙體積、油水界面參數(shù)擬 合目標(biāo)區(qū)塊的地質(zhì)儲(chǔ)量，要求擬合的模型地質(zhì)儲(chǔ)量與實(shí)際地質(zhì)儲(chǔ)量誤差在5%以內(nèi)；然后， 調(diào)整相滲曲線、布井區(qū)儲(chǔ)層滲透率，擬合目標(biāo)區(qū)塊的日產(chǎn)油量、日產(chǎn)水量，擬合精度控制在 10%以內(nèi)；最后，調(diào)整巖石孔隙壓縮系數(shù)，擬合某一注熱溫度下的熱采井井底流壓，要求井 底流壓擬合精度同樣控制在10%以內(nèi)，得到該注熱溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù);分別采用 不同的注熱溫度重復(fù)上述步驟，從而得到目標(biāo)區(qū)塊在不同溫度下的巖石孔隙壓縮系數(shù)。5. 如權(quán)利要求1或2或3所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方 法，其特征在于，所述步驟2)中設(shè)置模擬吞吐輪次為6~8輪。6. 如權(quán)利要求4所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，其 特征在于，所述步驟2)中設(shè)置模擬吞吐輪次為6~8輪。7. 如權(quán)利要求1或2或3或6所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模 擬方法，其特征在于，每一等級(jí)范圍內(nèi)的平均溫度取該等級(jí)的溫度中值。8. 如權(quán)利要求4所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，其 特征在于，所述步驟3)中劃分溫度等級(jí)的個(gè)數(shù)為5~8個(gè)。9. 如權(quán)利要求1或2或3或6或8所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采 模擬方法，其特征在于，所述步驟3)中劃分溫度等級(jí)的個(gè)數(shù)為5~8個(gè)。10. 如權(quán)利要求4所述的一種考慮巖石孔隙壓縮系數(shù)溫敏效應(yīng)的稠油熱采模擬方法，其 特征在于，所述步驟3)中劃分溫度等級(jí)的個(gè)數(shù)為5~8個(gè)。
【文檔編號(hào)】E21B43/24GK106050204SQ201610543424
【公開日】2016年10月26日
【申請(qǐng)日】2016年7月11日
【發(fā)明人】袁忠超, 朱國金, 譚先紅, 王磊, 鄭偉, 李娜, 劉新光, 鄭強(qiáng), 李南, 李延杰
【申請(qǐng)人】中國海洋石油總公司, 中海油研究總院