專利名稱：機油回收部件及采用該部件的電動機構(gòu)和壓縮機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及機油回收部件及采用該部件的電動機構(gòu)和壓縮機，在本發(fā)明中，即使 隨著旋轉(zhuǎn)軸進行旋轉(zhuǎn)而機油上升，通過限定機油回收部件及其與靠近它的其它部件間的設(shè) 置位置及尺寸，可形成有效回收機油的流路。
背景技術(shù)：
一般來說，壓縮機(Compressor)是從電機或渦輪機等動力生成裝置傳遞到動力， 壓縮空氣、制冷劑或除此之外的多種工作氣體以提高壓力的機械裝置，其廣泛應(yīng)用于冰箱 和空調(diào)等家用電器或整個工業(yè)。上述壓縮機大體上分為在活塞(Piston)和氣缸(Cylinder)之間形成吸入、排出 工作氣體的壓縮空間，以使活塞在氣缸內(nèi)部進行直線往復運動并壓縮制冷劑的往復式壓縮 機(Reciprocating compressor)；在偏心旋轉(zhuǎn)的滾柱(Roller)和氣缸(Cylinder)之間形 成吸入、排出工作氣體的壓縮空間，以使?jié)L柱沿著氣缸內(nèi)壁進行偏心旋轉(zhuǎn)的同時壓縮制冷 劑的旋轉(zhuǎn)式壓縮機(Rotary compressor)；在回轉(zhuǎn)渦旋盤(Orbiting scroll)和固定渦旋 盤(Fixed scroll)之間形成吸入、排出工作氣體的壓縮空間，以使回轉(zhuǎn)渦旋盤沿著固定渦 旋盤進行旋轉(zhuǎn)的同時壓縮制冷劑的渦旋式壓縮機(Scroll compressor) 0韓國公開專利公報10-1996-0023817中公開了旋轉(zhuǎn)式壓縮機，其中，氣缸及電動 機沿軸向?qū)盈B，使在壓縮一定容量的氣缸中進行制冷劑的壓縮。當然，作為電動機采用定速 型電機時，電動機的轉(zhuǎn)速均勻而能均勻地調(diào)節(jié)每單位時間的壓縮容量，而當作為電動機采 用可逆型電機時，隨著電動機的轉(zhuǎn)速可變，能改變每單位時間的壓縮容量。韓國公開專利公報10-2005-0062995中公開了旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機，其中，兩個氣缸 及電動機沿軸向?qū)盈B，在壓縮相同容量的兩個氣缸中同時進行制冷劑的壓縮，從而與一級 壓縮機比較時將壓縮容量提高了兩倍。韓國公開專利公報10-2007-0009958中公開了旋轉(zhuǎn)式二級壓縮機，其中，兩個氣 缸及電動機沿軸向?qū)盈B，并具有連接兩個氣缸的另外的流路，在一個氣缸中壓縮的制冷劑 在另外的氣缸中得到壓縮，與一級壓縮機比較時將壓縮程度提高了兩倍。如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機采用于制冷循環(huán)中，隨著旋轉(zhuǎn)式壓縮機進行運轉(zhuǎn)，為了 冷卻、潤滑其內(nèi)部的部件而循環(huán)機油。此時，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機內(nèi)部，液體形態(tài)的機油的一部 分將與氣體形態(tài)的制冷劑一同排出。但是，若旋轉(zhuǎn)式壓縮機側(cè)的機油過度排出到制冷循環(huán) 時，因機油不足而導致旋轉(zhuǎn)式壓縮機內(nèi)部的各部件磨損、過熱而降低運轉(zhuǎn)可靠性，或是機油 沿著制冷循環(huán)流動的同時因溫度及壓力的降低導致其堆積于流路上而很難回收。因此，為 了防止機油與高壓的制冷劑一同沿著制冷循環(huán)排出，旋轉(zhuǎn)式壓縮機中采用多種機油回收結(jié) 構(gòu)。此外，旋轉(zhuǎn)式壓縮機中具有壓縮機構(gòu)部及驅(qū)動該壓縮機構(gòu)部的電機形態(tài)的電動機 部，電動機根據(jù)纏繞線圈的方法而劃分為分布繞組(Distributed winding)和集中繞組 (Concentrated winding)。
分布繞組是各相的繞組分布于多個槽而纏繞的方式，隨著槽上疊加多個線圈組， 沿繞組的軸向的線圈端(coil end)將變大，在槽內(nèi)插入的線圈占空系數(shù)(space factor) 也不高。因此，采用分布繞組電機的旋轉(zhuǎn)式壓縮機由于其繞組占空系數(shù)不高，相對地在電機 內(nèi)留有較多剩余空間，即使機油被抽吸，其將通過分布繞組電機回收，因此不采用另外的機 油回收口或機油回收結(jié)構(gòu)也無妨。集中繞組是集中于一個槽而纏繞的方式，集中繞組槽與分布繞組槽比較時，其 面積較小且極(pole)的數(shù)量增多，其以將繞組直接纏繞于極的直接繞組方式(Direct winding type)或是以將繞組插入于定子的內(nèi)徑槽開口槽的插入繞組方式(hsert winding type)進行纏繞，其沿繞組的軸向的線圈端與分布繞組比較時變短且繞組占空系 數(shù)也變高。因此，采用集中繞組電機的旋轉(zhuǎn)式壓縮機因繞組占空系數(shù)高，相對地電機內(nèi)的剩 余空間不多，使得可回收機油的剩余空間不多，即使機油被抽吸，其較難通過集中繞組電機 回收，為了容易回收機油而優(yōu)選地采用機油回收口或機油回收結(jié)構(gòu)。圖1是表示作為現(xiàn)有技術(shù)的一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖，圖 2是表示圖1中采用的機油分離部件的附著結(jié)構(gòu)的裝配分解圖。日本專利申請94-317020中公開了旋轉(zhuǎn)式壓縮機及機油回收結(jié)構(gòu)，如圖1及圖2 所示，在密閉機殼10內(nèi)部具有電動機部11及壓縮部12，電動機部11由定子13、轉(zhuǎn)子14及 旋轉(zhuǎn)軸15構(gòu)成，機油分離部件50安裝于轉(zhuǎn)子14的上端中心。由此，當供電時，旋轉(zhuǎn)軸15將 由定子13和轉(zhuǎn)子14的相互電磁作用力進行旋轉(zhuǎn)，制冷劑在壓縮部12得到壓縮后，以填充 于密閉機殼10的狀態(tài)排出到外部。并且，密閉機殼10底面儲存的機油也將沿著旋轉(zhuǎn)軸15 上升，其經(jīng)由轉(zhuǎn)子14的中心部并和與轉(zhuǎn)子14 一同旋轉(zhuǎn)的機油分離部件50碰撞而向徑向引 導后，通過包括多個孔M在內(nèi)的定子13和轉(zhuǎn)子14之間的間隔再回收到密閉機殼10底面， 所述孔M沿軸向貫通地設(shè)置于轉(zhuǎn)子14的中心部周圍。但是，在如上所述的現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，即使機油被抽吸，其與機油分離 部件碰撞，而只有通過包括轉(zhuǎn)子的孔等限定的空間的定子和轉(zhuǎn)子之間的間隔才能被回收， 因此，在可逆式壓縮機的情況下，即使通過速度可變而抽吸出過度的機油，也只有一部分的 機油被回收到限制的空間，從而旋轉(zhuǎn)式壓縮機內(nèi)部的機油回收率降低，且從旋轉(zhuǎn)式壓縮機 排出的機油將沿著采用旋轉(zhuǎn)式壓縮機的制冷循環(huán)流動，其堆積于配管而較難再回收到旋轉(zhuǎn) 式壓縮機，旋轉(zhuǎn)式壓縮機側(cè)的各部件可能會發(fā)生磨損，存在降低運轉(zhuǎn)可靠性的問題。圖3是分析現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的機油流動路徑的圖表，圖3中表示的旋轉(zhuǎn) 式壓縮機的結(jié)構(gòu)與圖1中表示的旋轉(zhuǎn)式壓縮機相同，其只省略了機油分離部件。當如上所 述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機為了壓縮制冷劑而進行運轉(zhuǎn)時，機油與制冷劑一同沿著以旋轉(zhuǎn)軸為中心 的主流路部A上升后，與密閉機殼碰撞并通過主流路部A周圍的回收流路部B回收。此時， 回收流路部B如上所述包括作為多個孔的第一回收流路Bi，其在轉(zhuǎn)子的中心部周圍沿軸 向貫通地設(shè)置；作為定子和轉(zhuǎn)子之間的間隔的第二回收流路B2 ；以及作為密閉機殼和定子 之間的空間的第三回收流路B3，由此，可回收機油的流路將變得更寬。當然，即使沿著主流 路部A垂直上升的機油與密閉機殼碰撞，也是沿著與主流路部A相對靠近的第一、第二回收 流路B1、B2回收比較多的量的機油，而沿著與主流路部A相對較遠的第三回收流路B3則只 回收比較少的量的機油。在如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，與主流路部比較時，回收流路部較小形成，導致機
6油回收率降低，通過主流路部抽吸的機油的速度為lOm/s程度的較快速度，而通過位于回 收流路部中的最外側(cè)的回收流路回收的機油的速度為0. 005m/s程度的較慢速度，從而大 量的機油停留于密閉機殼上部，并容易地與高溫高壓的制冷劑一同排出到密閉機殼外部， 隨著機油回收率降低，如上所述由部件的摩擦、磨損引起運轉(zhuǎn)可靠性降低的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問題而作出的，其目的在于提供一種機油回收 部件及采用該部件的電動機構(gòu)和壓縮機，在本發(fā)明中，利用轉(zhuǎn)子的離心力，與機油的抽吸速 度成比例地提高機油的回收速度，從而可提高機油回收率。并且，本發(fā)明的目的在于提供一種機油回收部件及采用該部件的電動機構(gòu)和壓縮 機，在本發(fā)明中，即使機油沿軸向抽吸，也將機油的流動向徑向強制引導的同時，使其在徑 向的最外廓部分迅速被回收。用于解決上述課題的本發(fā)明的一例提供一種機油回收部件，其特征在于，包括筒 形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及引導部，其在本體的上端沿徑向擴展； 引導部的直徑a相對于本體的下部直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b ^ 2. 85。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，引導部的直徑a相對于本體的下部直徑b的比率 保持3. 15以下，即滿足a/b彡3. 15。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上軸向高度Lo得到的值a/b+Lo 保持；35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上軸向高度Lo得到的值a/b+Lo 保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo < 47. 5。并且，本發(fā)明另一例提供一種電動機構(gòu)，其特征在于，包括旋轉(zhuǎn)軸，其下端浸泡于 機油中，轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，定子，其與轉(zhuǎn)子的外周面之間保持間隔，而且在其 上部具有線圈端，該線圈端是線圈纏繞在鐵芯上形成的，以及機油回收部件，其結(jié)合于轉(zhuǎn)子 的中心，其沿軸向的高度Lo高于線圈端的軸向高度Lc，從而能夠沿徑向引導因旋轉(zhuǎn)軸的旋 轉(zhuǎn)而上升的機油。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi) 徑dl的比率d2/dl保持0. 63以上，以提高機油回收率。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi) 徑dl的比率d2/dl保持1. 19以下，以減小流路阻力。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件包括圓筒形本體，其直徑沿軸向從 下部到上部逐漸變寬，以及引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；機油回收部件的上端直徑 d2是引導部的直徑。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件 的下端直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b彡2. 85，以提高機油回收率。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件 的下端直徑b的比率保持3. 15以下，即滿足a/b ^ 3. 15，以減小流路阻力。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機油回收部件的軸向高度Lo得 到的值a/b+Lo保持35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。
并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機油回收部件的軸向高度Lo得 到的值a/b+Lo保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo < 47. 5。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件包括筒形本體，其直徑沿軸向從下 部到上部逐漸變寬，以及引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；機油回收部件的上端直徑a 是引導部的直徑，機油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。另外，本發(fā)明又一例提供一種壓縮機，其特征在于，包括密閉容器，其中流入、流 出制冷劑，并在其底面儲存有機油，壓縮機構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)下部，用于壓縮 制冷劑，電動機構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)上部，用于向壓縮機構(gòu)部供給動力，以及機 油回收部件，其結(jié)合于電動機構(gòu)部的中心，沿徑向引導當電動機構(gòu)部運轉(zhuǎn)時沿著電動機構(gòu) 部上升的機油；在軸向上，機油回收部件的上端比電動機構(gòu)部的上端更高。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動機構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在 其上部具有線圈端，該線圈端是線圈纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件結(jié)合于轉(zhuǎn)子的中 心，并使機油回收部件的軸向高度Lo保持線圈端的軸向高度Lc以上，即滿足Lo ^ Lc。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動機構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在 其上部具有線圈端，該線圈端是線圈纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件的軸向高度Lo在 線圈端的軸向高度Lc加上電線引出空間的軸向高度f得到的值以下，即滿足Lo ^ Lc+f。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電線引出空間是將電線從線圈端引出到密閉容器 的作業(yè)所需的最小限度的空間。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用 于將與機油回收部件碰撞的機油回收到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于 密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多 個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的 多個第三機油回收口中的至少一個。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動機部包括旋轉(zhuǎn)軸，其與壓縮機構(gòu)部連接，圓 筒形轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，圓筒形定子，其在轉(zhuǎn)子的外周面保持間隔地固定在密 閉容器內(nèi)，而且在其上部具有線圈端，該線圈端是線圈纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件 的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持0. 63以上，以提高機油回收率。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi) 徑dl的比率d2/dl保持1. 19以下，以減小流路阻力。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件包括圓筒形本體，其直徑沿軸向從 下部到上部逐漸變寬，以及引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；機油回收部件的上端直徑 d2是引導部的直徑。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用 于將與機油回收部件碰撞的機油回收到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于 密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3. 0%以下。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多 個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的 多個第三機油回收口中的至少一個。
并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件 的下端直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b彡2. 85，以提高機油回收率。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件 的下端直徑b的比率保持3. 15以下，即滿足a/b ^ 3. 15，以減小流路阻力。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機油回收部件的軸向高度Lo得 到的值a/b+Lo保持35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，上述比率a/b加上機油回收部件的軸向高度Lo得 到的值a/b+Lo保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo < 47. 5。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，機油回收部件包括筒形本體，其直徑沿軸向從下 部到上部逐漸變寬，以及引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；機油回收部件的上端直徑a 是引導部的直徑，機油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用 于將與機油回收部件碰撞的機油回收到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于 密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。并且，在本發(fā)明中，其特征在于，電動機構(gòu)部包括定子，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè) 面，以及轉(zhuǎn)子，其能夠旋轉(zhuǎn)地設(shè)置于定子的內(nèi)側(cè)；機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之 間的多個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子 本身的多個第三機油回收口中的至少一個。根據(jù)如上構(gòu)成的本發(fā)明中的機油回收部件及采用該機油回收部件的電動機構(gòu)和 壓縮機，由于限制機油回收部件和其與靠近它的定子之間的設(shè)置位置及大小，即使機油沿 著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸并與密閉容器中填充的制冷劑混合，也因為其與機油回收部件碰撞， 并由離心力沿徑向受到引導，從而具有可從制冷劑簡單分離出機油，并防止機油與制冷劑 一同排出的優(yōu)點。并且，在本發(fā)明中，具有轉(zhuǎn)子本身的機油回收口，作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的機 油回收口，除此之外還具有定子和密閉容器之間的追加的機油回收口，機油將由機油回收 部件引導，并通過多種機油回收口回收，具有即使壓縮機進行高速運轉(zhuǎn)，也可迅速回收機油 的同時使其再循環(huán)的優(yōu)點。并且，在本發(fā)明中，即使機油隨著壓縮機進行運轉(zhuǎn)而被抽吸，機油將與機油回收部 件碰撞并沿徑向受到引導，通過位于徑向的最外廓的定子和密閉容器之間的機油回收口回 收，具有可防止因壓縮機內(nèi)部的機油不足引起的部件的磨損、損傷，并提高壓縮機的運轉(zhuǎn)可 靠性的優(yōu)點。


圖1是表示現(xiàn)有技術(shù)中的一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。圖2是表示圖1中適用的機油分離部件的附著結(jié)構(gòu)的裝配分解圖。圖3是分析現(xiàn)有技術(shù)的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的機油流動路徑的圖表。圖4是表示本發(fā)明中的一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。圖5是從下部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機的第一壓縮組件一例的示意圖。圖6是從上部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機的第二壓縮組件一例的示意圖。
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圖7是更詳細表示圖4的機油回收結(jié)構(gòu)的縱截面圖。圖8是更詳細表示圖4的機油回收口的橫截面圖。圖9是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與高度的機油回收部件的高度相 對于線圈端的比率Lo/Lc對應(yīng)的制冷循環(huán)的機油循環(huán)率的圖表。圖10是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與機油回收部件的直徑相對于線 圈端的內(nèi)徑的比率d2/dl對應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機的制冷循環(huán)的機油循環(huán) 率的圖表。圖11是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與機油回收部件的上/下端直徑 比率a/b對應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機的制冷循環(huán)的機油循環(huán)率的圖表。
具體實施例方式以下，參照附圖對本發(fā)明的實施例進行詳細的說明。圖4是表示本發(fā)明中的一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的整體結(jié)構(gòu)的縱截面圖。本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的一實施例為旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機，如圖4所示，其在密閉 容器101上下部具有電動機構(gòu)部(未圖示)及壓縮機構(gòu)部(未圖示)，電動機構(gòu)部是用于 生成旋轉(zhuǎn)力的電動機110，壓縮機構(gòu)部中包括第一壓縮組件120，其用于壓縮被吸入的制 冷劑的一部分；第二壓縮組件130，其用于壓縮被吸入的制冷劑的其余部分；中間板140，其 用于劃分第一、第二壓縮組件120、130 ；第一軸承161及蓋171，其構(gòu)成與第一壓縮組件120 下側(cè)連通的第一排出空間；以及第二軸承162及蓋172，其構(gòu)成與第二壓縮組件130上側(cè)連 通的第二排出空間。當然，旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機100構(gòu)成包括冷凝器、毛細管或電子膨脹閥、蒸 發(fā)器的冰箱或空調(diào)等制冷循環(huán)的一部分，在儲液器(accumulator)A中分離出氣液狀制冷 劑后，只使氣體制冷劑流入到旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機100中。密閉容器101是填充高壓的制冷劑的空間，在密閉容器101的側(cè)面貫通設(shè)置有用 于向第一、第二壓縮組件120、130吸入制冷劑的第一、第二流入管151、152，在密閉容器101 的上面設(shè)置有用于排出高壓的制冷劑的流出管153。電動機110包括定子111、轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113。在定子111中，在層疊有環(huán)形狀 的電磁鋼板的鐵芯Illa中纏繞線圈，在采用于本發(fā)明的實施例中，以集中繞組方式中的插 入(Insert)方式，采用隨著纏繞線圈而剩余空間不多的結(jié)構(gòu)，線圈端Illb設(shè)置于鐵芯Illa 的上下部，并固定設(shè)置于密閉容器101內(nèi)側(cè)。轉(zhuǎn)子112也由電磁鋼板層疊而構(gòu)成，并保持間 隔地設(shè)置于定子111內(nèi)側(cè)。旋轉(zhuǎn)軸113貫通轉(zhuǎn)子112的中央，并固定于轉(zhuǎn)子112。當在電動 機110中接入電流時，轉(zhuǎn)子112由定子111和轉(zhuǎn)子112之間的相互電磁力進行旋轉(zhuǎn)，固定于 轉(zhuǎn)子112上的旋轉(zhuǎn)軸113也將與轉(zhuǎn)子112 —同進行旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)軸113從轉(zhuǎn)子112延長至第 一壓縮組件120，使得貫通第一壓縮組件120、中間板140、第二壓縮組件130的中央部。第一壓縮組件120及第二壓縮組件130在中間設(shè)置中間板140，并可從下部以第 一壓縮組件120-中間板140-第二壓縮組件130的順序?qū)盈B，或是相反地從下部以第二壓 縮組件130-中間板140-第一壓縮組件120順序?qū)盈B。并且，與第一壓縮組件120、中間板 140及第二壓縮組件130的層疊順序無關(guān)，在各壓縮組件120、130的下部及上部分別設(shè)置 有第一軸承161及第二軸承162，幫助旋轉(zhuǎn)軸113的旋轉(zhuǎn)，并支撐垂直層疊的二級壓縮組件 120,130的各部件的載荷。設(shè)置于上側(cè)的第二軸承162三點焊接于密閉容器101，以支撐二級壓縮組件120、130的載荷，并使其固定于密閉容器101。在第一壓縮組件120下側(cè)由第一軸承161及蓋171形成用于暫時儲存在第一壓縮 組件120中壓縮的制冷劑的第一排出空間，在第二壓縮組件130上側(cè)由第二軸承162及蓋 172形成同樣用于暫時儲存在第二壓縮組件130中壓縮的制冷劑的第二排出空間，第一、第 二排出空間起到制冷劑流路上的緩沖空間作用。當然，為使制冷劑流入、流出第一、第二排 出空間，可在第一、第二軸承161、162中分別具有排出端口(未圖示)及排出閥(未圖示)， 在各蓋171、172中也可具有與密閉容器101內(nèi)部連通的孔。圖5是從下部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機的第一壓縮組件一例的示意圖。如 圖5所示，第一壓縮組件120包括第一氣缸121、第一偏心部122、第一滾柱123、第一葉片 (vane) 124。第一氣缸121在其內(nèi)側(cè)設(shè)置有葉片安裝孔124h，在該葉片安裝孔124h使第一葉 片124由彈性部件S得到彈性支撐，在葉片安裝孔124h的一側(cè)設(shè)置有與貫通密閉容器101 而進入的第一流入管151連接的吸入口 126，而在葉片安裝孔124h的另一側(cè)設(shè)置有與第一 排出空間連通的排出口 127。S卩，第一氣缸121的內(nèi)部空間由第一滾柱123及第一葉片IM 劃分為吸入?yún)^(qū)域S及排出區(qū)域D，壓縮前、后的制冷劑將在第一氣缸121內(nèi)共存。由此，當?shù)谝黄牟?22與旋轉(zhuǎn)軸113 —同進行旋轉(zhuǎn)時，第一滾柱123沿著第一氣 缸121內(nèi)側(cè)滾動，由第一葉片IM劃分為第一氣缸121和第一滾柱123之間的吸入?yún)^(qū)域S 及排出區(qū)域D，通過第一流入管151及吸入口 1 吸入到吸入?yún)^(qū)域S的制冷劑在排出區(qū)域D 得到壓縮后，將通過排出口 127及第一排出空間排出。圖6是從上部表示本發(fā)明中的旋轉(zhuǎn)式雙壓縮機的第二壓縮組件一例的示意圖。如 圖6所示，第二壓縮組件130包括第二氣缸131、第二偏心部132、第二滾柱133、第二葉片 134，其與第一壓縮組件120 (圖4所示)相同地構(gòu)成，從而省去部件及運轉(zhuǎn)相關(guān)的詳細說 明。只是，第二偏心部132與第一偏心部122(圖5所示)相同地相對于旋轉(zhuǎn)軸113偏心相 同的相位，安裝有第二葉片134的葉片安裝孔134h、與第二流入管152連通的吸入口 136、 與第二排出空間連通的排出口 137，其以與第一氣缸121(圖5所示)中形成的葉片安裝孔 IMh(圖4所示)、吸入口 126(圖5所示)、排出口 127(圖5所示)相同的位置形成于第二 氣缸131內(nèi)側(cè)。圖7是更詳細表示圖4的機油回收結(jié)構(gòu)的縱截面圖，圖8是更詳細表示圖4的機 油回收口的橫截面圖。在如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，隨著電動機110(圖4所示)進行運轉(zhuǎn)，在第一、第 二壓縮組件120、130(圖4所示)中制冷劑被壓縮的同時，在密閉容器101的底面儲存的機 油上升，供給到各部件之間并起到潤滑及冷卻作用后，如圖7所示，其與機油回收部件180 碰撞而沿徑向受到引導。機油回收部件180中具有漏斗形狀的本體181，其可將上升的機 油的流動向徑向引導；引導部182，其在本體181的上端以水平的形態(tài)擴張地進行設(shè)置，以 將機油的流動向徑向引導；以及安裝部183，其在本體181的下端以圓筒形設(shè)置，以能安裝 于轉(zhuǎn)子112上端中心，機油回收部件180的安裝部183可以壓入或焊接等多種形態(tài)固定于 轉(zhuǎn)子112的中心。并且，機油回收部件的高度Lo優(yōu)選高于線圈端的高度Lc，以使沿著轉(zhuǎn)子112及旋 轉(zhuǎn)軸113上升的機油由機油回收部件180引導到定子111外徑，更詳細說，機油回收部件 180的上端優(yōu)選比線圈端Illb的上端更高。通常，為使電磁力達到極大化，定子111的鐵芯Illa和轉(zhuǎn)子112以相同的高度設(shè)置，而由于定子111的鐵芯Illa上露出的線圈端Illb和 轉(zhuǎn)子112上安裝的機油回收部件180被認為是位于相同的高度，因而可將機油回收部件180 的上端位于比線圈端Illb的上端更高地方的情況，看成為機油回收部件的高度Lo比線圈 端的高度Lc更高。當然，針對機油回收部件的高度Lo和線圈端的高度Lc之間的關(guān)系的數(shù) 值限定將在以下詳細進行說明。此時，即使機油回收部件的高度Lo比線圈端的高度Lc更 高，也不優(yōu)選其與密閉容器101相互接觸，這是為了確保電線可從線圈端Illb引出到密閉 容器101所需的最小限度的空間，優(yōu)選地，機油回收部件180和密閉容器101之間的間隔L 保持設(shè)定高度以上。并且，機油回收部件180的上端直徑dl相對于線圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2 優(yōu)選在設(shè)定范圍內(nèi)進行選定，以使沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機油沿著線圈端Illb 和機油回收部件180之間的空間沿徑向分散。即，如果機油回收部件180的上端直徑dl相 對于線圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2過小，則由機油回收部件180降低機油的分散效 果，相反如果機油回收部件180的上端直徑dl相對于線圈端Illb的內(nèi)徑d2的比率dl/d2 過大，則機油回收部件180將作用為機油流動的阻力。因此，同時考慮到機油分散效果及機 油流動阻力，以下將詳細說明與機油回收部件180的上端直徑dl相對于線圈端Illb的內(nèi) 徑d2的比率dl/d2相關(guān)的數(shù)值限定。并且，為使沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機油沿著線圈端Illb和機油回收部 件180之間的空間沿徑向分散，機油回收部件180的上、下端直徑a、b在設(shè)定范圍內(nèi)進行選 定，優(yōu)選地，機油回收部件180的上端直徑a相對于機油回收部件180的下端直徑b的比率， 即，引導部182的直徑a相對于安裝部183的直徑b的比率在設(shè)定范圍內(nèi)進行選定。S卩，如 果機油回收部件180的上端直徑a相對于機油回收部件180的下端直徑b的比率過小，則 由機油回收部件180降低機油的分散效果，相反如果機油回收部件180的上端直徑a相對 于機油回收部件180的下端直徑b的比率過大，則沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機油 的流動方向?qū)⒁驒C油回收部件180發(fā)生過度變更，導致機油回收部件180將作為機油流動 的阻力。因此，同時考慮到機油分散效果及機油流動阻力，以下將詳細說明與機油回收部件 180的上端直徑a相對于機油回收部件180的下端直徑b的比率相關(guān)的數(shù)值限定。當然， 機油回收部件180的高度Lo比線圈端Illb的高度Lc更高地進行設(shè)定，由于考慮到機油回 收部件180的形狀的同時，考慮到為了電線可從線圈端Illb引出到密閉容器101所需的最 小限度的空間而選定機油回收部件180的高度Lo，從而隨著機油回收部件180的上端直徑 a相對于機油回收部件180的下端直徑b的發(fā)生變化，機油回收部件180的高度Lo也將可 發(fā)生變化。如上所述，在定子111中，由于在鐵芯Illa的上側(cè)具有線圈端111b，定子111本身 無法另外設(shè)置機油回收口，沿著轉(zhuǎn)子112及旋轉(zhuǎn)軸113上升的機油將只由機油回收部件180 沿徑向受到引導，如圖8所示，其通過第一、第二、第三機油回收口 H1、H2、H3回收到密閉容 器101的底面。第一機油回收口 Hl形成于圓筒形密閉容器101和與之接觸的外觀呈多邊 形的定子111之間，并設(shè)置有六個。第二機油回收口 H2是為了形成相互電磁力而形成于定 子111和轉(zhuǎn)子112之間的環(huán)形態(tài)的間隔。第三機油回收口 H3設(shè)置于轉(zhuǎn)子112本身，并設(shè)置 有八個。當然，第一、第二、第三機油回收口 HI、H2、H3可以多種數(shù)量構(gòu)成，而由于第二、第 三機油回收口 H2、H3形成于定子111和轉(zhuǎn)子112，為了有效地生成相互電磁力，優(yōu)選地，第
12二、第三機油回收口 H2、H3的大小及數(shù)量受到限定。由此，隨著第二、第三機油回收口 H2、 H3的大小及數(shù)量受到限定，由第二、第三機油回收口 H2、H3可能無法迅速地回收機油，為了 防止上述情況發(fā)生，更優(yōu)選地，除了第二、第三機油回收口 H2、H3以外，在密閉容器101和定 子111之間設(shè)置多種大小及數(shù)量的第一機油回收口 HI。此時，在第一、第二、第三機油回收 口 H1、H2、H3的截面積相對于密閉容器101的橫截面積的比率為設(shè)定比率以下的旋轉(zhuǎn)式壓 縮機中，將要求更有效地回收機油，為此，在本發(fā)明中，如上所述的有必要以限定的數(shù)值限 制機油回收部件180及線圈端Illb的大小、比率、設(shè)置位置等。圖9是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與機油回收部件的高度相對于線 圈端的高度的比率Lo/Lc對應(yīng)的制冷循環(huán)的機油循環(huán)率的圖表。圖9中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機油回收口中一個回收口的 面積為7. 8，第二機油回收口的面積為49. 33，第三回收口中一個回收口的面積為15. 7 的 旋轉(zhuǎn)式壓縮機中進行實驗后得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收流路的截面積 A2相對于密閉容器的縱截面積Al的比率42/^1是2.09%。如上所述的旋轉(zhuǎn)式壓縮機將采 用于冰箱或空調(diào)等多種形態(tài)的制冷循環(huán)中，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收部件的高度Lo相 對于線圈端的高度Lc的比率Lo/Lc越高，制冷循環(huán)的機油循環(huán)率將減小，這意味著從旋轉(zhuǎn) 式壓縮機中排出的機油的量減少。更詳細說，當線圈端的高度Lc為36，并將機油回收部件 的高度Lo可變化為0、22、36、44時，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收部件的高度Lo相對于線 圈端的高度Lc的比率Lo/Lc為0、0. 61、1. 00、1. 22，逐漸變高，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機采用于 制冷循環(huán)時，制冷循環(huán)的機油循環(huán)率(％)為2.3、1.8、1.2、0.3，逐漸降低。特別是，當采 用機油回收部件的高度Lo相對于線圈端的高度Lc的比率Lo/Lc為1以上的旋轉(zhuǎn)式壓縮機 時，可以看到制冷循環(huán)的機油循環(huán)率將急劇降低。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，隨著機油回收部 件比線圈端更高地設(shè)置，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子上升的機油與機油回收部件碰撞并沿徑向受到 引導，進一步地，機油的流動不僅被引導至第一、第二機油回收口，還被引導至位于最外側(cè) 的第三機油回收口，從而可通過第一、第二、第三機油回收口回收。當然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快， 沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機油的量也增多，上述機油由與轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的機油回收部件碰 撞而更加迅速地被引導而排出到第一、第二、第三機油回收口。圖10是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與機油回收部件的直徑相對于線 圈端的內(nèi)徑比率d2/dl對應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機的制冷循環(huán)的機油循環(huán)率 的圖表。圖10中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機油回收口中一個機油回收 口的面積為7. 8，第二機油回收口的面積為49. 33，第三回收口中一個機油回收口的面積為 15. 724的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中進行實驗而得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收流路 的截面積A2相對于密閉容器的縱截面積Al的比率42/^1是2.09%。如上所述的旋轉(zhuǎn)式 壓縮機將采用于制冷循環(huán)中，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈 端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl越高，可將垂直上升的機油的流動沿徑向分散，以有效地回收機 油，從而減小制冷循環(huán)的機油循環(huán)率，這意味著從旋轉(zhuǎn)式壓縮機中排出的機油的量減少。當 然，如果機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl過大時，機油回 收部件可能會作用為妨礙機油流動的阻力，導致壓縮機的效率急劇地降低，因此需要將機 油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl限定為適當?shù)臄?shù)值。更詳細說，當線圈端的內(nèi)徑dl為58. 9，將機油回收部件的上端直徑d2變化為0、36. 9,58. 9、64、 70時，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/ dl為0、0. 63、1. 00、1. 09、1. 19，逐漸變高，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機采用于制冷循環(huán)時，制冷循 環(huán)的機油循環(huán)率(％ )為2. 3,1. 8,0. 3,0. 2,0. 1，逐漸降低，并且旋轉(zhuǎn)式壓縮機的效率EER 為10. 7、10. 7、10. 74、10. 64、10. 40，先上升后降低。由此，優(yōu)選地，考慮到制冷循環(huán)的機油 循環(huán)率(％ )，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl選定為 0. 63以上，考慮到旋轉(zhuǎn)式壓縮機的效率EER，機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的 內(nèi)徑dl的比率d2/dl選定為1. 19以下。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，即使機油回收部件設(shè)置于 線圈端內(nèi)側(cè)，當機油回收部件比線圈端更突出地設(shè)置的同時將機油回收部件的上端直徑d2 相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl適當調(diào)節(jié)而形成流路時，即使機油沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子 上升，其也與機油回收部件碰撞并沿徑向被引導，機油的流動不僅被引導至第一、第二機油 回收口，還被引導至位于最外側(cè)的第三機油回收口，從而可通過第一、第二、第三機油回收 口回收。當然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機油的量也增多，上述機油由與 轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的機油回收部件碰撞，而更加迅速地被引導并排出到第一、第二、第三機油回 收口。圖11是表示本發(fā)明一實施例的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中與機油回收部件的上/下端直徑 比率a/b對應(yīng)的壓縮效率及采用該旋轉(zhuǎn)式壓縮機的制冷循環(huán)的機油循環(huán)率的圖表。圖11中表示的圖表是在密閉容器的直徑為112，第一機油回收口中一個機油回收 口的面積為7. 8，第二機油回收口的面積為49. 33，第三回收口中一個機油回收口的面積為 15. 724的旋轉(zhuǎn)式壓縮機中進行實驗而得出的結(jié)果，在上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收流路 的截面積A2相對于密閉容器的縱截面積Al的比率42/^1是2.09%。如上所述的安裝有 漏斗形狀的機油回收部件的旋轉(zhuǎn)式壓縮機將采用于冰箱或空調(diào)等多種形態(tài)的制冷循環(huán)中， 機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件的下端直徑b的比率a/b越大，可將垂直 上升的機油的流動沿徑向分散，以有效地回收機油，從而減小制冷循環(huán)的機油循環(huán)率，這意 味著從旋轉(zhuǎn)式壓縮機中排出的機油的量減少。當然，如果機油回收部件的上端直徑a相對 于機油回收部件的下端直徑b的比率a/b過大，則隨著急劇地變更機油的流動方向，機油回 收部件可能作用為妨礙機油的流動的阻力，導致壓縮機的效率急劇地降低，因此需要將機 油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件的下端直徑b的比率a/b限定為適當?shù)臄?shù) 值。更詳細說，機油回收部件的下端直徑b為20，機油回收部件的上端直徑a變化為56、 57、58.9、63、70，機油回收部件的高度Lo變化為22、33、44、44、44，如上所述，機油回收部件 的高度Lo與機油回收部件的形狀及電線引出空間連動地進行變動，因此，即使機油回收部 件的上、下端直徑a、b發(fā)生變更，機油回收部件的高度Lo也不能設(shè)定為一定的最大值以上。 即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件的下端直徑b的比 率a/b變化為2. 8,2. 85,2. 945,3. 15,3. 5，上述比率加上機油回收部件的高度Lo得到的值 a/b+Lo變化為24. 8,35. 85,46. 945,47. 15,47. 5，將上述旋轉(zhuǎn)式壓縮機采用于制冷循環(huán)時， 制冷循環(huán)的機油循環(huán)率(％ )為1. 8,1. 2,0. 3,0. 2,0. 1，逐漸降低的同時，旋轉(zhuǎn)式壓縮機的 效率EER為10. 7、10. 75、10. 74、10. 64、10. 40，先上升后降低。由此，優(yōu)選地，考慮到制冷循 環(huán)的機油循環(huán)率(％ )，機油回收部件的上端直徑a相對于機油回收部件的下端直徑b的比 率a/b選定為2. 85以上，并且上述比率加上機油回收部件的高度Lo得到的值a/b+Lo選定為35. 85以上。并且，優(yōu)選地，考慮到旋轉(zhuǎn)式壓縮機的效率EER，機油回收部件的上端直徑a 相對于機油回收部件的下端直徑b的比率a/b選定為3.5以下，并且上述比率加上機油回 收部件的高度Lo得到的值a/b+Lo選定為47. 5以下。即，在旋轉(zhuǎn)式壓縮機中，即使機油回收 部件設(shè)置于線圈端內(nèi)側(cè)，當機油回收部件比線圈端更突出地設(shè)置的同時，將機油回收部件 的上/下端直徑a、b及高度Lo適當調(diào)節(jié)而形成流路時，即使機油沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子上升， 其與機油回收部件碰撞并沿徑向引導，機油的流動不僅被引導至第一、第二機油回收口，還 被引導至位于最外側(cè)的第三機油回收口，從而可通過第一、第二、第三機油回收口回收。當 然，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速越快，沿著旋轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)子抽吸的機油的量也增多，上述機油由與轉(zhuǎn)子一同旋 轉(zhuǎn)的機油回收部件碰撞而更加迅速地引導并排出到第一、第二、第三機油回收口。
以上基于本發(fā)明的實施例及附圖并以旋轉(zhuǎn)式壓縮機與該壓縮機中采用的電動機 構(gòu)為例對本發(fā)明進行了詳細的說明，而本發(fā)明可適用于多種形態(tài)的電動機、采用上述電動 機的多種形態(tài)的壓縮機、采用上述壓縮機的多種形態(tài)的制冷循環(huán)中。此外，本發(fā)明的范圍并 非限定于如上所述的實施例及附圖，本發(fā)明的范圍應(yīng)當由所附的技術(shù)范圍中記載的內(nèi)容進 行限定。
權(quán)利要求
1.一種機油回收部件，其特征在于， 包括筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及 引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；引導部的直徑a相對于本體的下部直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b ^ 2. 85。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的機油回收部件，其特征在于，引導部的直徑a相對于本體的下 部直徑b的比率保持3. 15以下，即滿足a/b ^ 3. 15。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的機油回收部件，其特征在于，所述比率a/b加上軸向高度 Lo得到的值a/b+Lo保持35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的機油回收部件，其特征在于，所述比率a/b加上軸向高度 Lo得到的值a/b+Lo保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo ^ 47. 5。
5.一種電動機構(gòu)，其特征在于，包括 旋轉(zhuǎn)軸，其下端浸泡于機油中， 轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，定子，其與轉(zhuǎn)子的外周面之間保持間隔，而且在其上部具有線圈端，該線圈端是線圈纏 繞在鐵芯上形成的，以及機油回收部件，其結(jié)合于轉(zhuǎn)子的中心，其沿軸向的高度Lo高于線圈端的軸向高度Lc， 從而能夠沿徑向弓丨導因旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)而上升的機油。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的電動機構(gòu)，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于 線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持0. 63以上，以提高機油回收率。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的電動機構(gòu)，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于 線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持1. 19以下，以減小流路阻力。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的電動機構(gòu)，其特征在于， 機油回收部件包括圓筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及 引導部，其在本體的上端沿徑向擴展； 機油回收部件的上端直徑d2是引導部的直徑。
9.根據(jù)權(quán)利要求5所述的電動機構(gòu)，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機 油回收部件的下端直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b ^ 2. 85，以提高機油回收率。
10.根據(jù)權(quán)利要求5所述的電動機構(gòu)，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于 機油回收部件的下端直徑b的比率保持3. 15以下，即滿足a/b ^ 3. 15，以減小流路阻力。
11.根據(jù)權(quán)利要求9所述的電動機構(gòu)，其特征在于，所述比率a/b加上機油回收部件的 軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。
12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的電動機構(gòu)，其特征在于，所述比率a/b加上機油回收部件的 軸向高度Lo得到的值a/b+Lo保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo彡47. 5。
13.根據(jù)權(quán)利要求9至12中任一項所述的電動機構(gòu)，其特征在于， 機油回收部件包括筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及 引導部，其在本體的上端沿徑向擴展；機油回收部件的上端直徑a是引導部的直徑， 機油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。
14.一種壓縮機，其特征在于，包括密閉容器，其中流入、流出制冷劑，并在其底面儲存有機油， 壓縮機構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)下部，用于壓縮制冷劑， 電動機構(gòu)部，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)上部，用于向壓縮機構(gòu)部供給動力，以及 機油回收部件，其結(jié)合于電動機構(gòu)部的中心，沿徑向引導當電動機構(gòu)部運轉(zhuǎn)時沿著電 動機構(gòu)部上升的機油；在軸向上，機油回收部件的上端比電動機構(gòu)部的上端更高。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機，其特征在于，電動機構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在其上部具有線圈端，該線圈端是線圈 纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件結(jié)合于轉(zhuǎn)子的中心，并使機油回收部件的軸向高度Lo保持線圈端的軸 向高度Lc以上，即滿足Lo彡Lc0
16.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機，其特征在于，電動機構(gòu)部包括旋轉(zhuǎn)軸、轉(zhuǎn)子以及定子，該定子在其上部具有線圈端，該線圈端是線圈 纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件的軸向高度Lo在線圈端的軸向高度Lc加上電線引出空間的軸向高度f 得到的值以下，即滿足Lo ^ Lc+f。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的壓縮機，其特征在于，電線引出空間是將電線從線圈端引 出到密閉容器的作業(yè)所需的最小限度的空間。
18.根據(jù)權(quán)利要求14至17中任一項所述的壓縮機，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用于將與機油回收部件碰撞的機油回收 到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。
19.根據(jù)權(quán)利要求18所述的壓縮機，其特征在于，機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和 定子之間的多個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置 于轉(zhuǎn)子本身的多個第三機油回收口中的至少一個。
20.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機，其特征在于， 電動機部包括旋轉(zhuǎn)軸，其與壓縮機構(gòu)部連接， 圓筒形轉(zhuǎn)子，其與旋轉(zhuǎn)軸的外周面結(jié)合，圓筒形定子，其在轉(zhuǎn)子的外周面保持間隔地固定在密閉容器內(nèi)，而且在其上部具有線 圈端，該線圈端是線圈纏繞在鐵芯上形成的；機油回收部件的上端直徑d2相對于線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持0. 63以上，以 提高機油回收率。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的壓縮機，其特征在于，機油回收部件的上端直徑d2相對于 線圈端的內(nèi)徑dl的比率d2/dl保持1. 19以下，以減小流路阻力。
22.根據(jù)權(quán)利要求21所述的壓縮機，其特征在于，機油回收部件包括圓筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及 引導部，其在本體的上端沿徑向擴展； 機油回收部件的上端直徑d2是引導部的直徑。
23.根據(jù)權(quán)利要求20至22中任一項所述的壓縮機，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用于將與機油回收部件碰撞的機油回收 到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3. 0%以下。
24.根據(jù)權(quán)利要求23所述的壓縮機，其特征在于，機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和 定子之間的多個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置 于轉(zhuǎn)子本身的多個第三機油回收口中的至少一個。
25.根據(jù)權(quán)利要求14所述的壓縮機，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機 油回收部件的下端直徑b的比率保持2. 85以上，即滿足a/b ^ 2. 85，以提高機油回收率。
26.根據(jù)權(quán)利要求25所述的壓縮機，其特征在于，機油回收部件的上端直徑a相對于機 油回收部件的下端直徑b的比率保持3. 15以下，即滿足a/b ^ 3. 15，以減小流路阻力。
27.根據(jù)權(quán)利要求25所述的壓縮機，其特征在于，所述比率a/b加上機油回收部件的軸 向高度Lo得到的值a/b+Lo保持35. 85以上，即滿足a/b+Lo彡35. 85。
28.根據(jù)權(quán)利要求沈所述的壓縮機，其特征在于，所述比率a/b加上機油回收部件的軸 向高度Lo得到的值a/b+Lo保持47. 5以下，即滿足a/b+Lo ^ 47. 5。
29.根據(jù)權(quán)利要求25至28中任一項所述的壓縮機，其特征在于， 機油回收部件包括筒形本體，其直徑沿軸向從下部到上部逐漸變寬，以及 引導部，其在本體的上端沿徑向擴展； 機油回收部件的上端直徑a是引導部的直徑， 機油回收部件的下端直徑b是本體的下部直徑。
30.根據(jù)權(quán)利要求25至觀中任一項所述的壓縮機，其特征在于，還包括多個機油回收口，上述多個機油回收口用于將與機油回收部件碰撞的機油回收 到密閉容器的下部，機油回收口的截面積A2相對于密閉容器的截面積Al的比率A2/A1在3%以下。
31.根據(jù)權(quán)利要求30所述的壓縮機，其特征在于， 電動機構(gòu)部包括定子，其固定于密閉容器的內(nèi)側(cè)面，以及 轉(zhuǎn)子，其能夠旋轉(zhuǎn)地設(shè)置于定子的內(nèi)側(cè)；機油回收口包括設(shè)置于密閉容器和定子之間的多個第一機油回收口、作為轉(zhuǎn)子和定子 之間的間隔的第二機油回收口以及設(shè)置于轉(zhuǎn)子本身的多個第三機油回收口中的至少一個。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種機油回收部件(180)及采用該機油回收部件(180)的電動機構(gòu)和壓縮機。本發(fā)明具有機油回收部件(180)，并限制機油回收部件(180)及其與靠近它的部件之間的設(shè)置位置等相對的大小，以防止沿著旋轉(zhuǎn)軸(113)上升的機油與制冷劑一同排出。由此，機油的流動由于受到機油回收部件(180)和其與靠近的部件之間形成的流路的引導，機油將被有效回收，從而可減小制冷循環(huán)的油循環(huán)率并提高壓縮性能。
文檔編號F04C29/02GK102105692SQ200980128715
公開日2011年6月22日 申請日期2009年7月27日 優(yōu)先權(quán)日2008年7月25日
發(fā)明者丁海玉, 廉容范, 李宰烈 申請人:Lg電子株式會社