專利名稱：雙頭活塞式壓縮機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種例如在車輛空調(diào)裝置中使用的雙頭活塞式壓縮機，特別是有關(guān)降低冷媒氣體排出脈動用的結(jié)構(gòu)。
一般，雙頭活塞式壓縮機都帶有支撐在殼體內(nèi)部的驅(qū)動軸。殼體帶有相互接合的前后一對缸體和位于各缸體的外端，通過閥板進行接合的前和后殼體。在兩個缸體之間形成有曲軸室。前殼體及后殼體內(nèi)部分別形成有吸入室和排出室。各缸體中形成有多個缸孔。前后缸體中的缸孔分別前后對應地配置在同一軸線上。在前后一對缸孔內(nèi)可往復移動地收容有雙頭活塞。各缸孔在活塞端面與閥板之間形成壓縮室。另外，分別在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)設(shè)置n個壓縮室，上述驅(qū)動軸上可一體旋轉(zhuǎn)地安裝有斜板。斜板用于壓縮冷媒氣體，將驅(qū)動軸的旋轉(zhuǎn)變換為活塞的往復運動。
在壓縮運行時，壓縮了的冷媒氣體從各壓縮室向排出室依次排出。排出室內(nèi)的壓力在冷媒氣體從壓縮室排出時會瞬時變高。因此，排出室內(nèi)的壓力呈周期性變化，也就是說，產(chǎn)生排出脈動。將這種排出脈動通過高速傅里葉變換(FFT)進行解析，得到了從0次到高次的很寬的頻率成分。在這些頻率成分中，作為主成分的是與單側(cè)壓縮室數(shù)目n相對應的n次頻率成分。該n次頻率成分在驅(qū)動軸轉(zhuǎn)一圈期間，表示出周期性地產(chǎn)生n次的變動成分。在壓縮機按常規(guī)的旋轉(zhuǎn)數(shù)進行運轉(zhuǎn)時，該n次頻率成分與通過壓縮機及該壓縮機上通過皮帶等連接的交流發(fā)電機等各種輔機的固有振動頻率相近。這樣，會由于共振現(xiàn)象而產(chǎn)生噪音，使車輛駕駛室內(nèi)的噪音級上升。
日本實開昭60-84799號公報揭示了一種帶有較低排出脈動結(jié)構(gòu)的壓縮機。在該壓縮機中，在前側(cè)及后側(cè)雙側(cè)排出室上分別連接著具有大致相同長度的管路的根部。該管路的前端開口對著缸體的內(nèi)部。
在這種壓縮機中，具有排出通路功能的兩根管路的長度做得大致相同，同時，通過從兩根管路排出的冷媒氣體的相互中突，來降低排出脈動。但是，要大大降低作為振動及噪音的主要因素的n次頻率成分，僅有上述結(jié)構(gòu)是不行的。
即，例如圖7(b)所示，從前側(cè)壓縮室中排出的冷媒氣體的脈動降低率與從后側(cè)壓縮室中排出的冷媒氣體的脈動降低率不同的情況下，就不能夠大大降低n次頻率成分。在上述公報的壓縮機中，從兩根管路(排出通路)排出的冷媒氣體在排出消聲器等一個室內(nèi)合流之后送到外部冷媒回路。另外，從兩根管中排出的冷媒氣體中脈動的n次頻率成分的相位互不相同。但是，由于脈動降低率不同的原因，從兩根管中排出的冷媒氣體中脈動的n次頻率成分相互有很大的不同，并且，導入一個室內(nèi)的冷媒氣體的脈動頻率成分中共同存在有互相的相位相差很大的兩個n次頻率成分。因此，在上述公報的壓縮機中沒有記載有關(guān)從前側(cè)及后側(cè)的壓縮室中排出冷媒氣體的脈動降低率，從而不能大大降低n次頻率成分。
本發(fā)明的目的是提供一種降低與單側(cè)壓縮室數(shù)目n相對應的排出脈動的n次頻率成分，振動及噪音小的雙頭活塞式壓縮機。
為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的壓縮機具有驅(qū)動軸、設(shè)置于該驅(qū)動軸上的驅(qū)動板、設(shè)置于上述驅(qū)動軸周圍的多個第1缸孔、與上述第1缸孔一一對應而設(shè)置于驅(qū)動軸周圍的多個第2缸孔、連接上述驅(qū)動板而動作的多個活塞。各活塞可往復運動地收容在各第1缸孔以及與該第1缸孔相對應的第2缸孔內(nèi)。上述驅(qū)動板將驅(qū)動軸的旋轉(zhuǎn)變換為活塞的往復運動，各活塞壓縮供入第1及第2缸孔內(nèi)的氣體，同時，將該壓縮了的氣體從第1及第2缸孔內(nèi)排出。整個缸孔中排出的氣體的排出時間互不相同。壓縮機具有分別降低第1缸孔中排出的氣體的脈動以及第2缸孔中排出的氣體的脈動的一對脈動降低機構(gòu)。兩個脈動降低機構(gòu)以互相大致相同的降低率進行脈動的降低。


圖1表示的是將本發(fā)明具體化的第1實施例的壓縮機整體，是沿圖2中1-1線的剖視圖；圖2是沿圖1中2-2線的剖視圖；圖3是沿圖2中3-3線的剖視圖；圖4是從后側(cè)看前部缸體的視圖；圖5沿圖4中5-5線的剖視圖；圖6是表示圖1的壓縮機中脈動降低機構(gòu)的簡圖；圖7(a)是排出脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)相等情況下的說明圖；圖7(b)是排出脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)和后側(cè)不同情況下的說明圖；圖8是表示本發(fā)明第2實施例的脈動降低機構(gòu)的簡圖9是表示本發(fā)明第3實施例的脈動降低機構(gòu)的簡圖；圖10是表示本發(fā)明第4實施例的脈動降低機構(gòu)的簡圖；圖11是表示本發(fā)明第5實施例的脈動降低機構(gòu)的簡圖。
下面根據(jù)圖1-圖7說明將本發(fā)明具體化的第1實施例。
如圖1及圖3所示，前缸體21及后缸體22以相對的端面相互接合。在前缸體21的前端面上通過閥板23與前殼體24接合。后缸體22的后端面上通過閥板23與后殼體25相接合。缸體21、22、殼體24、25以及閥板23通過多根螺栓26固定為一體。缸體21、22、殼體24、25以及閥板23形成了壓縮機殼體。
在上述兩缸體21、22之間形成有曲軸室37。驅(qū)動軸38通過一對徑向軸承39，可旋轉(zhuǎn)地支撐在兩缸體21、22的軸孔21a、22a上。驅(qū)動軸38的前端穿過前殼體24的插通孔24a突出于外部。在驅(qū)動軸38前端側(cè)外周面與前殼體24的插通孔24a的內(nèi)周面之間配置有唇形密封件24b。該唇形密封件24b防止了冷媒氣體從曲軸室37向壓縮機外部泄漏。插通孔24a與上述軸孔21a相連通。驅(qū)動軸38通過離合器(圖中未示)與車輛發(fā)動機等外部驅(qū)動源相連接驅(qū)動。
如圖3及圖4所示，各缸體21、22上以相互平行延伸的方式貫通形成有奇數(shù)個(本實施例中為5個)缸孔27A、27B。各5個缸孔27A、27B繞著驅(qū)動軸38的軸線等角度間隔配置。前后缸體21、22中的缸孔27A、27B分別相對于前后配置在同一軸線上。在前后一對缸孔27A、27B內(nèi)可往復運動地收容有雙頭活塞28。各缸孔27A、27B在活塞28的端面和閥板23之間形成壓縮室29A、29B。本實施例的壓縮機是前側(cè)及后側(cè)分別帶有5個壓縮室29A、29B的10氣缸型壓縮機。從10個壓縮室29A、29B排出的冷媒氣體的排出時間各不相同。
如圖2及圖3所示，吸入室33、34設(shè)置在上述前殼體24及后殼體25內(nèi)的外周部分上。排出室35、36則位于吸入室33、34的更靠內(nèi)周一側(cè)地設(shè)置在前殼體24及后殼體25的內(nèi)部。前殼體24及后殼體25的內(nèi)周面上形成有大致呈環(huán)狀的分隔壁32。該分隔壁32劃分出吸室33、34及排出室35、36。
在上述閥板23上，對應于各缸孔27A、27B形成吸出閥機構(gòu)30及排出閥機構(gòu)31。各吸入閥機構(gòu)30具有將壓縮室29A、29B與吸入室33、34相連通的吸入口以及有選擇地打開及關(guān)閉該吸入口的吸入閥板。各排出閥機構(gòu)31具有將壓縮室29A、29B與排出室35、36相連通的排出口以及有選擇地打開及關(guān)閉該排出口的排出閥板。
如圖3所示，上述驅(qū)動軸38的中間部位上嵌合固定著斜板40。該斜板40通過一對滑靴41與上述各活塞28連接。斜板40將驅(qū)動軸38的旋轉(zhuǎn)變換為活塞28在缸孔27A、27B內(nèi)的往復運動。斜板40的輪殼部40A與兩缸體21、22的內(nèi)壁之間配置有一對軸向推力軸承42。作用在斜板40上的軸線方向上的載荷通過軸向推力軸承42由兩缸體21、22承受。
如圖1至圖5所示，吸入通路43為將曲軸室37與吸入室33、34相連接，形成于兩缸體21、22及兩閥板23上。吸入口44為了將曲軸室37與外部冷媒回路(圖中未示)相連接，而形成于后缸體22的上部。油氣分離器47及排出消音器49設(shè)置在兩缸體21、22的上部。排出通路45a、46a為了將排出室35、36與油氣分離器47相連接，而形成于兩閥板23及兩缸體21、22上。排出口50為了將排出消音器49與外部冷媒回路相連接，而形成于后缸體22的上部。
下面對上述油氣分離器47進行詳述。斷面制成圓形的槽孔52沿著驅(qū)動軸38的軸線延伸且相互位于同一軸線上地形成于各缸體21、22上。通過兩缸體21、22的接合，兩個槽孔52形成一個油氣分離室52a。油氣分離筒45、46從槽孔52的內(nèi)部底面上向著兩缸體21、22的接合面延伸，與缸體21、22形成一體。上述排出通路45a、46a的一部分形成于該分離筒45、46內(nèi)。排出通路45a、46a的出口以相互接近且面對的方式開口于分離筒45、46前端中的槽孔52(換言之，是油氣分離室52a)內(nèi)。分離筒45、46以及排出通路45a、46a沿著驅(qū)動軸38的軸線延伸，同時，相互配置在同一軸線上。
連通孔48在與各分離筒45、46的根部相對應的位置處形成于油氣分離室52a和排出消音器49之間的隔壁51上。油氣分離室52a通過其連通孔48與排出消音器49相連接。
上述排出室35、36以及排出通路45a、46a具有作為降低壓縮室29A、29B排出的冷媒氣體脈動的機構(gòu)的功能。在本實施例中，壓縮機前側(cè)排出室35的容積與后側(cè)排出室36的容積相等。而壓縮機前側(cè)排出通路45a的長度及截面積分別與后側(cè)排出通路46a的長度及截面積相等。
例如，在壓縮機的整體排出容量為100-200cc程度的情況下，各排出室35、36容積最好20-100cc，60-80cc側(cè)更好。各排出通路45a、46a的長度最好為13-60mm，40-50mm則更好。排出通路45a、46a的內(nèi)徑最好為7-12mm，4-6mm則更好。另外，在壓縮機整體排出容量都為100-200cc程度的情況下，兩分離筒45、46的前端之間的距離最好為3-20mm，5-8mm則更好。
如圖1及圖4所示，粗糙面53形成于位于油氣分離室52a與離該油氣分離室52a最近的第1螺栓孔54之間的兩缸體21、22的接合端面上。該粗糙面53在相互接合的兩缸體21、22之間形成連通油氣分離室52a與第1螺栓孔54的小的間隙。第1螺栓孔54的內(nèi)徑比插入該螺栓孔54中的螺栓26的外徑要大。這樣，在第1螺栓孔54與螺栓26之間形成允許潤滑油通過的間隙。
有底桶狀的罩57嵌入后缸體22的軸孔22a中。儲油室56形成于該罩57的內(nèi)部，閥板23及后殼體25的中央部。上述第1螺栓孔54通過形成于后缸體22后端面的第1供油槽55與該儲油室56相連通。另外，儲油室56通過形成于罩57上的通孔58與后缸體22的軸孔22a相連通。這樣，儲油室56通過配置于通孔58及軸孔22a內(nèi)的徑向軸承39而與曲軸室37相連通。
另外，儲油室56通過形成于后缸體22后端面上的第2供油槽59而與位于缸體21、22最下部的第2螺栓孔60相連通。在第2螺栓孔60與插入該孔60中的螺栓26之間形成允許潤滑油通過的間隙。該第2螺栓孔60通過形成于前缸體21前端面的第3供油槽61與前缸體21的軸孔21a相連通。這樣，上述儲油室56附加在后缸體22的軸孔22a上，也與前缸體21的軸孔21a相連通。
下面對上述結(jié)構(gòu)的雙頭活塞式壓縮機的動作進行說明。
通過車輛發(fā)動機等外部驅(qū)動源一旦使驅(qū)動軸38旋轉(zhuǎn)，這種旋轉(zhuǎn)就通過斜板40以及滑靴41變換為活塞28在缸孔27A、27B內(nèi)的往復運動。隨著該活塞28的往復運動，從外部冷媒回路經(jīng)吸入口44而導入曲軸室37的冷媒氣體通過吸入通路43導入兩吸入室33、34中。在活塞28從上死點向下死點移動的吸入行程中，隨著壓縮室29A、29B內(nèi)的壓力的降低，吸入室33、34內(nèi)的冷媒氣體通過吸入閥機構(gòu)30而吸入到壓縮室29A、29B內(nèi)。在活塞28從下死點向上死點移動的壓縮行程中，壓縮室29A、29B內(nèi)的冷媒氣體被壓縮直到到達預定壓力之后，通過排出閥機構(gòu)31排出到排出室35、36中。排出室35、36內(nèi)的壓縮冷媒氣體通過排出通路45a、46a導入油氣分離室52a內(nèi)。
從前側(cè)排出通路45a排出到分離室52a內(nèi)的冷媒氣體與從后側(cè)排出通路46a排出到分離室52a的排出冷媒氣體相沖突。沖突后的冷媒氣體的氣流方向發(fā)生反轉(zhuǎn)，一邊繞著分離筒45、46的外周面旋轉(zhuǎn)，一邊流向連通孔48。該旋轉(zhuǎn)的冷媒氣體上所作用的離心力使冷媒氣體中所含的霧狀潤滑油從冷媒氣體中分離。這樣，不含有潤滑油的冷媒氣體從分離室52a通過連通孔48排出到排出消聲器49內(nèi)。排出消聲器49內(nèi)的壓縮冷媒氣體通過排出口50供入到外部冷媒回路上的冷凝器、膨脹閥及蒸發(fā)器(均未示出)中，以供車輛室內(nèi)的空調(diào)使用。
上述分離室52a內(nèi)的壓縮冷媒氣體的壓力是高壓。另一方面，上述儲油室56中通過通孔58導入曲軸室37內(nèi)低壓(吸入壓)。根據(jù)該分離室52a內(nèi)的壓力與儲油室56內(nèi)的壓力的壓差，在分離室52a內(nèi)分離出的潤滑油通過由兩缸體21、22的接合面上的粗糙面53所形成的間隙、第1螺栓孔54及第1供油槽45，導入儲油室56中暫時儲存起來。儲油室56內(nèi)的潤滑油通過罩57的通孔58而供入后缸體22的軸孔22a內(nèi)，對后側(cè)徑向軸承39進行潤滑及冷卻。另外，儲油室56內(nèi)的潤滑油通過第2供油槽49、第2螺栓孔60及第3供油槽61供給到前缸體21的軸孔21a內(nèi)。該潤滑油則對前側(cè)徑向軸承39及唇形密封24b進行潤滑及冷卻。
本實施例的壓縮機的單側(cè)壓縮室29A、29B的數(shù)目為5個，因此，壓縮機運轉(zhuǎn)時驅(qū)動軸38每轉(zhuǎn)一圈從壓縮室29A、29B吐出的壓縮冷媒氣體向各排出室35、36進行5次排出。由此，如圖7(a)所示，壓縮冷媒氣體的排出程度中，各排出室35、36內(nèi)的壓力瞬間變?yōu)楦邏?，從而產(chǎn)生所謂的排出脈動。將由各排出室35、36產(chǎn)生的排出脈動通過高速傅里葉變換(FFT)進行解析，得到了從0次到高次范圍的很寬的頻率成分。在這些頻率成分中，作為主成分的是與單側(cè)壓縮到29A、29B的數(shù)目(5個)相對應的5次頻率成分。該5次頻率成分在驅(qū)動軸38旋轉(zhuǎn)一周期間，表示為5次周期性產(chǎn)生的變動成分。
然而，各壓縮室29A、29B內(nèi)的冷媒氣體均是在壓縮到達大致相同壓力的情況下之后、通過排出閥機構(gòu)31排出到具有預定容積的排出室35、36中的。排出到排出室35、36中的壓縮冷媒氣體略微有些膨脹，通過這種膨脹可以降低排出脈動中的5次頻率成分。
排出室35、36中的壓縮冷媒氣體通過具有預定長度及截面積的排出通路45a、46a導入到分離室52a中。壓縮冷媒氣體在通過排出通路45a、46a時，由于受到阻尼作用而降低了排出脈動中的5次頻率成分。
從上述排出通路45a排入到分離室52a中的冷媒氣體與從后側(cè)排出通路46a排出到分離室52a內(nèi)的冷媒氣體相沖突。沖突后的冷媒氣體其流動方向發(fā)生反轉(zhuǎn)。通過這種沖突及流動方向的反轉(zhuǎn)降低了排出脈動中的5次頻率成分。這樣，降低排出脈動的壓縮冷媒氣體通過連通孔48從分離室52a中導入到排出消音器49內(nèi)。
本實施例的壓縮機在前側(cè)及后側(cè)分別帶有奇數(shù)個(5個)壓縮室29A、29B，各5個壓縮室29A、29B以驅(qū)動軸38的軸線為中心等角度間隔配置。這樣，驅(qū)動軸38每旋轉(zhuǎn)72°(＝360°/5個)，單側(cè)5個壓縮室29A、29B出來的冷媒氣體依次排出到排出室35、36中。換言之，由單側(cè)排出室35、36產(chǎn)生的排出脈動中的5次頻率成分的峰值表示為驅(qū)動軸38每72°旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生一次。而由于各活塞28配置在前側(cè)缸孔27A內(nèi)的上死點上，在驅(qū)動軸38旋轉(zhuǎn)180°之后，各活塞28配置在對應的后側(cè)缸孔27B內(nèi)的上死點上。換言之，由于從前側(cè)各壓縮室29A排出的冷媒氣體在驅(qū)動軸38旋轉(zhuǎn)180°之后，從對應的后側(cè)各壓縮室29B中將冷媒氣體排出。因此，前側(cè)排出室35產(chǎn)生的排出脈動中的5次頻率成分的相位與后側(cè)排出室36產(chǎn)生排出脈動的5次頻率成分的相位相對，相差180°。因此，10個壓縮室29A、29B中的冷媒氣體的排出時間是分別不同的。
另外，在本實施例的壓縮機中，如圖6的簡圖所示，前側(cè)排出室35的容積與后側(cè)排出室36的容積相等，并且，前側(cè)排出通路45a的長度及截面積與后側(cè)排出通路46a的長度及截面積分別相等。由此，從前側(cè)壓縮室29A排出的冷媒氣體的脈動降低率與后側(cè)壓縮室29B排出的冷媒氣體的脈動降低率大致相等。這樣，從前側(cè)及后側(cè)壓縮室29A、29B分別排出的冷媒氣體在排出消音器49內(nèi)合流的時刻，來自前側(cè)壓縮室29A的冷媒氣體的排出脈動中5次頻率成分與來自后側(cè)壓縮室29B的冷媒氣體的排出脈動的5次頻率成分大致相同。
這樣，在驅(qū)動軸38的旋轉(zhuǎn)角度上每72°便有一個峰值，但是有相互180°相位差并且具有大致相同大小的兩個5次頻率成分在排出消音器49內(nèi)合成。因此，導入排出消音器49內(nèi)的冷媒氣體的脈動的頻率成分中相對于驅(qū)動軸38的旋轉(zhuǎn)角度每36°有一個峰值，生成新的10次頻率成分。從而使脈動頻率成分中的5次頻率成分消失。
其結(jié)果是，在壓縮機及該壓縮機中通過皮帶而連接的交流發(fā)電機等各種輔機的共振現(xiàn)象引起的振動及噪音被降低，從而抑制了車內(nèi)的噪音級。另外，與排出口50相連接的管路(圖中未示)通過脈動而產(chǎn)生共振，這種管路的振動傳遞到車輛上，通過使脈動的頻率成分中5次頻率成分消失，而抑制了管路的振動。
將前后排出室35、36的容積作成相等，同時，將前后排出通路45a、46a的長度及截面積也作成相等，這種簡單的結(jié)構(gòu)便使得脈動的降低率在壓縮機前側(cè)及后側(cè)形成大致相等。這樣，以簡單的結(jié)構(gòu)便能夠抑制脈動中的5次頻率成分。
前后排出通路45a、46a的出口以相互接近的狀態(tài)對置。由此，不受油氣分離室52a及排出消音器49的形狀的影響，使得從兩排出通路45a、46a排出的冷媒氣體實現(xiàn)沖突，從而能夠降低脈動中的5次頻率成分。另外，沖突后的冷媒氣體的流動方向由于發(fā)生反轉(zhuǎn)，會進一步降低脈動中的5次頻率成分。
油氣分離器47以與排出通路45a、46a相連接的方式設(shè)置。來自兩排出通路45a、46a而向分離室52a排出的冷媒氣體中所含的潤滑油在分離室52a內(nèi)與冷媒氣體相分離并被回收。該回收的潤滑油供入到兩個徑向軸承39及唇形密封件24b中，對它們進行潤滑。這樣，還提高了兩徑向軸承39及唇形密封24b的耐久性。
再有，本發(fā)明可具體化為以下形式。
(1)，圖8是本發(fā)明的第2實施例。在該實施例中，前側(cè)排出通路45a比后側(cè)排出通路46a長，另外，前側(cè)排出通路45a的截面積比后側(cè)排出通路46a的截面積大。而前側(cè)排出室35的容積則與后側(cè)排出室36的容積相等。
排出通路45a、46a變長的程度或者說排出通路45a、46a截面積變小的程度使得排出通路45a、46a的阻尼作用變大，從而使得脈動的降低率變大。因此，即使在圖8所示的第2實施例的結(jié)構(gòu)中，冷媒氣體在通過前側(cè)排出通路45a時和通過后側(cè)排出通路46a時，其脈動的降低率大致相等，其結(jié)果是使脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)大致相等。
(2)，圖9示出了本發(fā)明的第3實施例。在該實施例中，前側(cè)排出室35的容積比后側(cè)排出室36的容積小。另外，前側(cè)排出通路45a的截面積比后側(cè)排出通路46a的截面積小。而前側(cè)排出通路45a的長度與后側(cè)排出通路46a的長度相等。
排出室35、36的容積變大的程度使得從壓縮室29A、29B向排出室35、36排出的冷媒氣體的膨脹率變大，從而使得脈動的降低率變大。另外，如前所述，排出通路45a、46a的截面積變小的程度使得脈動降低率變大。因此，即使在圖9所示的第3實施例的結(jié)構(gòu)中，其結(jié)果是也會使脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)大致相等。
(3)，圖10示出了本發(fā)明的第4實施例。在該實施例中，前側(cè)排出室35的容積比后側(cè)排出室36的容積要小。另外，前側(cè)排出通路45a比后側(cè)排出通路46a要長。而前側(cè)排出通路45a的截面積與后側(cè)排出通路46a的截面積相等。
如前所述，排出室35、36的容積變大的程度會使脈動的降低率變大，而排出通路45a、46a變長的程度會使脈動降低率變大。因此，在圖10所示的第4實施例的結(jié)構(gòu)中，其結(jié)果是也會使脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)大致相等。
(4)，圖11示出了本發(fā)明的第5實施例。在該實施例中，前側(cè)排出室35的容積比后側(cè)排出室36的容積要小。另外，前側(cè)排出通路45a比后側(cè)排出通路46a要長。另外，前側(cè)排出通路45a的截面積比后側(cè)排出通路46a的截面積要小。
這樣，前后排出室35、36的容積不同，同時前后排出通路45a、46a的長度及截面積也不同，其結(jié)果是也可以使脈動的降低率在壓縮機的前側(cè)及后側(cè)大致相等。
在上述圖8-圖11所示的第2-第5實施例的結(jié)構(gòu)中，與第1實施例的相同，使排出脈動的5次頻率成分消失。特別是在圖11所示的第5實施例中，對應于壓縮機的排出室35、36及以排出通路45a、46a以外的結(jié)構(gòu)要素的大小及形狀或者壓縮機的搭載機座的制約等情況，能夠?qū)ε懦鍪?5、36以及排出通路45a、46a的大小及形狀作適宜的變更。從而提高了壓縮機整體結(jié)構(gòu)的自由度。
(5)，在上述第1-第5實施例中，將油氣分離器47及由該油氣分離器47回收的潤滑油供給到軸承等的結(jié)構(gòu)也可以被省略。通過這樣的結(jié)構(gòu)可以簡化壓縮機的結(jié)構(gòu)。
(6)，在上述第1-第5實施例中，在各缸體21、22上，也可以設(shè)置例如2、4、6個等隅數(shù)個缸孔27A、27B。在這種情況下，來自全部壓縮室29A、29B的冷媒氣體的排出時間作成各不相同，也可以將缸孔27A、27B繞著驅(qū)動軸38的軸線不等角度間隔設(shè)置。通過這種結(jié)構(gòu)，防止了排出室49內(nèi)合成的兩個n次頻率成分中的峰值形成一致。這樣，會降低脈動中的n次頻率成分，從面抑制振動及噪音。
(7)，在上述第1-第5實施例中，也可以將各缸體21、22的缸孔27A、27B的數(shù)目作例如3、7個等除5以外的奇數(shù)個變更。
(8)，也可以將本發(fā)明具體化為可變?nèi)萘啃碗p頭活塞式壓縮機。
(9)，也可以將本發(fā)明具體化為不使用斜板，而采用帶有波形凸輪面的凸輪板式的雙頭活塞式壓縮機。
權(quán)利要求
1.一種雙頭活塞式壓縮機，帶有驅(qū)動軸(38)、設(shè)置于該驅(qū)動軸(38)上的驅(qū)動板(40)、設(shè)置于所述驅(qū)動軸(38)周圍的多個第1缸孔(27A)、與所述第1缸孔(27A)一對應而設(shè)置于驅(qū)動軸(38)周圍的多個第2缸孔(27B)、連接所述驅(qū)動板(40)而動作的多個活塞(28)，各活塞(28)可往復運動地收容在各第1缸孔(27A)以及與該第1缸孔(27A)相對應的第2缸孔(27B)內(nèi)，所述驅(qū)動板(40)將驅(qū)動軸(38)的旋轉(zhuǎn)變換為活塞(28)的往復運動，各活塞(28)壓縮供入第1及第2缸孔(27A、27B)內(nèi)的氣體，同時，將該壓縮了的氣體從第1及第2缸孔(27A、27B)內(nèi)排出，整個缸孔(27A、27B)中排出的氣體的排出時間互不相同，其特征在于它還具有分別降低第1缸孔(27A)中排出的氣體的脈動以及第2缸孔(27B)中排出的氣體的脈動的一對脈動降低機構(gòu)(35、36、45a、46a)，兩個脈動降低機構(gòu)(35、36、45a、46a)以互相大致相同的降低率進行脈動的降低。
2.如權(quán)利要求1所述的壓縮機，其特征在于所述第1及第2缸孔(27A、27B)分別設(shè)有奇數(shù)個。
3.如權(quán)利要求2所述的壓縮機，其特征在于所述第1及第2缸孔(27A、27B)分別以驅(qū)動軸(38)的軸線為中心等角度間隔配置。
4.如權(quán)利要求1-3之一所述的壓縮機，其特征在于所述各脈動降低機構(gòu)具有接受從對應的缸孔(27A、27B)排出的氣體用的排出室(35、36)和將氣體從排出室(35、36)排出而與該排出室(35、36)相連接的排出通路(45a、46a)。
5.如權(quán)利要求4所述的壓縮機，其特征在于所述脈動降低機構(gòu)的排出室(35、36)具有相等的容積，同時，兩脈動降低機構(gòu)的排出通路(45a、46a)具有相等的長度及截面積。
6.如權(quán)利要求5所述的壓縮機，其特征在于在壓縮機的整體排出容量為100-200cc程度的情況下，各排出室(35、36)容積設(shè)定為20-100cc，各排出通路(45a、46a)的長度設(shè)定為13-60mm，排出通路(45a、46a)的內(nèi)徑設(shè)定為7-12mm。
7.如權(quán)利要求4所述的壓縮機，其特征在于所述兩脈動降低機構(gòu)的排出室(35、36)的容積、排出通路(45a、46a)的長度以及排出通路(45a、46a)的截面積中任一個是互相相等的，而其它兩個互不相同。
8.如權(quán)利要求4所述的壓縮機，其特征在于所述兩脈動降低機構(gòu)的排出室(35、36)具有相互不同的容積，同時兩脈動降低機構(gòu)排出通路(45a、46a)具有互不相同的長度以及截面積。
9.如權(quán)利要求4所述的壓縮機，其特征在于所述兩脈動降低機構(gòu)的排出通路(45a、46a)具有互相接近且面對的出口。
10.如權(quán)利要求9所述的壓縮機，其特征在于在壓縮機整體排出容量為100-200cc程度的情況下，兩排出通路(45a、46a)的出口之間的距離設(shè)定為3-20mm。
11.如權(quán)利要求9所述的壓縮機，其特征在于它還帶具有與所述兩排出通路(45a、46a)的出口相連接的油氣分離器(47)，該油氣分離器(47)從由兩排出通路(45a、46a)排出的氣體中將潤滑油分離出來。
12.如權(quán)利要求11所述的壓縮機，其特征在于它還具有接受來自所述油氣分離器(47)中氣體的排出消音器(49)，從兩排出通路(45a、46a)排出的氣體通過油氣分離器(47)在排出消音器(49)內(nèi)合流。
13.如權(quán)利要求12所述的壓縮機，其特征在于所述油氣分離器(47)還具有與所述兩排出通路(45a、46a)的出口相連接的油氣分離室(52a)，在該油氣分離室(52a)內(nèi)相對配置的一對圓筒(45、46)，且各圓筒(45、46)具有帶有所述排出通路(45a、46a)的出口的前端以及位于其前端相反一側(cè)的基端，將油氣分離室(52a)與所述排出消音器(49)相連接，設(shè)置在與各圓筒(45、46)的基端相對應位置處的連通通路(48)，并且從兩圓筒(45、46)的前端排出的氣體在互相沖突之后，繞圓筒(45、46)的周圍一邊旋轉(zhuǎn)一邊朝著連通通路(48)流動。
全文摘要
壓縮機的前及后缸體分別具有奇數(shù)個缸孔。在前后一對缸孔內(nèi)收容有雙頭型活塞。來自所有缸孔的冷媒氣體的排出時間互不相同。壓縮機具有分別降低從前側(cè)缸孔以及后側(cè)缸孔中排出的氣體的脈動的一對脈動降低機構(gòu),兩個脈動降低機構(gòu)以互相大致相同的降低率進行脈動的降低。各脈動降低機構(gòu)帶有接受從對應缸孔排出的氣體的排出室,以及將氣體從排出室排出而與該排出室相連接的排出通路。兩脈動降低機構(gòu)的排出室具有相等的容積。兩脈動降低機構(gòu)的排出通路具有相等的長度及截面積。
文檔編號F04B27/10GK1187584SQ97121499
公開日1998年7月15日 申請日期1997年9月29日 優(yōu)先權(quán)日1996年9月30日
發(fā)明者中村雅哉, 川村尚登, 山口哲也, 川上素伸, 池田勇人 申請人:株式會社豐田自動織機制作所