專利名稱：用于機動車的流體動力聯(lián)接裝置和該裝置的摩擦片的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于機動車的流體動力(hydrocinétique)聯(lián)接裝置和該裝置的一個摩擦片。
本發(fā)明更特別涉及一種流體動力聯(lián)接裝置，該裝置包括
-一個裝有油的機箱，該機箱包括一個基本橫向的壁，橫向壁包括一個能夠與一個主動軸轉(zhuǎn)動連接的摩擦支撐面(portée)；
-一個用于與一個從動軸轉(zhuǎn)動連接的渦輪；
-一個作用在渦輪與機箱的橫向壁之間的使主動軸和從動軸聯(lián)接的鎖定離合器，該離合器包括一個活塞，活塞包括一個摩擦支撐面，用于以可脫離的方式連接渦輪和橫向壁；
-至少一個軸向位于機箱的摩擦支撐面與活塞的摩擦支撐面之間的環(huán)形摩擦片，它的至少一個摩擦側(cè)面包括一個冷卻摩擦支撐面的溝槽網(wǎng)。
由于良好的油液保存，發(fā)熱的減少可增加車輛的變速箱和鎖定離合器的壽命。
背景技術(shù)：
機箱和活塞的支撐面是以裝置的旋轉(zhuǎn)軸為中心的環(huán)形軌道形狀的摩擦支撐面，這些軌道用于至少軸向鎖緊一個摩擦片。
根據(jù)已知的設(shè)計，摩擦片的數(shù)量根據(jù)流體動力聯(lián)接裝置的類型而變化。
例如，“單面”類型的裝置包括一個單一的摩擦片，該摩擦片一般由鎖定離合器攜帶，并且能夠被鎖定離合器鎖定，貼靠在機箱橫向壁的摩擦支撐面上，以便實現(xiàn)橋接，即主動軸與從動軸的聯(lián)接。
例如文件FR-A-2.802.265中描述了一個這樣的流體動力聯(lián)接裝置。
如文件WO-A-94/07058或WO-A-93/13339中描述的，“雙面”類型的裝置包括至少一個軸向位于一個活塞與機箱的橫向壁之間的摩擦盤，摩擦盤的每一面包括一個摩擦片，用于與一個相對的摩擦支撐面配合，如與活塞的摩擦支撐面和機箱壁的摩擦支撐面配合。
通過改變活塞二側(cè)的油壓使活塞向一個或另一個方向移動，以便使渦輪以可脫離的方式與機箱橫向壁連接。
在一個這樣的裝置中，例如摩擦盤的外周邊設(shè)有一些延伸到活塞以上的爪，用于與一個扭矩衰減器的輸入零件相嵌，扭矩衰減器包括一個包括輪轂飛輪的輸出零件。
一些圓周作用的彈性構(gòu)件作用在輸入與輸出零件之間，輸入和輸出零件的形狀能夠接受徑向延伸在活塞和支撐面之上的彈性機構(gòu)。
人們發(fā)現(xiàn)，無論流體動力聯(lián)接裝置的類型如何，運行過程中，摩擦支撐面的溫度急劇增加，可能達到200℃到250℃左右，即一個高于油可以接受的溫度。實際上，油一般在大約160℃以上以不可逆的方式分解。
這就是已經(jīng)提出在摩擦片的側(cè)摩擦面形成一些如文件FR-A-2.804.484或FR-A-2.734.038中描述的冷卻溝槽的原因，為了更確切，下面將參照這些文件。
但是，用摩擦表面包括這種冷卻溝槽網(wǎng)的摩擦片得到的摩擦支撐面的冷卻不是總能令人滿意。
因此，人們能夠發(fā)現(xiàn)被這種冷卻溝槽網(wǎng)冷卻的摩擦支撐面表面的溫度差，以致冷卻是不均勻的，局部存在溫度超過根據(jù)應(yīng)用給出的溫度值的區(qū)域。
例如在有控制的滑動運行期間，即一個支撐面與一個摩擦片的表面之間有動態(tài)摩擦接觸時，一個摩擦支撐面的二個徑向離開的點之間的溫度差可能達到60℃。
有控制的滑動通過控制施加在活塞二側(cè)的壓差得到。
因此，對于機動車發(fā)動機的某些狀態(tài)，可以使包括摩擦片的摩擦盤滑動，以便更好地過濾震動。
但是，這種滑動導(dǎo)致摩擦支撐面處發(fā)熱，因此也導(dǎo)致流體動力聯(lián)接裝置中的油發(fā)熱。
然而，為了保證良好的運行，希望油溫不超過一個給定的最大值，例如大約160℃。
實際上，流體動力聯(lián)接裝置零件發(fā)熱導(dǎo)致油和摩擦片的性能下降，因此可能造成裝置的不良運行，如出現(xiàn)“顫動”。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決這些問題，特別是克服造成的缺點，本發(fā)明提出一種上述類型的流體動力聯(lián)接裝置，其特征在于，溝槽網(wǎng)包括至少兩個冷卻溝槽，每個冷卻溝槽包括至少一個以裝置的旋轉(zhuǎn)軸為中心的圓形冷卻段，并且該圓形冷卻段的半徑值在摩擦面的內(nèi)邊緣的半徑值與外邊緣的半徑值之間，該半徑的確定方式是使相對的摩擦支撐面得到均勻的表面冷卻。
本發(fā)明還提出一種流體動力聯(lián)接裝置，其中至少一個環(huán)形摩擦片軸向位于機箱的摩擦支撐面與活塞的摩擦支撐面之間，并且它的至少一個側(cè)摩擦面有一個平均半徑Rm，并且包括一個冷卻摩擦支撐面的溝槽網(wǎng)，每個冷卻溝槽有一個冷卻面積，該裝置中，包括至少兩個冷卻溝槽的溝槽網(wǎng)的布置使得軸向位于平均半徑Rm與摩擦面的一個外邊緣之間的冷卻面積之和大于軸向位于摩擦面的內(nèi)邊緣與平均半徑Rm之間的冷卻面積之和。
根據(jù)本發(fā)明的一個推薦實施例，溝槽的寬度恒定，并且它們的布置使得徑向位于平均半徑Rm與摩擦面的一個外邊緣之間的溝槽長度之和大于徑向位于摩擦面的一個內(nèi)邊緣與平均半徑Rm之間的溝槽長度之和。
由于本發(fā)明，機箱支撐面上的最高溫度和最高油溫降低。
另外，摩擦現(xiàn)象產(chǎn)生的熱的排放的更好分布還提高了有控制地滑動的能力。
由于本發(fā)明，冷卻溝槽產(chǎn)生一種通過粘性剪切帶動油的作用，因此根據(jù)不同參數(shù)得到或快或慢的油的流動。
另外，溝槽網(wǎng)可以得到冷卻，而又不降低使主動軸與從動軸聯(lián)接的鎖定離合器傳遞的力偶。
根據(jù)本發(fā)明的其它特征[34]-一個冷卻溝槽的每個圓形冷卻段有一個與相鄰溝槽的圓形冷卻段不同的半徑值Rn；[35]-確定冷卻溝槽圓形段的半徑值Rn的方式是，摩擦片的摩擦面包括的所有圓形段的半徑Rn的平均值大于或等于這個環(huán)形摩擦片的平均半徑值Rm；[36]-圓形冷卻段延伸在一些中心角α相等的角度扇形上；[37]一至少其中一個冷卻溝槽包括至少一個第一圓形冷卻段和一個第二圓形冷卻段，二個冷卻段的長度“Ln”不等；[38]-溝槽網(wǎng)包括一定數(shù)量n的冷卻溝槽，這些冷卻溝槽按圓周方向規(guī)則分布在摩擦片的摩擦面上；[39]-冷卻溝槽的數(shù)量n是一個偶數(shù)；[40]-每個冷卻溝槽包括一個使一個圓形冷卻段的一個圓周端與環(huán)形摩擦片的內(nèi)邊緣連接的內(nèi)連接段，和一個使圓形冷卻段的另一個圓周端與環(huán)形摩擦片的外邊緣連接的外連接段；[41]-內(nèi)連接段和/或外連接段整體為直線；[42]-內(nèi)連接段和/或外連接段整體沿一個以軸線X為中心的半徑徑向延伸，與這個半徑形成一個0°到45°的角度；[43]-對相鄰的冷卻溝槽，一個內(nèi)連接段或一個外連接段跟隨在一個冷卻溝槽的外連接段之后。
-如果油在一個圓形段從內(nèi)向外徑向延伸的冷卻溝槽內(nèi)沿摩擦片的轉(zhuǎn)動方向F流動，則這個冷卻溝槽叫做“正”溝槽，如果油向相反方向流動，則這個冷卻溝槽叫做“負”溝槽，并且冷卻溝槽網(wǎng)包括相同的“正”冷卻溝槽和“負”冷卻溝槽。
-如果油在一個圓形段從內(nèi)向外徑向延伸的冷卻溝槽內(nèi)沿摩擦片的轉(zhuǎn)動方向F流動，則這個冷卻溝槽叫做“正”溝槽，如果油向相反方向流動，則這個冷卻溝槽叫做“負”溝槽，并且冷卻溝槽網(wǎng)包括的比“負”冷卻溝槽多的“正”冷卻溝槽，或者相反。
-環(huán)形摩擦片由至少兩個零件構(gòu)成，這二個零件形成轉(zhuǎn)動連接安裝的扇形；[47]-冷卻溝槽形成的方式是不延伸在二個相鄰的扇形上；[48]-利用二個屬于二個相鄰零件中的每個零件的形狀互補的徑向邊緣之間組裝后形成的間隙構(gòu)成每個冷卻溝槽；[49]-摩擦片的內(nèi)邊緣包括對中部件如一些切口。
本發(fā)明還涉及一種環(huán)形摩擦片，特別是用于一個流體動力聯(lián)接裝置的環(huán)形摩擦片，該摩擦片包括至少兩個符合本發(fā)明的特征之一的冷卻溝槽。


通過下面的詳細描述，可以了解本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點，為了便于理解，參照以下附圖[52]-圖1是一個表示符合本發(fā)明的流體動力聯(lián)接裝置的半個軸向剖面的示意圖；[53]-圖2是一個符合本發(fā)明第一實施例的環(huán)形摩擦片的摩擦面的側(cè)視圖；[54]-圖2A是一個細節(jié)圖，表示通過摩擦片的二個相鄰段之間的形狀配合進行組裝的區(qū)域；[55]-圖3是圖2的摩擦片沿徑向剖面A-A的一個截面，表示圓形冷卻段的剖面；[56]-圖4是一個符合第二實施例的環(huán)形摩擦片的摩擦面的半個側(cè)視圖；[57]-圖5是一個符合第三實施例的環(huán)形摩擦片的摩擦面的半個側(cè)視圖；[58]-圖6是一個符合第四實施例的環(huán)形摩擦片的摩擦面的半個側(cè)視圖；[59]-圖7是一個符合第五實施例的環(huán)形摩擦片的摩擦面的半個側(cè)視圖；
具體實施例方式在下面的描述中，相同的參考數(shù)字表示相同或具有相似功能的零件。
通過約定，“前”、“后”、“外”、“內(nèi)”分別表示向圖1的右、左、上、下的零件或位置。
根據(jù)已知的設(shè)計，例如文件FR-A-2.804.484，為了更確切，可以參照這個文件，一個“雙面”類型的流體動力聯(lián)接裝置10在一個充滿油的密封機箱12中包括一個力矩轉(zhuǎn)換器和一個一般叫做“鎖定(lock-up)”的鎖定離合器14。
機箱12構(gòu)成一個主動零件，并且能夠與一個主動軸轉(zhuǎn)動連接，例如在用于一個機動車的情況下與內(nèi)燃發(fā)動機的曲軸(未示)連接。
形狀一般為環(huán)形的機箱12由二個相對的半個機箱構(gòu)成，這二個半個機箱通常通過焊接作業(yè)密封固定在它們的外周邊上。
如圖1中可以看到的，第一個前半殼16能夠與主動軸轉(zhuǎn)動連接，并且主要由一個整體為橫向的前壁18構(gòu)成，即前壁18延伸在一個與裝置10的軸線X-X垂直的徑向平面中，并且它的外周邊被一個整體為軸向的環(huán)形裙邊形狀的柱形壁20延長。
第二個后半殼(為簡化起見，這個半殼以及轉(zhuǎn)換器的反作用輪未出示)的形狀為在這半個殼的內(nèi)表面上形成一個帶葉片的推進輪。
這些葉片與一個渦輪24的葉片22相對，渦輪24通過鉚接或者作為變型通過焊接固定在一個輪轂(未示)飛輪26上，輪轂與一個從動軸(未示)轉(zhuǎn)動連接，在用于一個機動車的情況下，該從動軸即為變速箱的輸入軸。
鎖定離合器14包括一個活塞28，該活塞28與一個中心環(huán)30、橫向前壁18和一個環(huán)形摩擦盤32形成一個體積可變的室，或“鎖定”室38，通過一個穿過中心環(huán)30的管道40給室38提供帶壓油。
摩擦盤包括前摩擦片34和后摩擦片36，例如摩擦片34、36通過粘貼固定在摩擦盤的每個橫向相對的表面上，根據(jù)本發(fā)明，前、后摩擦片34、36的一個和/或另一個包括一個冷卻溝槽網(wǎng)。
摩擦盤32安裝活塞28的外周邊，并且在它的的徑向外周邊有一些在活塞28以外的部分為軸向的爪42，每個爪42深入到一個引導(dǎo)墊片44的周邊具有的一個槽中。
因此，摩擦盤32與引導(dǎo)墊片44轉(zhuǎn)動連接，包括軸向活動度，并插入圓周作用的螺旋彈簧46。
彈簧46的引導(dǎo)墊片44通過一個橫向環(huán)形側(cè)板48向內(nèi)徑向延長，橫向環(huán)形側(cè)板48有一系列孔眼50，用于使油在活塞28與渦輪24之間流動。
因此，鎖定離合器14包括一個大部分扭曲安裝在渦輪24與橫向壁18之間的第一機箱16外周邊上的扭矩緩沖器，并包括一個輸入零件和一個輸出零件。
輸入零件由能夠與機箱的橫向前壁18轉(zhuǎn)動連接的摩擦盤32構(gòu)成。
輸出零件由引導(dǎo)墊片44構(gòu)成，引導(dǎo)墊片44通過它的側(cè)板48與輪轂飛輪26轉(zhuǎn)動連接，因此與渦輪24轉(zhuǎn)動連接。
輸入零件以彈性方式，這里通過圓周方向插入螺旋彈簧46與輸出零件轉(zhuǎn)動連接。
輸入零件，這里為摩擦盤32和它的摩擦片34、36，能夠以可脫離的方式軸向鎖定在相對的摩擦支撐面之間，更確切地說是鎖定在一個屬于橫向前壁18內(nèi)表面的環(huán)形后支撐面52與一個屬于活塞28的環(huán)形前支撐面54之間。
推進輪通過密封機箱內(nèi)的油的連續(xù)流動帶動渦輪24轉(zhuǎn)動，然后機動車起動后，使用鎖定離合器14避免渦輪與推動輪之間在一定力矩以上發(fā)生滑動現(xiàn)象。
為此，用鎖定離合器14得到從動軸與主動軸的直接連接或橋接，并且這一點通過把環(huán)形摩擦片34、36和摩擦盤32鎖緊在活塞28與橫向前壁18之間進行，并通過機箱直接帶動從動軸。
為了使離合器解鎖或脫離連接，增加體積可變室38中的壓力。
在鎖定離合器14的嚙合位置，即當摩擦片34、36被鎖定時，體積可變室38被減壓。室38的外部被摩擦盤32和摩擦片34、36限定。
活塞28和橫向前壁18的外周邊分別包括構(gòu)成一個橫向平面摩擦表面的摩擦支撐面52、54，所述摩擦支撐面用于與相對的摩擦片34、36配合。
需要指出的是，這里活塞28通過一些在圓周方向均勻分布的切向彈性簧片56與第一個半機箱16的橫向前壁18轉(zhuǎn)動連接，這些簧片56允許活塞28軸向運動。
簧片56可以通過一個與橫向前壁18連在一起的環(huán)形金屬零件58掛在橫向前壁18上。
為了使簧片56掛在活塞28上，使用已知設(shè)計的固定裝置。
簧片56延伸在徑向延伸在摩擦片34、36和整體的軸線X-X之間的體積中，即在體積可變的室38中。
現(xiàn)在詳細描述一個根據(jù)本發(fā)明制成并示于圖2的環(huán)形摩擦片的第一實施例。
這個環(huán)形摩擦片，如前摩擦片34和/或后摩擦片36，至少它的一個摩擦側(cè)面60包括冷卻溝槽64的一個溝槽網(wǎng)62。
溝槽網(wǎng)62包括一定數(shù)量“n”個冷卻溝槽64，冷卻溝槽64的數(shù)量最少等于2。
冷卻溝槽64的數(shù)量“n”最好是一個偶數(shù)，作為變型也可以是一個奇數(shù)。
更確切地說，并且如圖2中可以看見的，溝槽網(wǎng)62包括八個冷卻溝槽64，并且冷卻溝槽64中的每一個包括至少一個以裝置10的旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心的圓形主要冷卻段66，裝置的旋轉(zhuǎn)軸線X-X也是環(huán)形摩擦片34、36的旋轉(zhuǎn)軸線。
這里每個冷卻溝槽64包括一個單一的圓形段66，它的半徑值“Rn”在摩擦片的摩擦側(cè)面60的圓形內(nèi)邊緣68的半徑“Rmin”與摩擦片的摩擦側(cè)面60的圓形外邊緣70的半徑“Rmax”之間。
根據(jù)本發(fā)明，確定半徑“Rn”的方法是使相對的摩擦支撐面，如機箱12的摩擦支撐面52和/或活塞28的支撐面54，得到均勻的面冷卻。
為此，八個冷卻溝槽64的每個圓形段66的半徑值“Rn”與和它相鄰的溝槽64的圓形冷卻段66的半徑值“Rn+1”不同。
從半徑“R1”出發(fā)，沿轉(zhuǎn)動方向F指數(shù)“n”依次增加，這里即為相對三角函數(shù)的相反方向，半徑“Rn”的值如下(用mm表示)[96]這些半徑“Rn”的值只作為一個符合本發(fā)明的摩擦片的實施例給出。
作為變型，每個圓形冷卻段66的半徑值“Rn”與相鄰圓形冷卻段的半徑值“Rn+1”不同，并且這些相鄰的圓形段66屬于同一個冷卻溝槽64或?qū)儆跍喜劬W(wǎng)62的二個冷卻溝槽64，所述溝槽64本身可以是相鄰的或不相鄰的。
對每個應(yīng)用，冷卻溝槽64的圓形段66的半徑值“Rn”根據(jù)要冷卻的支撐面的不同區(qū)域的溫度分布確定。
例如人們發(fā)現(xiàn)，對一定的應(yīng)用，摩擦支撐面的外徑向區(qū)的溫度一般高于內(nèi)徑向區(qū)，因為半徑越大，滑動速度越大，因此外徑向區(qū)的受熱越大。
另一方面，由于施加在不同組成部分上的不同壓力和離心力而產(chǎn)生的變形導(dǎo)致施加在摩擦片上的接觸壓力在所述摩擦片的徑向外部大于所述摩擦片的徑向內(nèi)部。這就導(dǎo)致在這個徑向外部上產(chǎn)生比徑向內(nèi)部更多的熱。
因此，確定半徑“Rn”的方法是，使摩擦片34、36的摩擦面60包括的所有圓形段66的八個半徑“Rn”的平均值基本大于或等于這個環(huán)形摩擦片的平均半徑“Rm”，以便使摩擦支撐面的徑向外區(qū)得到最好的面冷卻。
溝槽網(wǎng)62的八個冷卻溝槽64按圓周方向規(guī)則分布在摩擦片的摩擦面60上。
圓形冷卻段66以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心，并且延伸在中心角為“α”的等角度扇形上，即這里所有角度扇形都具有相同的長度“Ln”。
作為變型，冷卻溝槽64的一個溝槽“n”的長度“Ln”或中心角“α”與相鄰冷卻溝槽“n+1”不同。
每個冷卻溝槽64包括一個使圓形段66的第一圓周端與環(huán)形摩擦片34、36的內(nèi)邊緣68連接的內(nèi)連接段72和一個使圓形段66的第二圓周端與環(huán)形摩擦片34、36的外邊緣70連接的外連接段74。
作為變型，內(nèi)連接段72和/或外連接段74使一個圓形冷卻段66與相鄰圓形冷卻段66的其中一端連接，以便構(gòu)成一個包括至少兩個不同半徑值“Rn”的圓形段66的階梯形冷卻溝槽64。
內(nèi)連接段72和外連接段74最好基本為直線，并且沿一個以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心的半徑大體軸向延伸。
作為變型，內(nèi)連接段72和/或外連接段74延伸，與一個以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心的半徑形成一個0°到45°的銳角。
在圖2所示的冷卻溝槽網(wǎng)62中，人們注意到，下一個冷卻溝槽66的外連接段74或者內(nèi)連接段72跟在一個冷卻溝槽66的內(nèi)連接段72或外連接段74之后。
當摩擦片被帶動向轉(zhuǎn)動方向F轉(zhuǎn)動，并且油徑向從內(nèi)向外相繼經(jīng)過一個冷卻溝槽64段72、66、74時，如果油從與轉(zhuǎn)動方向F相同的方向經(jīng)過它所包括的圓形段，則這個冷卻溝槽64叫做“正”溝槽，如果油在與轉(zhuǎn)動方向F相反的方向經(jīng)過，則這個冷卻溝槽66叫做“負”溝槽。
根據(jù)應(yīng)用，可以確定摩擦片34、36的冷卻溝槽64的溝槽網(wǎng)62的正溝槽和/或負溝槽的數(shù)量，以便例如產(chǎn)生一個”泵送”效應(yīng)，或油的驅(qū)動效應(yīng)，油的驅(qū)動取決于摩擦片的摩擦面60與相對摩擦支撐面的相對轉(zhuǎn)動速度。
相反，可以根據(jù)摩擦片34、36或者和圖2實施例的情況一樣包括相同數(shù)量的正溝槽和負溝槽，或者正溝槽多于負溝槽，或者相反，抵消或加強這種油的驅(qū)動效應(yīng)。
正的和負的冷卻溝槽64在摩擦片34、36的摩擦面60上的圓周方向的分布可以具有對稱性，或沒有對稱性。
要指出的是，在冷卻溝槽64中流動的油的流量與供油壓力、轉(zhuǎn)動速度、特別是包括摩擦片34、36的摩擦盤32與活塞28-機箱12的橫向壁18整體的轉(zhuǎn)動速度差成正比。
油向體積可變的室38內(nèi)流動的流量隨著滑動速度的增加而增加，使得越滑動，油的流量越增加。
環(huán)形摩擦片34、36最好由不同零件76組裝構(gòu)成，這里零件76的數(shù)量為四個，這些零件形成轉(zhuǎn)動連接安裝的扇形。
為此，環(huán)形摩擦片34、36的每個零件或扇形76的端部，更確切地說它的每個徑向邊緣78上包括形狀互補的部件，以便可以通過二個相鄰零件76之間的形狀配合進行組裝。
正如圖2A中可以更清楚地看到的，這里組裝部件由一個整體形狀為Ω的頭部80構(gòu)成，頭部80接受在一個形狀互補的槽82中。
在這種情況下，冷卻溝槽64最好不要延伸到二個相鄰的零件上。
這里摩擦片34、36的扇形零件76的半徑“Rmin”和“Rmax”以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心，使摩擦片的摩擦面60的內(nèi)邊緣68與外邊緣70之間徑向有一個恒定的寬度。
如圖3中看到的，冷卻溝槽64的側(cè)向開放的圓形段66有一個沿徑向剖面A-A的平面大體為U形的截面，U形的底部最好為半圓形。
溝槽64的這種U形截面可以得到一個很好的流量，并且甚至在具有很大硬度的材料片也很容易通過壓制形成。
現(xiàn)在通過與圖2的比較描述一個符合圖4所示的本發(fā)明第二實施例的環(huán)形摩擦片。
這里溝槽網(wǎng)62的每個冷卻溝槽64包括二個以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心的圓形冷卻段66。
因此，每個圓形冷卻段66的半徑值“Rn”與相鄰圓形冷卻段66的半徑“Rn+1”不同，相鄰的圓形冷卻段66屬于同一個冷卻溝槽64。
正如可以從圖4看見的，溝槽64除了包括內(nèi)連接段72和外連接段74以外還包括一個使第一圓形冷卻段66與第二圓形冷卻段66的一端連接的中間連接段73，以便構(gòu)成一個整體形狀為階梯形的冷卻溝槽64，這個階梯形冷卻溝槽64包括至少兩個不同半徑值“Rn”的接連的圓形冷卻段66。
第一和第二圓形冷卻段66的長度“Ln”不同，它們的長度分別為“L1”和“L2”，因此這些圓形冷卻段66延伸在中心角“α”不同的角度不等的扇形上。
為了降低摩擦片34、36的扇形零件76的生產(chǎn)成本，這里零件76的半徑“Rmin”和“Rmax”基本相等，并且只有其中一個半徑以旋轉(zhuǎn)軸線X-X為中心。
實際上，零件76通過切割一個材料片得到，希望盡可能減少切割后的邊角料。
人們知道，如果在一個材料片中切割二個半徑值“Rmin”和“Rmax”相等的零件76，可以使這二個零件連在一起，使它們之間沒有一個由于半徑值“Rmin”和“Rmax”的不同構(gòu)成的形成邊角料的材料帶，圖2所示的第一實施例就是前面這種情況。
現(xiàn)在通過與圖2的比較描述一個符合如圖5所示的本發(fā)明第三實施例的環(huán)形摩擦片。
環(huán)形摩擦片34、36由一些不同零件76組裝形成，零件76形成一些與一個支撐零件例如摩擦盤32轉(zhuǎn)動連接安裝的扇形，安裝最好通過粘接進行，作為變型，可通過任何適當?shù)姆椒ㄟM行。
環(huán)形摩擦片34、36的每個零件或扇形76的每一端包括一個徑向邊緣78，徑向邊緣78具有一個與相鄰零件76的邊緣78形狀互補的階梯形，以便在有間隙地組裝零件76后形成一個冷卻溝槽64。
因此取消了以前為了形成溝槽64而需要進行的壓制作業(yè)。
溝槽64的底由包括摩擦片64的環(huán)形摩擦盤32形成。摩擦片的冷卻溝槽網(wǎng)62包括二個以上的根據(jù)本發(fā)明形成的冷卻溝槽64，這樣即使其中一個溝槽部分或全部被一個外來物體堵塞，也能保證運行時的良好冷卻。
冷卻溝槽64的圓形段66的半徑值Rn根據(jù)應(yīng)用確定，因此，如果被摩擦片64的冷卻溝槽網(wǎng)62冷卻的摩擦支撐面例如在它的徑向外部部分有一個更強的受熱區(qū)，則以特別冷卻這個區(qū)域的方式確定所有圓形段66的半徑Rn的平均值。
在一個圖6所示的變型中，通過一些基本為螺旋形的溝槽64得到類似的結(jié)果，螺旋的螺距是變化的，并且所述溝槽的中心角α增加時螺距減小。這樣可以在摩擦片的徑向外部得到更長的流體停留時間。實際上，由于溝槽64沿著的螺旋螺距減小，溝槽64在摩擦片的徑向外部有一個更大的冷卻面積。
在圖7所示的另一個變形中，用一些寬度不同的溝槽得到類似的結(jié)果，最大的寬度主要位于摩擦片的徑向外部。對于具有一個更大寬度的溝槽，這樣可以有更大的冷卻面積，因此改善摩擦片的這個部分的熱交換。
當然，本發(fā)明不局限于描述的和圖中所示的實施例。
特別是，冷卻溝槽64的數(shù)量取決于應(yīng)用，特別是還取決于環(huán)形摩擦片的外徑和運行的條件。
這里描述了本發(fā)明用于一個包括一個雙面鎖定離合器14的流體動力聯(lián)接裝置10，即包括一個在機箱12和活塞28的支撐面52、54之間的摩擦盤32。
當然，必要時，本發(fā)明以類似的方式用于任何類型的流體動力聯(lián)接裝置10，如一個包括一個單面鎖定離合器14即沒有摩擦盤32或一個包括多個摩擦盤32的多盤類型離合器的裝置。
權(quán)利要求
1.流體動力聯(lián)接裝置(10)，特別用于機動車，所述流體動力聯(lián)接裝置包括—一裝有油的機箱(12)，所述機箱包括一包括一摩擦支撐面(52)的基本為橫向的壁(18)，并且所述機箱能夠與一主動軸轉(zhuǎn)動連接；—一用于與一從動軸轉(zhuǎn)動連接的渦輪(24)；—一鎖定離合器(14)，其作用在所述渦輪(24)與所述機箱(12)的橫向壁(18)之間，聯(lián)接所述主動軸與所述從動軸，所述離合器(14)包括一活塞(28)，所述活塞(28)包括一摩擦支撐面(54)，用于使所述渦輪(24)以可離合的方式與所述橫向壁(18)連接；—至少一個環(huán)形摩擦片(34、36)，其軸向插置在所述機箱(12)的摩擦支撐面(52)與所述活塞(28)的摩擦支撐面(54)之間，并且該環(huán)形摩擦片的至少一個摩擦側(cè)面(60)有一平均半徑(Rm)，并且包括一冷卻溝槽(64)網(wǎng)(62)，用于冷卻摩擦支撐面(52、54)，每個冷卻溝槽有一冷卻面積，其特征在于，包括至少兩個冷卻溝槽(64)的溝槽網(wǎng)(62)設(shè)置成使得徑向位于所述平均半徑(Rm)與所述摩擦面(60)的一外邊緣(70)之間的冷卻面積之和大于徑向位于所述摩擦面(60)的一內(nèi)邊緣(68)與所述平均半徑(Rm)之間的冷卻面積之和。
2.流體動力聯(lián)接裝置(10)，特別用于機動車，該聯(lián)接裝置包括—一裝有油的機箱(12)，該機箱包括一包括一摩擦支撐面(52)的基本為橫向的壁(18)，并能夠與一主動軸轉(zhuǎn)動連接；—一用于與一從動軸轉(zhuǎn)動連接的渦輪(24)；—一鎖定離合器(14)，其作用在所述渦輪(24)與所述機箱(12)的橫向壁(18)之間，聯(lián)接所述主動軸與所述從動軸，該離合器(14)包括一活塞(28)，所述活塞(28)包括一摩擦支撐面(54)，用于使所述渦輪(24)以可離合的方式與所述橫向壁(18)連接；—至少一個環(huán)形摩擦片(34、36)，其軸向插置所述機箱(12)的摩擦支撐面(52)與所述活塞(28)的摩擦支撐面(54)之間，并且該環(huán)形摩擦片的至少一個摩擦側(cè)面(60)包括一冷卻溝槽(64)網(wǎng)(62)，用于冷卻所述摩擦支撐面(52、54)，溝槽網(wǎng)(62)包括至少兩個冷卻溝槽(64)，每個冷卻溝槽(64)包括至少一個圓形冷卻段(66)，所述圓形冷卻段(66)以所述聯(lián)接裝置(10)的旋轉(zhuǎn)軸線(X-X)為中心，并且所述圓形冷卻段(66)的半徑值在所述摩擦面(60)的內(nèi)邊緣(68)的半徑值與外邊緣(70)的半徑值之間，該半徑值的確定方式是，使相對布置的摩擦支撐面(52、54)得到均勻的表面冷卻，其特征在于，所述冷卻溝槽(64)的圓形段(66)的半徑值(Rn)的確定方式是，使所述摩擦片(34、36)的摩擦面(60)包括的所有圓形段(66)的半徑(Rn)的平均值大于或等于這個環(huán)形摩擦片的一平均半徑值(Rm)。
3.如權(quán)利要求1所述的裝置，其特征在于，每個冷卻溝槽包括至少一個圓形冷卻段(66)，所述圓形冷卻段(66)以所述聯(lián)接裝置(10)的旋轉(zhuǎn)軸線(X-X)為中心，并且這個圓形冷卻段的半徑值在所述摩擦面(60)的內(nèi)邊緣(68)的半徑值與外邊緣(70)的半徑值之間。
4.如權(quán)利要求2或3所述的裝置，其特征在于，一冷卻溝槽(64)的每個圓形冷卻段(66)具有一與相繼的溝槽(64)的圓形冷卻段(66)不同的半徑值(Rn)。
5.如權(quán)利要求3或4所述的裝置，其特征在于，確定冷卻溝槽(64)的圓形段(66)的半徑值(Rn)的方式是，使所述摩擦片(34、36)的摩擦面(60)包括的所有圓形段(66)的半徑(Rn)的平均值大于或等于所述平均半徑值(Rm)。
6.如權(quán)利要求2至5中任一項所述的裝置，其特征在于，所述圓形冷卻段(66)延伸在所述中心角(α)相等的角度扇形上。
7.如權(quán)利要求2至6中任一項所述的所述的裝置，其特征在于，所述冷卻溝槽(64)中的至少一個包括至少一個第一圓形冷卻段(66)和一個第二圓形冷卻段(66)，所述兩個圓形冷卻段的長度(Ln)不等。
8.如上述權(quán)利要求中任一項所述的裝置，其特征在于，所述溝槽網(wǎng)(62)包括數(shù)量為(n)的冷卻溝槽(64)，這些冷卻溝槽(64)按圓周方向規(guī)則分布在所述摩擦片(34、36)的摩擦面(60)上。
9.如權(quán)利要求8所述的裝置，其特征在于，所述冷卻溝槽(64)的數(shù)量(n)是一偶數(shù)。
10.如上述權(quán)利要求中任一項所述的裝置，其特征在于，每個冷卻溝槽(64)包括一內(nèi)連接段(72)，其使一圓形冷卻段(66)的一圓周端與所述環(huán)形摩擦片(34、36)的內(nèi)邊緣(68)連接；和一外連接段(74)，其使所述圓形冷卻段(66)的另一個圓周端與所述環(huán)形摩擦片(34、36)的外邊緣(70)連接。
11.如權(quán)利要求10所述的裝置，其特征在于，所述內(nèi)連接段(72)和/或所述外連接段(74)總體為直線。
12.如權(quán)利要求10或11所述的裝置，其特征在于，所述內(nèi)連接段(72)和/或所述外連接段(74)大體沿一以軸(X)為中心的半徑延伸，從而與這個半徑形成一0°到45°之間的銳角。
13.如權(quán)利要求10至12中任一項所述的裝置，其特征在于，對相繼的冷卻溝槽(64)，一內(nèi)連接段(72)或一外連接段(74)跟隨在一冷卻溝槽(64)的外連接段(74)之后。
14.如權(quán)利要求2至13中任一項所述的裝置，其特征在于，如果油在一冷卻溝槽(64)內(nèi)沿所述摩擦片的轉(zhuǎn)動方向(F)流動，則所述冷卻溝槽(64)——其圓形段(66)從內(nèi)向外徑向經(jīng)過——叫做“正”溝槽，如果油沿相反方向流動，則所述冷卻溝槽叫做“負”溝槽；并且所述溝槽網(wǎng)(62)包括同樣多的“正”溝槽和“負”溝槽。
15.如權(quán)利要求2至14中任一項所述的裝置，其特征在于，如果油在一個冷卻溝槽(64)內(nèi)沿所述摩擦片的轉(zhuǎn)動方向(F)流動，則所述冷卻溝槽(64)——其圓形段(66)從內(nèi)向外徑向經(jīng)過——叫做“正”溝槽，如果油沿相反方向流動，則所述冷卻溝槽叫做“負”溝槽；并且所述溝槽網(wǎng)(62)包括比“負”溝槽多的“正”溝槽，或者相反。
16.如上述權(quán)利要求中任一項所述的裝置，其特征在于，所述環(huán)形摩擦片(34、36)由至少兩個零件(76)構(gòu)成，所述至少兩個零件(76)形成轉(zhuǎn)動連接安裝的扇形。
17.如權(quán)利要求16所述的裝置，其特征在于，所述冷卻溝槽(64)實施成它們不延伸在二個相繼的扇形(76)上。
18.如權(quán)利要求16所述的裝置，其特征在于，每個冷卻溝槽(64)借助于一間隙構(gòu)成，所述間隙在二個分別屬于二個相鄰零件(76)之一的形狀互補的徑向邊緣(78)之間組裝之后形成。
19.如權(quán)利要求18所述的裝置，其特征在于，所述摩擦片(34、36)的內(nèi)邊緣(70)包括對中部件，如切口(84)。
20.如上述權(quán)利要求中任一項所述的裝置，其特征在于，至少其中一個冷卻溝槽具有一大致呈螺旋的形狀，所述螺旋具有一隨所述冷卻溝槽的中心角α變化的螺距。
21.如權(quán)利要求20所述的裝置，其特征在于，所述螺距值隨著中心角α的增加而降低。
22.如上述權(quán)利要求中任一項所述的裝置，其特征在于，所述冷卻溝槽中的至少一個——其具有一個基本位于所述摩擦面的平均半徑(Rm)與外邊緣(70)之間的冷卻面積——具有大于所述溝槽網(wǎng)(62)的其它冷卻溝槽的溝槽寬度。
23.環(huán)形摩擦片，特別用于一流體動力聯(lián)接裝置，其特征在于，該環(huán)形摩擦片包括至少兩個符合上述權(quán)利要求1至22中任一項所述的冷卻溝槽(64)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于機動車的流體動力聯(lián)接裝置(10)，該裝置包括一個鎖定離合器，該離合器包括至少一個軸向位于一個機箱的摩擦支撐面與一個活塞的摩擦支撐面之間的環(huán)形摩擦片(34、36)，并且該環(huán)形摩擦片的至少一個摩擦側(cè)面(60)包括一個冷卻溝槽(64)的溝槽網(wǎng)(62)，溝槽網(wǎng)(62)包括至少兩個冷卻溝槽(64)，并且溝槽網(wǎng)(62)的設(shè)置使徑向位于平均半徑(Rm)與冷卻面(60)的外邊緣(70)之間的冷卻面積之和大于徑向位于摩擦面(60)的內(nèi)邊緣(68)與平均半徑(Rm)之間的冷卻面積之和。
文檔編號F16D69/00GK1806136SQ200480016874
公開日2006年7月19日 申請日期2004年6月16日 優(yōu)先權(quán)日2003年6月17日
發(fā)明者R·瓦奧格 申請人:Valeo離合器公司