專利名稱：：燒結(jié)滑動(dòng)部件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種建設(shè)機(jī)械用作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置中所使用的推力軸承等的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，更詳細(xì)地說，涉及一種在滑動(dòng)面配備了耐磨損性、耐燒結(jié)性以及耐熱裂紋性優(yōu)異的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料、與里襯金屬形成一體的燒結(jié)滑動(dòng)部件、燒結(jié)推力軸承、浮動(dòng)密封板(floatingseal)以及其燒結(jié)推力軸承所適用的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置。
背景技術(shù)：
：歷來，在作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置中，作為承受大的推力載荷進(jìn)行滑動(dòng)的推力軸承，考慮其在更高的承載、低速的潤(rùn)滑劑潤(rùn)滑下的耐燒結(jié)性和耐磨損性，所使用的是經(jīng)滲碳和高頻淬火的鋼制的推力軸承。還有，今年來，出于易維護(hù)的需要，為了延緩上述推力軸承的供脂間隔，例如，作為建設(shè)機(jī)械的作業(yè)機(jī)連接部所使用的推力軸承，一部分使用的是，實(shí)施有WC和自溶性合金構(gòu)成的耐燒結(jié)性和耐磨損性優(yōu)異的超硬熱噴鍍鍍層的鋼材制成的推力軸承。另一方面，建設(shè)機(jī)械的下滾輪無座圈滾柱軸承(rollerassembly)內(nèi)的浮動(dòng)密封板，為了防止內(nèi)部的潤(rùn)滑油的泄漏并且為了防止沙塵侵入內(nèi)部，多使用耐腐蝕性優(yōu)異的，并且通過硬質(zhì)的Cr7C3型碳化物在30體積％以上大量結(jié)晶析出，從而使其燒結(jié)性和耐磨損性得到改善的高硬度的高碳高Cr鑄鐵進(jìn)行鑄造。在上述作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的推力軸承部中，由于沙塵侵入所致的咬入、或例如在油壓鏟的鏟斗部所用的連結(jié)裝置中，受到極大的偏載荷進(jìn)行作用，所以容易發(fā)生顯著的燒結(jié)和磨損，有必要在作業(yè)前進(jìn)行頻繁的供脂作業(yè)。還有，在適用于上述實(shí)施有超硬熱噴鍍鍍層的推力軸承的情況也具有如下問題，其熱噴鍍鍍層的耐燒結(jié)性不夠充分，并且，由于硬質(zhì)鍍層很薄容易破損，其破損碎片更會(huì)咬入造成損傷。還有，作為提高上述推力軸承的耐燒結(jié)性和耐磨損性的材料，使用的是S45C，在其滑動(dòng)面進(jìn)行高頻淬火的推力軸承經(jīng)常得到利用。但是，盡管此推力軸承的耐熱裂紋性良好，但由于其耐燒結(jié)性不足，容易發(fā)生粘著，此外耐磨損性不充分，還有還有在適用于冷工具鋼和高速鋼(SKD、SKH材料)等的各工具鋼時(shí)，其耐熱裂紋性不充分，易發(fā)生以此為起因的燒結(jié)，并且鋼材的價(jià)格極高，再考慮到制品形狀最后成形的成品率，還有材料費(fèi)和機(jī)械加工費(fèi)價(jià)高的問題。對(duì)上述的減速裝置和滾輪裝置中的潤(rùn)滑油進(jìn)行密封的浮動(dòng)密封板，在其機(jī)構(gòu)中，由于沙塵中的脫谷運(yùn)動(dòng)細(xì)小的砂土粒子侵入到密封板面中，導(dǎo)致磨損進(jìn)行，并且由于密封的潤(rùn)滑油對(duì)其密封板面進(jìn)行潤(rùn)滑，所以潤(rùn)滑條件極其惡劣。在高硬度的高碳高Cr鑄鐵制的浮動(dòng)密封板中，其組裝時(shí)的裝配壓(壓力)變高，則在其滑動(dòng)面中，會(huì)發(fā)生顯著的熱裂紋(heatcrack)、燒結(jié)、異常磨損，引起漏油問題，此外，在浮動(dòng)密封板的周邊部分，沙塵集結(jié)，3會(huì)有使浮動(dòng)密封板折損的問題。此外，在近年來的推土機(jī)等的建設(shè)機(jī)械中，希望有更高的行駛速度以提高工作效率，為了防止浮動(dòng)密封板的高速旋轉(zhuǎn)而發(fā)生的上述熱裂紋、燒結(jié)或異常磨損，對(duì)使高硬度碳化物按高體積％進(jìn)行分散的高碳高合金鑄鐵制的密封板進(jìn)行了討論，希望開發(fā)出一種由于進(jìn)一步降低彎曲強(qiáng)度，不會(huì)發(fā)生折損的浮動(dòng)密封板。此外還有，由于希望通過延長(zhǎng)下滾輪無座圈滾柱軸承等使用壽命而削減成本的要求，現(xiàn)狀的浮動(dòng)密封板用的鑄鋼材料，具有缺少充分的耐磨損性的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于這些問題，其目的在于提供一種耐磨損性、耐燒結(jié)性以及耐熱裂紋性優(yōu)異的燒結(jié)滑動(dòng)部件、作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置以及浮動(dòng)密封板。為了達(dá)成上述目的，本發(fā)明的燒結(jié)滑動(dòng)部件是一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，具有固溶碳的濃度被調(diào)整為O.150.5重量％的馬氏體相，并含有相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占550體積％的碳化物。還有，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，可以在其滑動(dòng)面含有閉塞氣孔以及凹部的至少一種在110面積％。所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體含有選自由大于或者等于9重量％以上的Cr、大于或者等于3.5重量％以上的Mo、總量為大于或者等于4.5重量％以上的Mo和W、以及大于或者等于3重量％以上的V構(gòu)成的組中的一種以上，并且選自由Cr7C3型碳化物、MeC型碳化物、以及MC型碳化物構(gòu)成的組中的一種以上的碳化物分散在所述馬氏體相中。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體由具備含有C:0.93.8重量％、和Cr:935重量X、和V:03重量％，且其碳含有量滿足0.143XCr重量％-1.41+14XMC型碳化物體積分率《C重量X《0.156XCr重量％-0.58+14XMC型碳化物體積分率的關(guān)系，并且，所述所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體具有將使0.20.45重量％的C、和6.512重量％的Cr進(jìn)行固溶的馬氏體相，、以及在此馬氏體相中，將Cr7C3型碳化物相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體以540體積％進(jìn)行分散，將MC型碳化物相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體以5體積％以下進(jìn)行分散，碳化物總量為相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占540體積％的組織構(gòu)成，并且含有從由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Mo、W、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素群中選擇的一種以上。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體含有C:1.84.5重量％、Cr:1230重量％、V:3.510重量％、Mo:26.4重量％，或者含有C:1.84.5重量％、Cr:1230重量％、V:3.510重量X、或Mo和W以總量計(jì)為26.4重量％，所述馬氏體相固溶了0.20.45重量X的C、6.512重量X的Cr，還固溶有選自由13.5重量％的Mo、以總量計(jì)13.5重量％的Mo和W、以及0.40.6重量％的V構(gòu)成的組中的一種以上，在所述馬氏體相中，將相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占1035體積％的Cr7C3型碳化物進(jìn)行分散，將相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占515體積％的MC型碳化物進(jìn)行分散，碳化物總量為相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占1540體積％，含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、4Mo、W、Co、Cu以及A1構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，由在含有C:0.61.9重量％、和Cr:17重量％、和V:03重量X、和Mo:大于或者等于3.5重量X以上，還或者含有Mo+0.5XW為4.530重量％，且固溶碳濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中分散相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占大于或者等于5體積％以上的M6C型碳化物和540體積％的MC型碳化物的組織構(gòu)成，并且含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，由在含有C:1.33重量％、和Cr:15重量X、和V:312重量X、和Mo:大于或者等于10重量X以上、和Mo+W為1023重量％，且固溶碳濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中分散相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占1535體積％的MeC型碳化物和515體積％的MC型碳化物的組織構(gòu)成，并且含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，由在含有C:0.83.4重量％、和Cr:928重量％、和V:05重量X、和Mo:大于或者等于5重量X以上、和Mo+W為518重量％，且固溶碳濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中分散相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占525體積％的Cr7C3型碳化物和525體積％的M6C型碳化物和05體積％的MC型碳化物，且碳化物總含有量為相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占1040體積％，并且還含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。本發(fā)明的一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，在含有C:1.53.2重量％、和Cr:725重量X、和Mo:大于或者等于3.5重量X以上、和Mo+W為515重量X，且將V和Ti中的至少一方以總量計(jì)含有38重量％，且固溶碳濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中，含有相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占520體積％的Cr7C3型碳化物和520體積％的M6C型碳化物和515體積％的MC型碳化物，碳化物總含有量為1550體積％，含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、V、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。本發(fā)明的燒結(jié)滑動(dòng)部件，為推力軸承，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，&7(:3型碳化物、MeC型碳化物以及MC型碳化物以總量為相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體以525體積^進(jìn)行分散，上述里襯金屬的硬度為Hv170以上，在其滑動(dòng)面可以含有閉塞氣孔以及凹部至少一種為110面積％。本發(fā)明的燒結(jié)滑動(dòng)部件為浮動(dòng)密封板，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，將Cr7C3型碳化物、M6C型碳化物以及MC型碳化物以總量計(jì)相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體分散有2040體積^，所述里襯金屬的硬度為Hv170以上，另外，可以在其滑動(dòng)面可以含有閉塞氣孔以及凹部至少一種為110面積％。本發(fā)明的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置的其特征在于，具備軸承，是由具備里襯金屬和固定于此里襯金屬上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的燒結(jié)滑動(dòng)部件構(gòu)成的軸承，其中，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體具有固溶碳濃度被調(diào)整為0.150.5重量％的馬氏體相；以及，作為與所述軸承組合的配合滑動(dòng)部件的另一軸承。根據(jù)本發(fā)明，提供一種耐磨損性、耐燒結(jié)性以及耐熱裂紋性優(yōu)異的燒結(jié)滑動(dòng)部件以及作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置。圖1(a)(c)是Fe-Si-C-X4元狀態(tài)圖。圖2是表示本發(fā)明的第1實(shí)施方式的油壓鏟全體的立體圖(a)以及對(duì)鏟斗部進(jìn)行說明的構(gòu)造分解圖(b)。圖3是本發(fā)明的第1實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概要結(jié)構(gòu)說明圖。圖4(a)(c)是推力軸承的構(gòu)造的說明圖。圖5(a)是圖4(c)所示鐵系里襯金屬上設(shè)置有排氣孔和溝槽的推力軸承例的斷面圖，(b)是(a)所示A部分的擴(kuò)大后的斷面圖，(c)是(a)的平面圖。圖6(a)是圖4中所示在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體中開設(shè)有排氣孔和溝槽的例的平面圖，(b)是沿(a)的B-B斷面圖。圖7是本發(fā)明的第2實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概要結(jié)構(gòu)說明圖。圖8(a)是顯示推力軸承的斷面圖，(b)是顯示(a)中所示的推力軸承的滑動(dòng)面的各種油溝、凹部的形式例的平面圖。圖9是本發(fā)明的第3實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概要結(jié)構(gòu)說明圖。圖10是本發(fā)明的第3實(shí)施方式的變形例的鏟斗連結(jié)裝置的概要結(jié)構(gòu)說明圖。圖11是滾輪組件的重要部分構(gòu)造說明圖。圖12是表示多層浮動(dòng)密封板的構(gòu)造的斷面圖。圖13是表示和&7(:3型碳化物中的合金元素濃度保持平衡的母相中的各合金元素濃度關(guān)系的圖表。圖14是表示和M6C型碳化物中的合金元素濃度保持平衡的母相中的各合金元素濃度關(guān)系的圖表。圖15是Fe-C-Cr的三元狀態(tài)圖。圖16是Fe-C-Mo系狀態(tài)圖。圖17是Fe-C-W狀態(tài)圖。圖18是表示帶有軸環(huán)的推力軸承的試驗(yàn)片形狀的斷面圖。圖19(a)、(b)是搖動(dòng)實(shí)驗(yàn)機(jī)的說明圖。圖20(a)顯示No.25的燒結(jié)組織的照片，(b)是顯示No.28的燒結(jié)組織的照片。圖21是表示No.32的燒結(jié)組織的照片以及X射線微量分析結(jié)果的圖。圖22(a)、(b)是表示燒結(jié)接合試驗(yàn)片的形狀的圖。圖23是表示滑動(dòng)實(shí)驗(yàn)機(jī)(floatingsealtester)的概要的圖。圖24是表示浮動(dòng)密封板的耐磨損性的試驗(yàn)結(jié)果的圖。圖25是表示鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的抗折強(qiáng)度和韌性的試驗(yàn)結(jié)果的圖。符號(hào)說明1油壓牽產(chǎn)2作業(yè)機(jī)3上部回旋體4起重臂5臂6鏟斗6a支架7起重臂連結(jié)裝置8臂連結(jié)裝置9、9A伊斗連結(jié)裝置10作業(yè)機(jī)連接銷11、22作業(yè)機(jī)軸瓦12a、12b、25、26推力軸承13螺栓14密封裝置15潤(rùn)滑劑供給口16潤(rùn)滑劑供給通路20鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體21a、21b鐵系里襯金屬21c軸環(huán)部23、23A通氣孔24、24A溝槽27滑動(dòng)面28aR溝28b菱形溝29孔30噴鍍鍍層36滾輪組件49滾輪擋板50滾輪軸51滾輪軸瓦52滾輪輥53浮動(dòng)密封板裝置54密封環(huán)550型環(huán)具體實(shí)施例方式(第1實(shí)施方式)圖2(a)，是表示本發(fā)明的第1實(shí)施方式的油壓鏟全體的立體圖，圖2(b)，是鏟斗連接部分解說明立體圖。圖3，是本發(fā)明的第1實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概略構(gòu)造剖視圖。圖4(a)(c)為推力軸承的構(gòu)造說明圖。7如圖2(a)所示，本實(shí)施方式的油壓鏟1的作業(yè)機(jī)2配備了上部回旋體3，上部回旋體3通過起重臂連結(jié)裝置7與起重臂4相連接。起重臂4通過臂連結(jié)裝置8與臂5相連接，臂5通過伊斗連結(jié)裝置9與伊斗6相連接。這些連結(jié)裝置7、8、9基本上為相同的構(gòu)造，例如鏟斗連結(jié)裝置9，如圖2(b)所示，主要配備了作業(yè)機(jī)連接銷10以及作業(yè)機(jī)軸瓦11而構(gòu)成。以下對(duì)臂5和鏟斗6的連接部所配置的鏟斗連結(jié)裝置9A的詳細(xì)構(gòu)造參照?qǐng)D3進(jìn)行說明。如圖3所示，上述鏟斗連結(jié)裝置9A，其構(gòu)成如下，鏟斗(一側(cè)的機(jī)械構(gòu)成要素)6，和此鏟斗6所形成的支架6a、此6a所支持的作業(yè)機(jī)連接銷(支持軸)10及其作業(yè)機(jī)連接銷10所外嵌的作業(yè)機(jī)軸瓦(軸承軸瓦)11、通過11所配置的臂(另一側(cè)的機(jī)械構(gòu)成要素)5，以相互可以旋轉(zhuǎn)的方式進(jìn)行連接，并且配備了承受在鏟斗6和臂5之間進(jìn)行作用的推力載荷的推力軸承12、12。在此鏟斗連結(jié)裝置9A中，作業(yè)機(jī)軸瓦11被壓入臂5的前端部，作業(yè)機(jī)連接銷10通過固定銷用的螺栓13被固定在支架6a上。還有，符號(hào)14所表示的，是密封裝置。還有，符號(hào)15以及16分別所表示的是，潤(rùn)滑劑供給口以及潤(rùn)滑劑供給通路。上述推力軸承12，如圖4(a)、(b)、(c)所示，在滑動(dòng)面中(圖的上面)，具有一邊承受推力荷載，一邊旋轉(zhuǎn)搖動(dòng)的機(jī)能，由耐磨損性、耐燒結(jié)性、耐熱裂紋性優(yōu)異的硬質(zhì)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20，在里襯金屬21a、21b上燒結(jié)接合而構(gòu)成。其結(jié)果，作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置(連結(jié)裝置7、8、9)，由配備有里襯金屬、和固定于此里襯金屬上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的軸承、和與上述軸承進(jìn)行組合的配合滑動(dòng)部件的軸承所構(gòu)成。還有，上述里襯金屬優(yōu)選為鐵系材料。上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20為，在對(duì)改善耐磨損性和耐燒結(jié)性有效的固溶碳的濃度調(diào)整為0.150.5重量％的馬氏體相中，碳化物以550體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)材料。還有，很容易能夠得到上述的固溶碳濃度范圍，并且為了得到更硬質(zhì)的，耐燒結(jié)性優(yōu)異的碳化物，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20中，含有Cr:9重量X以上、Mo:3.5重量X以上、Mo和W的總量4.5重量％以上以及V:3重量％以上中的一種以上，并且使Cr7C3型碳化物、M6C型碳化物以及MC型碳化物中的一種以上，在上述馬氏體相中進(jìn)行分散為佳。這里，這些碳化物的總量希望為550體積％(體積分率0.050.5)為佳。圖4(a)是，在中空?qǐng)A盤狀的里襯金屬21a中，中空?qǐng)A盤狀的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體進(jìn)行燒結(jié)接合的例子。作為鏟斗連結(jié)裝置的推力軸承的支持方法，如圖4(b)所示，在圓筒狀里襯金屬21b的一個(gè)端面上，設(shè)置了承受推力載荷的滑動(dòng)軸環(huán)部21c，在此軸環(huán)部21c的滑動(dòng)面上，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20，可以在0.5mm以上的厚度進(jìn)行燒結(jié)接合。即，作為推力軸承，具有平板狀、環(huán)形平板狀的形狀為佳，但是由于推力軸承的支持構(gòu)造使用其他方法進(jìn)行制作，所以作為在圓筒狀部件的一個(gè)端面上具有承受推力載荷滑動(dòng)的軸環(huán)部的里襯金屬的形狀，也可以使用在其滑動(dòng)面上與上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體進(jìn)行燒結(jié)接合形成一體的部件作為推力軸承。還有，如圖4(c)所示，可以使用在圓筒狀的里襯金屬21b的內(nèi)周面上作業(yè)機(jī)軸瓦22被接合形成一體的推力軸承。也可以在里襯金屬的圓筒狀內(nèi)周面或外周面上，由圓筒狀的Cu合金系多孔質(zhì)燒結(jié)滑動(dòng)材料或Fe系合金系多孔質(zhì)燒結(jié)滑動(dòng)材料構(gòu)成的軸承經(jīng)燒結(jié)接合進(jìn)行固定的部件作為推力軸承。即，作業(yè)機(jī)軸瓦22，由Fe合金系或Cu合金系多孔質(zhì)燒結(jié)體構(gòu)成，在其氣孔(通氣孔)中，填充了潤(rùn)滑油物質(zhì)，換而言之由潤(rùn)滑油和蠟類構(gòu)成的、滴點(diǎn)低于6(TC的潤(rùn)滑組成物。如此，在臂的前端部，推力軸承壓入時(shí)的壓入力升高，還有承受推力載荷的軸環(huán)部21c的結(jié)構(gòu)，所以可以防止軸瓦的脫出。還有，替代上述Fe合金系或者Cu合金系多孔質(zhì)燒結(jié)體構(gòu)成的作業(yè)機(jī)軸瓦22，可以使用下面的作業(yè)機(jī)軸瓦。作業(yè)機(jī)軸瓦，利用的是，與耐磨損性、耐燒結(jié)性、耐熱裂紋性優(yōu)異的硬質(zhì)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20同等的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，在其滑動(dòng)面設(shè)置有儲(chǔ)油箱或油槽。此作業(yè)機(jī)軸瓦，即使在高承載、低滑動(dòng)速度的摩擦抵抗大的使用環(huán)境中也可以得到充分的耐磨損性。還有，在里襯金屬中實(shí)施超硬熱噴鍍的推力軸承中，其里襯金屬硬度大約為Hv400以下時(shí)，因?yàn)樯硥m的咬入使得鍍層容易損壞，所以有必要形成更厚的鍍層，這對(duì)經(jīng)濟(jì)性極其的不利。還有，里襯金屬更硬質(zhì)的時(shí)候，其噴鍍層很薄，可以在O.5mm以下，但因?yàn)榕c里襯金屬的接合強(qiáng)度變得更弱，所以會(huì)有易發(fā)生由于沙塵的咬入或大的偏載荷所致的剝離、破損的問題。因此，在本實(shí)施方式中，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的厚度為O.5mm以上，但是與硬度為Hv170的軟質(zhì)里襯金屬(屈服強(qiáng)度為30kgf/mm2)進(jìn)行燒結(jié)接合的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，為了不發(fā)生沙塵所致的破損、剝離，其厚度在lmm以上為佳。還有，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的彎曲強(qiáng)度至少在30kgf/mm2以上為佳。還有，在磨損性更激烈的條件的使用環(huán)境中，超過4mm進(jìn)行使用，是因?yàn)轭A(yù)想偏載荷及撓曲所致的破損容易發(fā)生，這在經(jīng)濟(jì)上也是不利的。還有，一般經(jīng)燒結(jié)接合的接合面的接合強(qiáng)度，與噴鍍層的接合強(qiáng)度(510kgf/mm2)相比極其堅(jiān)固，通常能夠確保與燒結(jié)材料的剪切強(qiáng)度基本相同的程度的強(qiáng)度。此外還有，本實(shí)施狀態(tài)的帶有軸環(huán)形狀的推力軸承，因?yàn)槠鋱A筒部壓入作業(yè)機(jī)的主體中而被固定，所以為了防止其輕易的壓入和壓入后的脫出，里襯金屬的硬度為Hv170以上為佳，優(yōu)選為調(diào)整為220以上，還有，考慮到之后的機(jī)械加工性，為Hv400以下為佳。還有，在上述帶有軸環(huán)形狀的推力軸承壓入主體中時(shí)，軸環(huán)部和主體的間隙很難調(diào)整到0.2mm以下，還有，考慮到偏載荷作用時(shí)的主體的撓度，希望在0.4mm的程度的撓度的狀態(tài)下，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體不會(huì)發(fā)生破損。圖5(a)為圖4(c)所示在鐵系里襯金屬上設(shè)置有排氣孔以及溝槽的推力軸承的一例的剖面圖，圖5(b)為圖5(a)所示A部擴(kuò)大后的剖面圖，圖5(c)為圖5(a)的平面圖。在本例中，如圖5(b)所示，在鐵系里襯金屬21b和鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20的接合面上，形成了排氣孔23以及溝槽24。鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20，使用如下材料為佳，在固溶碳的濃度調(diào)整為0.20.45重量％的馬氏體相中，含有525體積％的碳化物的材料。還有，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體在鐵系里襯金屬上燒結(jié)接合時(shí)，通常，有大量的氣體發(fā)生，在和鐵系里襯金屬的接合面由于氣體停留容易發(fā)生接合缺陷，但本實(shí)施例，由于排氣孔23能夠排出氣體，還有由于溝槽24在燒結(jié)接合時(shí)可以使鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體中液相產(chǎn)生。因此，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20可以進(jìn)行高密度的燒結(jié)，并且可以進(jìn)行與鐵系里襯金屬的高強(qiáng)度的接合。還有，本實(shí)施例中，形成了排氣孔23和溝槽24兩種，但也可以形成其中至少一種。本例中，在鐵系里襯金屬和鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的接合面一側(cè)的鐵系里襯金屬上，形成有排氣孔以及溝槽，但在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的滑動(dòng)面上形成了110面積％的閉塞氣孔或凹部的其成形體中，由于其在燒結(jié)接合時(shí)發(fā)生氣體的漏氣(排氣)性優(yōu)異，所以可以避免形成里襯金屬接合面的排氣孔和溝槽。還有，上述閉塞氣孔或凹部，在上述效果之外，作為鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的滑動(dòng)面上的儲(chǔ)油箱(潤(rùn)滑劑停留場(chǎng)所)發(fā)揮作用，可以提高耐熱裂紋性能。9還有，設(shè)置有排氣孔23的圍堰的高度，調(diào)整為配置鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20時(shí)的此滑動(dòng)體20的厚度的中心以上的高度為佳。還有，作為如圖5所示推力軸承和其組成的配合滑動(dòng)部件，例如，可以使用進(jìn)行過滲碳淬火、高頻淬火等的硬化熱處理的鋼制推力軸承。在其他實(shí)施方式以及實(shí)施例中也相同。還有，作為里襯金屬和鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體進(jìn)行一體化的方法，預(yù)先進(jìn)行了燒結(jié)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料可以使用釬焊等的方法進(jìn)行一體化，但在其燒結(jié)時(shí)的高密度化過程中，很難確保尺寸的穩(wěn)定性，不能避免由于接合前的加工導(dǎo)致的顯著的成本上升。由此，在本實(shí)施方式中，開發(fā)出一種，以鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的環(huán)形圓盤狀成形體(環(huán)狀平板)的內(nèi)周面的至少一部分和其成形體的下面，通過燒結(jié)接合固定在鐵系里襯金屬的外周面和平板的上面的方式進(jìn)行配置，并且，在燒結(jié)接合時(shí)，為了不使燒結(jié)體產(chǎn)生的氣體在接合面停留形成氣體缺陷，在鐵系里襯金屬外周面以及平面部的至少一處的接合面的一部分，開設(shè)了為了排出在燒結(jié)接合時(shí)燒結(jié)體產(chǎn)生的氣體的孔(排氣孔)和溝槽的燒結(jié)推力軸承。上述孔和溝槽，至少一種設(shè)置于上述接合面上為佳。圖6(a)表示的是在圖4所示的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體中設(shè)置排氣孔以及溝槽的例的平面圖。圖6(b)是圖6(a)的沿B-B線的剖面圖。本例中，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20—偵U，設(shè)置有排氣孔23A以及溝槽24A。在本實(shí)施例中，可以得到如圖5所示的相同的效果。本實(shí)施方式的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20，為具有由至少5體積％以上的碳化物和固溶碳的濃度為0.150.5重量％的馬氏體相構(gòu)成的組織的材料。由此，可以承受高承載的推力承載，并且可以充分地改善在潤(rùn)滑條件惡劣的狀況下的耐磨損性、耐燒結(jié)性以及耐熱裂紋性。還有，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20中，使用通過如下處理的材料為所希望的方式，碳化物的分散量不超過25體積％，優(yōu)選為15體積％以下，馬氏體相的固溶碳的濃度為0.20.45重量％，優(yōu)選為0.20.35重量％，在150600°C的范圍進(jìn)行回火處理。由此，可以承受施與推力軸承的極大的偏載荷。上述碳化物，以硬質(zhì)的低價(jià)的Cr7C3型碳化物以及耐熱硬度優(yōu)異的M6C型碳化物中的至少一種為主體。利用這樣的碳化物在燒結(jié)滑動(dòng)材料中進(jìn)行析出分散，在經(jīng)濟(jì)性上也是所希望的方式。還有，作為上述碳化物，利用MC型碳化物也是所希望的，這種MC型碳化物，從經(jīng)濟(jì)的觀點(diǎn)出發(fā)，抑制在5體積％以下為佳。還有，以更低價(jià)的07(:3型碳化物為主體，將(M6C+MC)碳化物調(diào)整在5體積％以下，為最佳方式。還有，通過以FeP合金的狀態(tài)添加0.11.5重量％的P，可以提高鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體20的燒結(jié)密度，并且改善燒結(jié)接合性。S卩，通過對(duì)馬氏體相以及MeC型碳化物的至少一種進(jìn)行濃縮而使融點(diǎn)降低，從而可以有助于改善燒結(jié)性和燒結(jié)接合性。此外，通過使其析出Fe3P、Cr2P、FeMoP、V2P、FeTiP等的磷化物，可以有助于改善耐燒結(jié)性。還有，在以M6C型碳化物為主體的碳化物進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，所含有的P在M6C型碳化物中，進(jìn)行濃縮也可以提高結(jié)合穩(wěn)定性，所以至少添加0.3重量％以上為佳。此外還有，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，Cu基合金相以粒狀在110體積％的范圍進(jìn)行分散而添加為所希望的方式。此外，從改善滑動(dòng)特性的觀點(diǎn)出發(fā)，在上述Cu基合金相中，10使其含有P、Sn、Al、Fe以及Ni構(gòu)成群中任選一種以上為佳。由此，可以有助于改善滑動(dòng)面的跑合性，并且通過在滑動(dòng)途中的粒狀的Cu基合金相優(yōu)先損耗，從而在滑動(dòng)面能夠形成儲(chǔ)油箱，由此能夠有助于改善耐燒結(jié)性和耐熱裂紋性。還有，作為得到更好的耐熱裂紋性的方法，本實(shí)施方式的燒結(jié)滑動(dòng)部件，550體積％的(Cr7C3+M6C+MC)型碳化物在固溶碳的濃度在0.150.5重量％的馬氏體相中進(jìn)行分散，此外，平均孔徑為0.031.0mm的經(jīng)閉塞化的氣孔以310體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體在鐵系里襯金屬上進(jìn)行燒結(jié)接合為佳，此外還有，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的滑動(dòng)面開設(shè)孔部，滑動(dòng)面的孔部所形成的凹部以310面積％進(jìn)行分散，上述凹部的平均徑在3mm以下為佳。此外，例如在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中添加Si(^粒子，在經(jīng)濟(jì)性上也是極好的方式。由此，在燒結(jié)時(shí)，Si02還原，所剩的Si在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中可以進(jìn)行擴(kuò)散固溶，由此，Si02粒子軌跡所形成的閉塞氣孔，可以作為滑動(dòng)面的儲(chǔ)油箱進(jìn)行利用，其結(jié)果，可以有助于改善耐燒結(jié)性和耐熱裂紋性。此外還有，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的成形時(shí)，至少在滑動(dòng)面，開設(shè)O.13mm深度的凹部為所希望的方式。這是因?yàn)橥ㄟ^鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體與鐵系里襯金屬進(jìn)行燒結(jié)接合，在滑動(dòng)面形成儲(chǔ)油箱。還有，作為上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的厚度，考慮到現(xiàn)有的噴鍍鍍層在0.10.3mm的范圍進(jìn)行施工的情況，因?yàn)橛^察到沙塵的咬入和偏載荷所致的鍍層的剝離、破損，所以為0.5mm以上，由與耐磨損性的關(guān)系決定厚度的上限為所希望的方式。還有，從耐磨損性的觀點(diǎn)出發(fā)，與上述閉塞氣孔不相干涉的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的維氏硬度確保在Hv500以上，優(yōu)選為Hv700以上為所希望的方式。(第2實(shí)施方式)圖7是本發(fā)明的第2實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概略構(gòu)造說明圖。圖8(a)為推力軸承的剖面圖。圖8(b)是表示圖8(a)所示推力軸承的滑動(dòng)面的各種油槽、凹槽的模型的平面圖。在本實(shí)施方式中，如圖7所示，臂5中所壓入的推力軸承25和鏟斗支架6a中所配置的推力軸承26任一個(gè)作為帶有軸環(huán)型的推力軸承。因?yàn)殓P斗6大多根據(jù)作業(yè)內(nèi)容適時(shí)地進(jìn)行更換，并且為了便于維護(hù)，所以鏟斗支架6a用的推力軸承26的滑動(dòng)面并不利用上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，例如，利用碳鋼或低合金鋼進(jìn)行高頻淬火處理的、或經(jīng)滲碳處理的低價(jià)的推力軸承在經(jīng)濟(jì)上為佳。如圖8(b)所示，在滑動(dòng)面(高頻淬火硬化滑動(dòng)面)27上，開設(shè)適當(dāng)?shù)臏喜?R溝28a、菱形溝28b)和凹槽(微凹凹槽或孔29)為所希望方式。由此，潤(rùn)滑用的潤(rùn)滑劑或代替其的潤(rùn)滑組成物容易供給至此滑動(dòng)面27，能夠有助于改善耐燒結(jié)性、耐熱裂紋性。(第3實(shí)施方式)圖9是表示本發(fā)明的第3實(shí)施方式的鏟斗連結(jié)裝置的概略構(gòu)造說明圖。在本實(shí)施方式中，其基本構(gòu)成與圖7所示的第2實(shí)施方式相同。但是，本實(shí)施方式的作業(yè)機(jī)軸瓦11，由多孔質(zhì)，其氣孔中填充了潤(rùn)滑組成物的鐵合金系燒結(jié)體所構(gòu)成。由此，可以延長(zhǎng)鏟斗連結(jié)裝置的供脂間隔時(shí)間。還有，本實(shí)施方式中，在作業(yè)機(jī)軸瓦11A中裝配上述第1實(shí)施方式或第2實(shí)施方式的推力軸承，為所希望的方式。圖10是本發(fā)明的第3實(shí)施方式的變形例的顫抖連結(jié)裝置的概略構(gòu)造說明圖。本變形例，是與第3實(shí)施方式相比更優(yōu)化的方式。通過與以Mo為主體的硬質(zhì)噴鍍鍍層30形成在0.1mm以上的作業(yè)機(jī)銷進(jìn)行組合，使進(jìn)一步延長(zhǎng)供脂間隔成為可能，是能夠?qū)崿F(xiàn)延長(zhǎng)鏟斗連結(jié)裝置的供脂間隔時(shí)間的一種方式。(第4實(shí)施方式)圖11是滾輪組件的主要部分構(gòu)造的說明圖。本實(shí)施方式為，本發(fā)明適用于滾輪組件的浮動(dòng)密封板裝置的例。圖12表示的是多層浮動(dòng)密封板(floatingseal)的構(gòu)造剖視圖。如圖11所示，本實(shí)施方式的滾輪組件36，具有以下構(gòu)造，滾輪擋板49(retainer)以及此滾輪擋板49所支持的滾輪軸50，和此滾輪軸50所外嵌滾輪軸瓦(帶有軸環(huán)的軸瓦)51以及通過此滾輪軸瓦51所配置的滾輪輥(roller)52，以相互可以旋轉(zhuǎn)的方式進(jìn)行連接。在此滾輪組件36中，浮動(dòng)密封板裝置53，具有以下構(gòu)造，配備了與密封板面相接而配的一對(duì)密封環(huán)54、54，和各密封環(huán)54所外嵌的0型環(huán)55、55，方向相合的一對(duì)的密封板面，由于經(jīng)壓縮所安裝的0型環(huán)55的彈力，被壓向滾輪軸50的軸方向，承受適當(dāng)?shù)某休d，并進(jìn)行滑動(dòng)，可以防止外部的水、沙塵等的侵入和內(nèi)部的潤(rùn)滑油的外泄。接著，在一對(duì)的密封環(huán)54、54的密封板面上，由至少550體積％的碳化物和固溶碳的濃度調(diào)整為0.150.5重量％的馬氏體相構(gòu)成的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體進(jìn)行燒結(jié)接合。還有，很容易能夠得到上述的固溶碳濃度范圍，并且為了得到更硬質(zhì)的，耐燒結(jié)性優(yōu)異的碳化物，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體中，含有Cr:9重量X以上、Mo:3.5重量X以上、Mo和W的總量4.5重量％以上以及V:3重量％以上中的一種以上，并且Cr7C3型碳化物、MeC型碳化物以及MC型碳化物中的一種以上的碳化物，在上述馬氏體相中進(jìn)行分散為佳。還有，如圖12所示，浮動(dòng)密封環(huán)的燒結(jié)接合方法以及具有排氣孔23、溝槽24的構(gòu)造，與圖5、6所示的推力軸承基本相同。符號(hào)G表示，在更高行駛速度用的滾輪軸50的表面，進(jìn)行滑動(dòng)性優(yōu)異的表面處理，例如，磷酸Zn、磷酸Mn等的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理，鍍Cr、噴鍍Mo鍍層處理等為佳。根據(jù)本實(shí)施方式，能夠提供一種耐燒結(jié)性和耐熱裂紋性更優(yōu)異的浮動(dòng)密封板裝置，但為了進(jìn)一步改善耐磨損性，使用如下部件為佳，在固溶碳的濃度調(diào)整為0.20.45重量％的馬氏體相中，Cr7C3型碳化物、MeC型碳化物以及MC型碳化物以總量為2040體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體與硬度為Hvl70以上的鐵系里襯金屬進(jìn)行燒結(jié)接合而成的燒結(jié)滑動(dòng)部件。還有，在齒輪減速裝置等所利用的大口徑的浮動(dòng)密封板裝置中，其密封板面的滑動(dòng)速度變快，特別需要一種耐燒結(jié)性和耐熱裂紋性優(yōu)異的浮動(dòng)密封板，根據(jù)本實(shí)施方式，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，Cu粒子或Cu基合金粒子，Mo金屬粒子以及閉塞氣孔至少一種，以110體積％的范圍，進(jìn)行分散為佳。此外，被閉塞化的氣孔，以310體積％進(jìn)行分散，氣孔的平均孔徑為0.031.0mm為佳。還有，在浮動(dòng)密封板的滑動(dòng)面(密封板面)，開設(shè)130面積％、優(yōu)選為110面積％或310面積％的凹部為佳，上述閉塞氣孔和凹部的大小，在密封板面的寬度的大約1/2以下，此外，控制在密封板面的寬度方向的0.5mm以下的大小為所希望的方式。還有，上述閉塞氣孔和凹部的大小，在密封板面的寬度方向的lmm以下為佳。還有，作為耐磨損性優(yōu)異、低價(jià)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，與SKD1、SKD2、SKD11等的高碳高Cr系工具鋼同樣，使Cr7C3型碳化物在馬氏體相種析出分散而進(jìn)行利用，在本實(shí)施例中，參考SKD材料的最佳淬火溫度900IOO(TC的Fe-C-Cr三元狀態(tài)圖(參照下述的圖15)和其狀態(tài)圖的平衡關(guān)系(等碳活度)，在TielineA、B所包圍(奧氏體+Cr7C3型碳化物)的二相區(qū)域中，著目于控制馬氏體相中的固溶碳的濃度在0.20.45重量％，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的碳的添加量和Cr的添加量之間，使其滿足下式的關(guān)系。0.143X(Cr重量％)-l.41《(C重量X)《0.156X(Cr重量％)-O.58此外，作為Cr7C3型碳化物以550體積％進(jìn)行分散的Cr添加量設(shè)定為935重量％。還有，由于V有助于馬氏體相的抗回火軟化性和Cr7C3型碳化物的均勻分散性，所以利用不使MC型碳化物析出的范圍的V的添加的時(shí)候的碳的添加量和Cr添加量的關(guān)系，在通過V的添加僅使少量的MC型碳化物(5體積％以下)析出分散的范圍，最大地發(fā)揮上述V的作用，所以此時(shí)V的添加量為含有03重量％，并且在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的碳的添加量和Cr的添加量之間，使其滿足下式的關(guān)系。0.143X(Cr重量％)-1.41+14XMC碳化物的體積分率《(C重量％)《0.156X(Cr重量％)-O.58+14XMC碳化物的體積分率具體地說，含有C:0.93.8重量X、Cr:935重量X、V:03重量X，其C含有量滿足O.143X(Cr重量％)-l.41+14XMC碳化物的體積分率《(C重量X)《0.156X(Cr重量％)-0.58+14XMC碳化物的體積分率的關(guān)系，具有固溶了0.20.45重量％的C、6.512重量％的Cr的馬氏體相，在此馬氏體相中，Cr7C3型碳化物以540體積％進(jìn)行分散，MC碳化物在5體積％以下進(jìn)行分散，總碳化物的含有量為540體積％的組織構(gòu)成，使其還含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Mo、W、Ti、Co、Cu、以及Al構(gòu)成的合金元素中任選一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體為佳，此外，考慮到Si的存在，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體的碳含有量滿足如下關(guān)系O.143X(Cr重量X)-1.41+0.15X(Si重量％)+14XMC碳化物的體積分率《C重量X《0.156X(Cr重量％)-O.58+0.15X(Si重量％)+14XMC碳化物的體積分率，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體中形成有馬氏體相，此馬氏體相固溶了0.20.45重量％的C、6.512重量％的Cr，還固溶有15重量％的Si以及0.54重量％的Al中的至少一種為佳。還有，上述Cr7C3型碳化物和MC碳化物進(jìn)行析出分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的馬氏體相中的最佳碳的濃度、Cr、V、Mo、W等的合金元素的濃度以及碳化物量的調(diào)整，因?yàn)槭氰F系燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐燒結(jié)性、耐熱裂紋性、耐磨損性進(jìn)行調(diào)整的重要因素，所以進(jìn)一步進(jìn)行了正確的討論。本實(shí)施例的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的碳的添加量和合金元素(X元素)的添加量(C重量％、X重量％)，進(jìn)行分散的Cr7C3型碳化物和MC型碳化物的體積分率(fCr7C3、flC)，馬氏體的碳和各種合金元素的濃度(CMar、XMar)，Cr7C3型碳化物的碳和各種合金元素的濃度(C73、X73)，以及MC型碳化物的碳和各種合金元素的濃度(CMC、XMC)，具有下式的關(guān)系。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>在上述實(shí)施方式的范圍中，由于可以得到C73—8.7重量^，CMC二14重量％的相近似值，所以實(shí)施方式的最佳碳的濃度范圍，如下式所記載。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>Cr7C3+14Xfl\C還有，合金元素X的添加量，也同樣由下式算出。(X重量％)=XMarX{(l_fCr7C3_fl\C)+KX7XfCr7C3+KXMCX預(yù)C)這里，KX7、KXMC(分配系數(shù))為Cr7C3型碳化物、MC型碳化物和馬氏體相中的X濃度的比(=X73/Xmar、=XMC/Xmar)，在實(shí)施方式中，使用下述的經(jīng)實(shí)測(cè)的各合金元素的分配系數(shù)，能夠算出本實(shí)施方式的范圍的上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的最佳的碳、Cr、Mo、W、V、Si、Al、Ni、Co等的添加量(在下述中KXMC記為KXM/C)。這里，在實(shí)施方式的范圍中，KCr7=8、Kmo7、KW7=2.5、KV7=13、KSi7、KA17=0、KNi7=0.1、KC07=0.23、KCrM/C=3.8、KMoM/C=3、KWM/C=8.2、KVM/C=119、KSiM/C、KA1M/C=0、KNiM/C、KCoM/C=0.05為實(shí)測(cè)結(jié)果。還有，在本實(shí)施方式的范圍中，馬氏體相中的Cr的濃度設(shè)定為6.512重量X的范圍，Mo、W、V的濃度，如下所述，規(guī)定為Mo:04重量％、W:08重量％、(Mo+0.5XW):04重量％、V:00.6重量％，其目的在于確保馬氏體相的淬火性和調(diào)整抗回火軟化性，因而設(shè)定了這些值。此外，上述Cr的分配系數(shù)KCr7，因?yàn)樯婕昂軐挼腃r濃度范圍，所以本發(fā)明范圍的KCr7，利用馬氏體相中的Cr濃度CrMar(重量％)設(shè)定為如下式為更佳。KCr7=-0.48XCrMar(重量％)+11.8如上所述，由于在潤(rùn)滑性惡劣的狀態(tài)下所出現(xiàn)的邊界潤(rùn)滑下的滑動(dòng)面的發(fā)熱，導(dǎo)致滑動(dòng)面的馬氏體相的硬度急速軟化時(shí)，耐燒結(jié)性和耐磨損性惡化。為了提高上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的抗回火軟化性，在實(shí)施方式中，開發(fā)了，添加低價(jià)的Si:13.5重量％以及Al:0.52重量X中的至少一種，使馬氏體相中的Si濃度在l5重量X以及Al:0.54重量％中的至少一種的范圍內(nèi)進(jìn)行濃縮，從而提高抗回火軟化性的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件(燒結(jié)滑動(dòng)部件)。還有，在上述的馬氏體相中使其與Mo共存的情況中，如本發(fā)明人在特愿2003-380203號(hào)中所記載，通過Si，降低對(duì)Mo的抗回火軟化性有效的最大濃度，在實(shí)施方式中，考慮到經(jīng)濟(jì)性，馬氏體相中的Mo、(Mo+W)的濃度范圍調(diào)整在0(4.0-0.5(Si重量％+八1重量％))，在鐵系滑動(dòng)材料中，添加Mo:05.5重量X、(Mo+W):05.5重量％。燒結(jié)接合后，從確保氣體冷卻的淬火硬化的觀點(diǎn)出發(fā)，Mo優(yōu)選添加為15.5重量％。還有，在實(shí)施方式中，因?yàn)橛行У馗纳岂R氏體相中的抗回火軟化性的Mo的濃度為02.5重量％，所以作為經(jīng)濟(jì)性的Si、Mo的添加量，Si:12.5重量％、Mo:12.8重量％，優(yōu)選為Si:1.52.5重量X、Mo:12重量％。Si，在馬氏體相中大量固溶，是顯著提高馬氏體相的抗回火軟化性的經(jīng)濟(jì)性的元素。由此，例如，在SKD6、SKD61、SKD62等的不使碳化物進(jìn)行分散而使用的熱工具鋼中積極地進(jìn)行添加。在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，由于具有顯著的提高燒結(jié)性和顯著的提高燒結(jié)時(shí)或淬火時(shí)的奧氏體相中的碳的活度、以0.15XSi重量％的關(guān)系降低馬氏體相中的固溶碳的濃度的作用，所以在本實(shí)施方式中，上述Fe系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的最佳的碳的濃度，通過0.15XSi重量％的關(guān)系，調(diào)整到高碳側(cè)為佳。還有，Si是可以顯著地使aFe相穩(wěn)定化的合金元素，添加Si，顯示出顯著地抬高A1、A3相變溫度到高溫度測(cè)的作用，所以認(rèn)為其具有能提高滑動(dòng)面的耐熱裂紋性的作用，從各種合金元素的單位重量^的A3相變溫度的變化(AA3=°C/重量％，Si:+40、Al:+70、14Mo:+20、V:+40、W:+12、Mn:-30、Ni廣15、C:-220)可以得知，Si以外的Al、Mo、V、W也可以提高耐熱裂紋性。但是，在Si與這些合金元素大量共存的情況中，因?yàn)槭硅F素體進(jìn)一步穩(wěn)定化，不能得到最佳的淬火處理，所以Si添加量的上限，參考熱力學(xué)所計(jì)算的Fe-Si-X44元狀態(tài)圖(圖l(a)、(b)、(c))，并且對(duì)以C&C3型碳化物為主體進(jìn)行分散的馬氏體相的組成(0.2重量％C-6.512重量％Cr)進(jìn)行了討論，認(rèn)為可以添加3.5重量％的Si，所以為3.5重量％。還有，在以下述MeC型碳化物為主體進(jìn)行分散實(shí)施方式(0.45重量％03重量％Mo-O.5重量％V)的情況下，2.5重量％為佳(參照?qǐng)D1(a)、(b)、(c))。還有，A1的添加量，A1與Si相比，因?yàn)楦@著的使aFe相穩(wěn)定化，所以設(shè)定為Si的添加量的大約1/2。還有，在添加有高濃度的Si、Al的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，使其含有可以使奧氏體相穩(wěn)定化的Ni:15重量X、Mn:0.52重量％以及Cu:110重量％中的一種以上為佳(參照?qǐng)Dl(a)、(b)、(c))。還有，上述邊界潤(rùn)滑下的滑動(dòng)面溫度超過50(TC時(shí)，因?yàn)橄Ｍ軌蜻M(jìn)一步提高滑動(dòng)面的馬氏體相的抗回火軟化性，所以在實(shí)施方式中，活用與Si相比對(duì)50(TC以上的抗回火軟化性更有效的Mo、W、V，使其能夠維持經(jīng)600°C的回火處理(lhr)的洛氏硬度在HRC50以上，優(yōu)選為HRC55以上，所以鐵系燒結(jié)滑動(dòng)部件進(jìn)行如下調(diào)整為佳，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，使其含有Mo:1.6(優(yōu)選為2)6.5重量X、(Mo+W):1.6(優(yōu)選為2)6.5重量％中的至少一禾中，在其馬氏體相中由Mo:1.54重量％、(Mo+W):1.54重量X以及V:00.6重量％的群中任選一種以上構(gòu)成。還有，馬氏體相中的Mo、W的濃度，考慮到900100(TC的淬火溫度的M6C型碳化物的固溶度，能夠最大到大約4重量X為止進(jìn)行固溶，Mo、W的在馬氏體相中的下限濃度，并沒有進(jìn)行限定，但是參考上述SKD工具鋼和熱工具鋼的回火硬度曲線，為了進(jìn)一步改善這些鋼材的抗回火軟化性，Mo、W的濃度設(shè)定為1.5重量％以上為佳，優(yōu)選為2重量％以上。還有，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中所添加的Mo、W，由于在進(jìn)行分散的Cr7C3型碳化物中濃縮，所以使用下述的實(shí)施例求出的Mo、W的Cr7C3型碳化物和馬氏體相之間的分配系數(shù)KMo7、KW7，根據(jù)上述Cr7C3型碳化物的下限分散量和上限分散量以及馬氏體相中的Mo以及W的至少一種的下限濃度、上限濃度的關(guān)系，設(shè)定Mo:1.66.4重量％、(Mo+W):1.66.4重量％為佳。此外，設(shè)定馬氏體相中的Mo以及W的至少一種的濃度為24重量X，適用于上述推力軸承用的Cr7C3:1025體積X時(shí)，Mo:2.35.5重量％、適用于上述浮動(dòng)密封板用的Cr7C3:2040體積％時(shí)，Mo:2.66.4重量％為佳，優(yōu)選為Cr7C3:2540體積％，Mo:3.56.4重量％。與上述Mo、W的情況同樣，對(duì)V進(jìn)行討論。馬氏體相中的V，與Mo、W相比，是顯著地提高抗回火軟化性的元素，但是固溶有0.20.45重量％C的馬氏體相中的V的濃度，可以使MC型碳化物形成極其穩(wěn)定的碳化物。由此，在900IOO(TC的溫度范圍下，為0.20.6重量％，此外考慮到Cr7C3型碳化物中顯著地進(jìn)行濃縮的V的濃度，例如，在實(shí)施方式的范圍中，在50體積％的Cr7C3型碳化物進(jìn)行析出的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，大約為到3.5重量％為止，在MC型碳化物不析出的狀態(tài)下而進(jìn)行添加。還有，如下所述，考慮到碳化物大量進(jìn)行分散，并且其強(qiáng)度的惡化和經(jīng)濟(jì)性，設(shè)定為540體積％的Cr7C3型碳化物進(jìn)行分散的體系燒結(jié)滑動(dòng)材料的情況下，根據(jù)Cr7C3型碳化物的量，添加0.53.0(優(yōu)選為2.9)重量％為佳。還有，為了最大限度地利用顯著提高馬氏體相的抗回火軟化性的V，從經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)，允許有少量的MC型炭化物析出，進(jìn)行分散，為所希望，所以在實(shí)施方式中，MC型炭化物在5體積％以下進(jìn)行分散為佳，考慮到實(shí)施方式的范圍的MC型炭化物中的V的濃度大約為45重量％，所以V的添加量為5重量％以下，優(yōu)選為4重量％以下。此外，作為有必要具有適當(dāng)?shù)哪湍p性和強(qiáng)韌性的推力軸承用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，由于上述(Cr7C3+MC)的碳化物總量以1020體積％進(jìn)行分散為佳，所以具有C:1.12.4重量X、Cr:1029重量X、Mo:1.85重量X、V:1.13.5重量％為佳，此外還有，從改善耐燒結(jié)性的觀點(diǎn)出發(fā)，使0.55體積％的少量的MC碳化物進(jìn)行分散，(Cr7C3+MC)型碳化物總量為2040體積％為更佳，所以具有C:1.94重量X、Cr:1535重量％、Mo:26.4重量％、V:25重量％為佳。此外，在與上述推力軸承相比，有必要具有更優(yōu)異的耐磨損性的浮動(dòng)密封板所適用的情況中，有必要進(jìn)一步提高上述鐵系燒結(jié)華東材料的耐磨損性和耐燒結(jié)性。開發(fā)出的燒結(jié)滑動(dòng)部件，使用的是，至少含有，C:1.84.5重量X、Cr:1230重量X、V:3.510重量X、Mo:26.4重量X或者M(jìn)o和W的總量26.4重量％，在固溶碳的濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中，與Cr7C3型碳化物相比更硬質(zhì)的MC型碳化物以515體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料。上述馬氏體相，固溶有0.20.456重量％的C、6.512重量％的Cr，還固溶有13.5重量X的Mo、總量為13.5重量X的Mo和W以及0.40.6重量％的V的群中任選一種以上為佳。這里，考慮到鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的強(qiáng)韌性，在馬氏體相中，1035體積％的Cr7C3型碳化物和515體積％的MC型碳化物以總量1540體積％進(jìn)行析出分散，此外，還使其含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Co、Cu、Al等的合金元素的一種以上為佳，從改善鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的強(qiáng)韌性的觀點(diǎn)出發(fā)，碳化物總量設(shè)定為1530體積％為更佳。還有，通過(V+Ti)的添加，MC型碳化物的下限分散量，為下述的高速鋼的平均值的5體積％，此外，作為其上限分散量，考慮到經(jīng)濟(jì)性，設(shè)定為15體積％。特別是，使其與Cr7C3型碳化物共存，使MC碳化物進(jìn)行分散時(shí)，Cr^3型碳化物中V以高濃度進(jìn)行濃縮，所以從經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)，限制Cr7C3型碳化物為1025體積％，此外，從確保鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的強(qiáng)韌性的觀點(diǎn)出發(fā)，至少含有C:1.83.7重量X、V:3.79重量X、Mo:2.55.5重量％、(Mo+W):2.55.5重量％，碳化物的總量調(diào)整為1530體積％為佳。還有，顯著地形成MC型碳化物的Ti、Zr、Nb、Hf等的合金元素，在馬氏體相中基本上不呈現(xiàn)固溶狀態(tài)，幾乎全部作為MC型碳化物進(jìn)行分散。還有，都是價(jià)格極高的元素，大量的添加不利于經(jīng)濟(jì)性。由此，其添加量為3重量％以上，并且，添加由TiC、ZrC、NbC的化學(xué)量的組成而計(jì)算出的碳量(重量％)調(diào)整最佳的碳添加濃度為佳。還有，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料對(duì)鐵系里襯金屬的燒結(jié)接合，在大約1150122(TC進(jìn)行，即使從此燒結(jié)接合附近的溫度直接進(jìn)行氣體冷卻的淬火，馬氏體相中的固溶碳的濃度也基本上被調(diào)整限制在0.20.45重量％，所以沒有問題。淬火溫度越高，馬氏體相中的V、Mo、W的濃度就變得越大，對(duì)抗回火軟化性有利。還有，馬氏體相的60(TC的抗回火軟化性，以洛氏硬度HRC表記的回火參數(shù)AHRC和各馬氏體相中的合金元素濃度按下式的關(guān)系進(jìn)行改善。因此，例如，以SKD1(2.02重量％C、0.34重量％Si、13.03重量％Cr、0.04重量％V)的600。C的回火硬度(大約HRC43)作為基準(zhǔn)，按AHRC為7以上，優(yōu)選為12以上對(duì)馬氏體相中的各合金元素濃度進(jìn)行調(diào)整為佳。AHRC=0.5X(llXMoMar+7.5XWMar+25.7XVMar+5.8XSiMar+5.8XSiMar)例如，為了達(dá)到AHRC>12的條件，Mo、W、V的單獨(dú)添力口，有必要調(diào)整馬氏體相中的各合金元素，Mo:2.2重量％以上、W:3.21重量％以上、V:0.93重量％以上，由于上述V的最大固溶濃度大約為0.6重量％，所以不添加Mo、W，只是V的單獨(dú)添加，對(duì)抗回火軟化性的改善是不充分的，至少有必要通過Mo的符合添加調(diào)整馬氏體相中的Mo的濃度為1重量％以上。還有，已經(jīng)敘述過的MC型碳化物和Cr7C3型碳化物共同進(jìn)行分散時(shí)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的最佳碳量的調(diào)整，所添加的Cr、Mo、W也會(huì)在MC型碳化物中顯著地濃縮。由此，使用上述的各合金元素的的MC型碳化物和馬氏體之間的分配系數(shù)，可以計(jì)算出為了調(diào)整最佳的馬氏體相中的各合金元素的濃度而在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中進(jìn)行添加的Cr、Mo、W的最佳的添加量。MC型碳化物中，Mo、W、V、Cr以極高的濃度進(jìn)行濃縮，所以僅使用單純的分配系數(shù)，其正確性是不夠充分的。因此，MC型碳化物，作為(V、Mo、W、Cr)^3型的復(fù)合碳化物析出，其碳化物的組成大約由，(V+Mo+W+Cr):80重量X、C:15重量％、(Fe+Mn+等)5重量％所構(gòu)成，MC型碳化物中的V、Mo、W、Cr的各濃度為，根據(jù)分別的合金元素的MC型碳化物和馬氏體之間的分配系數(shù)(KVM/C=119、KMoM/C=3、K麗/C=8.2、KCrM/C=3.8)所定的濃度比率，按照使這些合金元素的總量成為80重量％而進(jìn)行調(diào)整。例如，對(duì)按照VMC重量％=(VMarXKVMC/((VMarXKVMC+CrMarXKCrMC+MoMarXKMoMC+麗arXK麗C)/0.8)計(jì)算出來的含有量進(jìn)行調(diào)整(簡(jiǎn)便起見，這里KXM/C省略為KXMC)。例如，從下述的圖21中記載的No.32的與MC碳化物相近似的馬氏體組成(Mo:2.0重量X、W:2.0重量X、Cr:4.5重量％、V:0.45重量％)，可以計(jì)算出馬氏體相中進(jìn)行分散的MC碳化物的組成的計(jì)算值為，46.0重量％V-5.2重量％Mo-14.1重量％W-14.7重量％Cr，與下述的圖21記載的分析結(jié)果基本一致，所以得知，這種調(diào)整是一種適用的方法。高硬度的SKH2(T1)、SKH10(T15)、SKH54(M4、M6)、SKH57等的高速鋼，含有大量的W、Mo，從1200°C以上的淬火溫度進(jìn)行淬火處理和2次以上的回火處理(大約550580°C)，殘余的奧氏體相基本完全分解，為了使其洛氏硬度在HRC65以上，固溶碳的濃度調(diào)整為0.50.6重量％而進(jìn)行使用。上述高速鋼，為了發(fā)揮其顯著的抗回火軟化性，是一種，在固溶有(Mo+W+V):510重量X、Cr:3.54.5重量％的高合金馬氏體相中，以512體積％的Fe3Mo3C、Fe3W3C的結(jié)晶構(gòu)造為基本的M6C型碳化物，和以19體積％的V4C3的構(gòu)造為基本的MC型碳化物，以碳化物總量為712體積％進(jìn)行分散的材料(參照文獻(xiàn)佐藤、西沢"日本金屬學(xué)會(huì)會(huì)報(bào)"2(1963)，P564)。因此，與上述高Cr系工具鋼具有相同的耐熱裂紋性還不充分，還有，在適用于上述的浮動(dòng)密封板的時(shí)候，由于碳化物很少，所以會(huì)有耐燒結(jié)性和耐磨損性不充分的問題。因此，在本發(fā)明中，根據(jù)與決定上述Cr7C3型碳化物和MC型碳化物在馬氏體相中進(jìn)行分散的最佳的碳和合金元素的添加量的方法相同的方法，有必要對(duì)MeC型碳化物大量進(jìn)行分散時(shí)的最佳碳以及合金元素的添加量進(jìn)行設(shè)定。因此本發(fā)明，參照900IOO(TC的Fe-C-Mo的狀態(tài)圖(參照下述的圖16)，開發(fā)出了，對(duì)于在固溶碳的濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中M6C型碳化物進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的Mo的添加量的最佳的碳量，記為，使其近似滿足與0.043X(Mo重量％)《(C重量X)《0.038X(Mo重量％)+0.36，還有，與上述Fe-C-Mo系同樣，對(duì)Fe-C-W系狀態(tài)圖進(jìn)行了討論，構(gòu)成奧氏體(Y)和M6C型碳化物的二相17區(qū)域的TieLineA、TieLineB的斜率基本上相當(dāng)于Fe-C-Mo系狀態(tài)圖(圖16)的TieLine的斜率的大約1/2，并且，對(duì)M6C型碳化物的奧氏體的固溶度也大致近似于相等，所以開發(fā)出了為了調(diào)整Mo與W同時(shí)添加時(shí)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.20.45重量％的最佳的碳量，使其滿足0.043X(Mo重量X+0.5XW重量X)《(C重量X)《0.038X(Mo重量X+0.5XW重量％)+0.36并且，M6C型碳化物以540體積％進(jìn)行分散，含有(Mo+0.5XW)為4.530重量％的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料。還有，本發(fā)明的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，由至少含有C:0.61.9重量％、0:17重量X、V:03重量X以及Mo:3.5重量％以上、(Mo+0.5XW):4.530重量％(或者(Mo+W):630重量％)，固溶碳的濃度為0.20.45重量％(優(yōu)選為，固溶Mo的濃度為24重量X以及固溶(Mo+W)的濃度為24重量X、固溶Cr濃度為l7重量X、固溶V的濃度為00.6重量X)的馬氏體相中，5體積％以上(優(yōu)選為540體積％)的M6C型碳化物和540體積％的MC型碳化物進(jìn)行分散的組織構(gòu)成，此外開發(fā)出了，根據(jù)必要使其含有Si、Mn、Ni、P、S、N、B、Ti、Co、Cu、Al的一種以上的合金元素的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料與高強(qiáng)度、高韌性的鐵系里襯金屬進(jìn)行燒結(jié)接合而成的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件。還有，根據(jù)MC型碳化物的分散量碳的添加量的調(diào)整量和合金元素的添加量，根據(jù)上述的方法而進(jìn)行設(shè)定，所以相對(duì)在固溶碳的濃度為0.20.45重量X的馬氏體相中、MeC型碳化物和MC型碳化物進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的Mo、W的添加量的最佳的碳量，使其滿足下式而變得明了。0.043X(Mo重量％+0.5XW重量％)+14XMC型碳化物的體積分率《(C重量％)《0.038X(Mo重量％+0.5XW重量X)+0.36+14XMC型碳化物的體積分率還有，有必要進(jìn)行與上述Cr7C3型碳化物和MC型碳化物析出分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的正確的組成的討論相同的討論。對(duì)本實(shí)施例的M6C型碳化物的體積分率M6C和M6C型碳化物的碳濃度CMeC(重量X)進(jìn)行記述，則鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的最佳碳含有量，使用馬氏體相的固溶碳的濃度0.2、0.45重量％，表示為下式的關(guān)系0.2X(l-fMeC-預(yù)C)+CM6CX預(yù)6C+14X預(yù)C《(C重量X)《0.45X(1_預(yù)60預(yù)0+CM6CXflM6C+14Xfl\C此外還有，為了提高上述耐熱裂紋性，馬氏體相的固溶碳的濃度的上限為0.35重量％時(shí)，0.35重量％可以帶入上式進(jìn)行使用。還有，MeC型碳化物的碳濃度(CM6C)，根據(jù)M6C型碳化物中的Mo、W的含有比率進(jìn)行變化，從下述的實(shí)施例的結(jié)果可以得知，由于M6C型碳化物和馬氏體相之間的Mo、W的分配系數(shù)近似為KMo6—KW6，所以近似為下式CM6C=0.91X(Mo重量％/(Mo重量％+界重量％))+1.74還有，MeC型碳化物和馬氏體相之間的各合金元素的分配系數(shù)，實(shí)測(cè)為KMo6=20、KW6=23、KV6=5.7、KCr6=0.95、KSi6=2.3、KA16=2.3、KNi6=0.4、KCo=0.5、KP6=2。因此，使用這些分配系數(shù)，計(jì)算出與相對(duì)上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料時(shí)相同的最佳的合金元素的添加量。此外，與調(diào)整上述MC型碳化物中的合金元素的濃度相同，MeC型碳化物中的Mo、W的濃度高，F(xiàn)e3Mo3C可以固溶58重量％的Mo，F(xiàn)e3W3C可以固溶70重量％的W，所以Mo與W共存時(shí)，可以根據(jù)MoM6C/(MoM6C+麗6C)的比率計(jì)算(MoM6C+m6C)重量％。18還有，作為以耐熱裂紋性和強(qiáng)韌性為重點(diǎn)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，上述馬氏體相中的固溶碳的濃度的上限為0.35重量X，MeC型碳化物為520體積X、MC型碳化物為5體積％以下，碳化物總量為1025體積％進(jìn)行分散為佳，適用于多層推力軸承(推力軸承)。作為有必要具有更優(yōu)異的耐燒結(jié)性和耐磨損性的、適用于上述浮動(dòng)密封板的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，M6C型碳化物為1540體積％、MC型碳化物為5體積％以下，碳化物總量與高速鋼相比更多、以2040體積％進(jìn)行分散為佳。如上所述，高速鋼，由于在淬火狀態(tài)殘留有20體積％以上的殘留奧氏體相，所以通過在550580°C2次以上的回火處理，分解殘留奧氏體，并且通過回火二次硬化，在HRC65以上的顯著地被硬化的狀態(tài)進(jìn)行使用。因此，適用于動(dòng)密封板時(shí)，會(huì)發(fā)生滑動(dòng)面間的初期跑合性不良引起的漏油和燒結(jié)的問題。在本發(fā)明中，通過改善上述跑合性而確保燒結(jié)性和0.32.Omm左右的最佳的密封板寬度，所以即使在回火處理后，殘留奧氏體使其在基材中為5體積％以上，優(yōu)選為1040體積％進(jìn)行分散，但是殘留奧氏體在40體積％以上存在時(shí)，由于惡化耐磨損性，所以其上限值為40體積％。還有，為了確保上述最佳的殘留奧氏體量，在現(xiàn)有的高速鋼中，添加從不進(jìn)行添加的Ni:15重量X、Mn:2重量X、Cu:10重量％中的一種以上。還有，上述浮動(dòng)密封板，即使在如上所述的脫谷狀態(tài)中，為了確保其充分的密封性，選定確保最佳的密封板寬度的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料十分重要。密封板寬度過窄時(shí)，不僅不能確保密封性，密封板面的承載變高，則密封板面發(fā)現(xiàn)有顯著的燒結(jié)、熱裂紋。此外還有，密封板寬度過寬時(shí)，能夠確保安定的密封性，但是由于密封板內(nèi)的潤(rùn)滑性變得極其惡劣，所以密封板面發(fā)現(xiàn)有顯著的燒結(jié)、熱裂紋。由于有這些問題，所以在現(xiàn)有的密封板材料中，其密封板的寬度選定為0.32mm，在本發(fā)明中，提供了改善密封板間的潤(rùn)滑性的方法。還有，作為本發(fā)明的馬氏體相中的固溶碳的濃度的調(diào)整方法，基于現(xiàn)有組成的高速鋼的熱處理數(shù)據(jù)(佐藤、西沢"日本金屬學(xué)會(huì)會(huì)報(bào)"2(1963)，P564)，使用的是設(shè)定淬火溫度為900115(TC，優(yōu)選為900100(TC，進(jìn)行淬火處理的方法。如上所述，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，由于&7(:3型碳化物沒有進(jìn)行分散，所以限制其Cr的添加量為17重量％。此時(shí)的馬氏體相中的Cr濃度基本為17重量X，Cr的濃度越高耐腐蝕性越優(yōu)異。如上所述，在以高的抗回火軟化性為重點(diǎn)時(shí)，如本發(fā)明人在特愿2002-380203號(hào)中所公開的，馬氏體相中的Cr濃度為3.5重量％以上則通過回火處理使Cr7C3型碳化物析出，由于Mo、W、V等會(huì)惡化抗回火軟化性，所以馬氏體相中的Cr的上限濃度為3.5重量X為佳，Cr的下限濃度，考慮到淬火硬化性，為1重量％為佳。還有，淬火行的確保，通過馬氏體相中的Ni、Mn、Mo進(jìn)行充分的調(diào)整。還有，耐腐蝕性，馬氏體相中的Cr的濃度即使為1重量^，通過添加Cr以外的Mo、Ni、Cu、P、Si、Al，可以進(jìn)行充分的改善。例如，歷來作為浮動(dòng)密封板的耐腐蝕性沒有問題的鎳鉻冷硬鑄鐵的馬氏體相的組成為，大約5重量％Ni-l重量％Cr-l.5重量％Si。還有，在MeC型碳化物以40體積X進(jìn)行分散，MC型碳化物(V4C3)不析出的燒結(jié)滑動(dòng)材料中，所添加的V的最大添加量為1.2重量％(更精確為1.15重量％)。與上述Cr7C3型碳化物進(jìn)行分散，MC型碳化物(V4C3)不析出的燒結(jié)滑動(dòng)材料中所添加的V的最大添加量相比時(shí)，可以得知，本發(fā)明，是一種V更經(jīng)濟(jì)性的提高馬氏體相的抗回火軟化性的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料。此外還有，從最大限度的利用V的抗回火軟化性的改善效果的觀點(diǎn)出發(fā)，MeC型碳化物，以5、15、30、40體積進(jìn)行分散，MC型碳化物不進(jìn)行分散時(shí)的V的添加量分別為0.5、0.7、1.0、1.2重量％。此外，使5體積％的MC型碳化物進(jìn)行分散時(shí)的V的添加量通過計(jì)算為2.24.5重量％，所以本發(fā)明的V的最佳添加量在0.54.5重量％為佳。還有，在適用于上述推力軸承的、M6C為525體積％、MC為5體積％以下，總碳化物含有量為1025體積X進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，C為0.61.6重量X、Cr為13重量X、Mo為7.5重量％以上(Mo+W)為7.515重量X、V為0.94重量％。然后，在適用于浮動(dòng)密封板的、M6C為2040體積％、MC為15體積％，總碳化物含有量為2040體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，C為0.81.9重量％、Cr為13.5重量％、Mo為13重量％以上(Mo+W)為1325重量X、V為1.34.5重量％為佳。馬氏體相中的Cr濃度為3.5重量X以下時(shí)的回火軟化系數(shù)AHRC，根據(jù)馬氏體相中的各合金元素X的濃度(XMar)重量％，如下式所述(特愿2002-380203號(hào))AHRC=2.8XCrMar+l1XMoMar+7.5X麗ar+25.7XVMar+5.8X(SiMar+AlMar)為了確保60(TC下的回火(lhr)處理的HRC50以上，優(yōu)選為HRC55以上的硬度，AHRC有必要在27以上，以及31以上。那么，就能夠?qū)oMar為24重量X、(MoMar+Wmar)為24重量％、CrMar為13.5重量％、Vmar為00.6重量％、Si為07重量％、A1為04重量X的范圍的其條件進(jìn)行討論。如上所述，(SiMar+AlMar)添加在1.5重量％以上時(shí)，由于會(huì)降低Mo、W、V的抗回火軟化性的改善效果，所以在本發(fā)明的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，(Si重量+Al重量)調(diào)整在O.51.5重量％以下為佳。在上述殘留奧氏體相的確保、淬火性的改善、耐腐蝕性的改善所添加Ni和A1共存的情況中，顯示出顯著的時(shí)效硬化性，抗回火軟化性得到改善，所以在添加A1的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，希望添加Ni而增強(qiáng)強(qiáng)度。此外，大量的M6C型碳化物進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，使用大量的Mo、W，所以要對(duì)更經(jīng)濟(jì)的Mo和W的添加方法進(jìn)行討論。對(duì)于M6C型碳化物的析出量，添加高價(jià)的W的影響，與添加Mo的相比，大約為0.8倍，于是，和對(duì)于抗回火軟化影響度的Mo的比率大約為0.7倍，此外，MC型碳化物共存并進(jìn)行分散時(shí)，在MC型碳化物中，W與Mo相比會(huì)更容易地更多地進(jìn)行濃縮。由此與W相比，以Mo為主體進(jìn)行添加為更具有經(jīng)濟(jì)性，并且從燒結(jié)性的觀點(diǎn)出發(fā)，在本發(fā)明中，不添加W為更佳，但是考慮到燒結(jié)用粉末市場(chǎng)中的到手難易程度，與在現(xiàn)有的Mo型高速鋼中的W添加量(7重量％)相比，更多的添加W不利于經(jīng)濟(jì)性。還有，如上所述，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料適用于浮動(dòng)密封板的情況下，從進(jìn)一步改善耐磨損性和耐燒結(jié)性的觀點(diǎn)出發(fā)，使MC型碳化物以高體積X(515體積％)進(jìn)行分散為佳，并且，碳化物總量提高到2050體積％為佳。因此，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征，至少含有C:1.33重量X、Cr:15重量X、V:312重量X、以及Mo:10重量％以上(Mo+W):1023重量％，并且固溶碳的濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中1535體積％的MeC型碳化物和515體積％的MC碳化物進(jìn)行分散的組織(碳化物總量為2040體積％)而構(gòu)成，此外還使其含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu、Al等的合金元素的高硬度的燒結(jié)滑動(dòng)材料經(jīng)燒結(jié)接合而成。如上所述，以Mo、W為主體的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料經(jīng)燒結(jié)接合而成的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，與以&7(:3型碳化物為主體進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料進(jìn)行比較，不利于經(jīng)濟(jì)性。因此，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，至少含有C:0.83.4重量X、Cr:928重量X、Mo:5重量％以上(Mo+W)為518重量X、V:5重量％以下，在固溶碳的濃度在0.20.45重量％的馬氏體相中，耐磨損性優(yōu)異的Cr7C3型碳化物以525體積％、MC型碳化物以5體積％以下耐燒結(jié)性優(yōu)異的M6C型碳化物以525體積％進(jìn)行分散，上述馬氏體相的碳化物總量為1040體積％，此外，根據(jù)必要，還使其含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu、Al等的合金元素中的一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料在高強(qiáng)度的鐵系里襯金屬上進(jìn)行燒結(jié)接合而成。此外。作為上述浮動(dòng)密封板用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，Cr7C3碳化物為1025體積％、MC碳化物為0.55體積％和耐燒結(jié)性優(yōu)異的M6C型碳化物為1020體積％，進(jìn)行分散的碳化物總量為2040體積％。在這樣的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，至少含有C:1.343.4重量％。Cr:1128重量X、Mo:8重量％以上(Mo+W)為816重量％、V:15重量％為佳。還有，作為上述推力軸承用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，Cr7C3型碳化物為510體積％、MC碳化物為0.55體積％和耐燒結(jié)性優(yōu)異的M6C型碳化物為510體積％，進(jìn)行分散的碳化物總量為1020體積％。在這樣的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，至少含有C:0.82.0重量％。Cr:920重量X、Mo:4.5重量％以上(Mo+W)為4.512重量X、V:14重量％為佳。上述的含有(Cr7C3型碳化物+M6C型碳化物)，固溶碳量為0.20.45重量％的馬氏體相構(gòu)成的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的最佳碳濃度(C重量X)，因?yàn)榭梢越茷镃r的KCr6—1，所以近似地滿足下式關(guān)系為佳。0.043X(Mo重量％+0.5XW重量％)+2X0.085X(Cr重量％-6.5)《(C重量％)《0.038X(Mo重量％+0.5XW重量X)+0.33+2X0.085X(Cr重量％-6.5)此外，更正確地說，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的最佳碳濃度范圍，如下式所表示，最佳的各合金元素的添加量也可以通過上述關(guān)系式進(jìn)行計(jì)算為佳。0.2X(l_fCr7C3_fM6C_fMC)+8.7XfCr7C3+2.65XfM6C+14XfMC《(C重量％)《0.45X(l-fCr7C3-flM6C-fl\C)+8.7XfCr7C3+CM6CXflM6C+14Xfl\C此夕卜，本發(fā)明的Cr、Mo、W、V等的添加量，通過在CrMar:6.512重量％、(MoMar+麗ar):24重量％、V:00.6重量％的范圍內(nèi)，設(shè)定最佳的fCr7C3、flM6C、預(yù)C的碳化物量，可以根據(jù)上述計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算。還有，考慮到鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的原料粉末的到手難易程度，在考慮其經(jīng)濟(jì)性的情況中，上述原料粉末按所定比率混合進(jìn)行使用為佳。此外，通過在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的基材合金鋼粉末中，添加Cr、Mo、W、V粉末和高合金粉末，對(duì)組成進(jìn)行調(diào)整，使得平均粒經(jīng)在40iim以上的粗大化的Cr7C3型碳化物、M6C型碳化物以及MC型碳化物容易地進(jìn)行析出，從而改善耐磨損性和耐燒結(jié)性，所以使這些粗大碳化物中的一種以上，以3體積％以上進(jìn)行析出分散為佳。為了進(jìn)一步改善上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐磨損性和韌性，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征，至少含有C:0.83.4重量％、Cr:928重量X、Mo:5重量％以上(Mo+W)為518重量％、V:05重量％，在固溶碳的濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中，525體積％的Cr7C3型碳化物和525體積％的M6C型碳化物以及05體積X的MC型碳化物，以碳化物總量為1040體積％析出分散，此外還根據(jù)必要，使其含有21Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu、Al等的合金元素中的一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料在高強(qiáng)度的鐵系里襯金屬上進(jìn)行燒結(jié)接合而成。還有，為了進(jìn)一步改善上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐磨損性，并且為了作為適用于上述浮動(dòng)密封板用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，是一種1025體積％的07(:3型碳化物、0.55體積％的MC型碳化物、和耐燒結(jié)性優(yōu)異1020體積％的M6C型碳化物進(jìn)行分散的碳化物總量為2040體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，至少含有C:1.343.4重量％、Cr:1128重量X、Mo:8重量％以上(Mo+W)為816重量X、V:15重量％為佳。還有，作為上述推力軸承用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，為510體積％的Cr7C3型碳化物、0.55體積％的MC型碳化物、和耐燒結(jié)性優(yōu)異510體積％的M6C型碳化物進(jìn)行分散的碳化物總量為1020體積％進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，至少含有C:0.82重量％、Cr:920重量X、Mo:4.5重量％以上(Mo+W)為4.512重量X、V:14重量％為佳。為了進(jìn)一步改善上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐磨損性，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征，至少含有C:1.53.2重量％、Cr:725重量X、Mo:3.5重量％以上(Mo+W)為515重量％、V:38重量％，固溶碳的濃度為0.20.45重量％的馬氏體相中，520體積％的Cr7C3型碳化物和520體積％的M6C型碳化物以及515體積％的MC型碳化物，以碳化物總量為1550體積％析出分散，此外還根據(jù)必要，使其含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu、Al等的合金元素中的一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料在高強(qiáng)度的鐵系里襯金屬上進(jìn)行燒結(jié)結(jié)合而成。還有，為了改善強(qiáng)韌性碳化物總量?jī)?yōu)選調(diào)整為1535體積％。此外，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中所含有的Ni、Mn、Cu，如上所述，為使奧氏體穩(wěn)定化的元素，對(duì)淬火溫度的低溫化有效，并且可以提高燒結(jié)性，此外，還有助于，在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中形成殘留奧氏體，改善滑動(dòng)面的跑合性，抑制熱裂紋的發(fā)生，改善燒結(jié)性。但是，過量添加，會(huì)使殘留奧氏體增加，導(dǎo)致耐磨損性惡化，還有，Ni是高價(jià)元素，所以添加范圍為15重量％，Mn是容易損害燒結(jié)性的元素，所以添加范圍為12重量％，此外，Cu是可以提高燒結(jié)性的元素，所以添加范圍為010重量％。還有，Ni通過與Al、Mo共存，顯示出了回火處理的時(shí)效硬化性，此外，通過使其與Cu共存添加，使其的時(shí)效硬化性得到促進(jìn)，所以這些合金元素進(jìn)行積極地添加為佳。還有，通過Co為212重量％的添加，馬氏體母相的居里點(diǎn)升高從而提高馬氏體相的抗回火軟化性，還有，如上所述，通過添加Si:0.53.5重量X、A1:0.22.0重量％，可以提高馬氏體相的抗回火軟化性，但是由于Si具有降低Mo、W、V的抗回火軟化性的作用，所以在1.5重量％以下的范圍進(jìn)行使用為佳。具體地說，使用含有15重量％的Ni、12重量X的Mn、212重量％的Co以及0.21.5重量％的Al的群中任選一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料為佳。在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料與高強(qiáng)度的鐵系里襯金屬進(jìn)行燒結(jié)接合而成的復(fù)合燒結(jié)滑動(dòng)部件中，其鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，至少對(duì)其進(jìn)行相對(duì)密度為95%以上的致密化處理，沒有氣體或潤(rùn)滑油的泄漏，并且淬火后具有HRC55以上的硬度，并且在上述里襯金屬上十分堅(jiān)固地進(jìn)行接合為佳。因此，開發(fā)出多層燒結(jié)滑動(dòng)材料，具有如下特征，在其燒結(jié)接合過程中，添加使液相成分成分發(fā)生的0.11.5重量％的P和0.010.2重量％的B中的一種以上，從Fe3P、Cr3P、FeMoP、、P以及FeTiP構(gòu)成的組中的一種以上的化合物，以10體積％以22下進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料經(jīng)燒結(jié)接合而成。還有，P的添加，對(duì)于鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的致密化和燒結(jié)接合性的改善有效，燒結(jié)性的改善，更明確地表現(xiàn)在通過O.1重量％為添加量下限，通過0.5重量％以上的添加，Cr2P、FeMoP、V2P、FeTiP等的磷化物析出分散，從而改善耐燒結(jié)性，但是添加過量的P，成為脆弱化的原因。因此，1.5重量％為P的添加量上限。還有，與P同樣，B的添加對(duì)鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的致密化和燒結(jié)接合性的改善有效，但0.2重量％以上的添加容易出現(xiàn)脆弱化。因此，最佳的B的添加范圍為0.010.2重量％。此外，從同樣的改善燒結(jié)接合性的觀點(diǎn)，和提高上述耐熱裂紋性的觀點(diǎn)出發(fā)，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)材料，其特征如下，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，使軟質(zhì)的Cu基合金相以粒子狀態(tài)按110體積％進(jìn)行分散，可以提高滑動(dòng)面的跑合性，此外，在滑動(dòng)中，容易形成局部的儲(chǔ)油箱。還有，作為Cu基合金，從改善滑動(dòng)特性的觀點(diǎn)出發(fā)，使其含有Sn、Al、Si、P、Fe、Ni、Ti中的一種以上并且總量為515重量％為佳。此外還有，所開發(fā)的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，其特征如下，使Mo金屬粒子、W金屬粒子以及石墨粒子中至少一種以110體積X進(jìn)行分散，由于上述的一種，被Cu或Cu合金相所包圍，所以通過Mo、W金屬固有的固體潤(rùn)滑性而改善鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐燒結(jié)性。還有，使Mo以及W至少一種的金屬相粒子與Cu粒子或Cu合金粒子共存的理由，是因?yàn)镸o以及W至少一種的金屬粒子，在燒結(jié)接合時(shí)，可以防止與鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的反應(yīng)。在此時(shí)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，預(yù)先將Cu成分調(diào)整到飽和狀態(tài)為佳，但是在與鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的局部進(jìn)行反應(yīng)情況中，MeC型碳化物、Mc^C碳化物以及MC型碳化物(WC)中的至少一種能夠改善耐磨損性，從而進(jìn)行選定。此外還有，所開發(fā)的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，其特征在于，在上述高密度燒結(jié)接合的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的滑動(dòng)面中，平均粒經(jīng)為O.033mm的經(jīng)閉塞化的氣孔以l10體積％進(jìn)行分散而形成，滑動(dòng)面的潤(rùn)滑性得到改善。上述氣孔作為儲(chǔ)油箱進(jìn)行有效作用的起始?xì)饪椎牧繛?體積％，氣孔量過多則會(huì)減弱鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，所以其上限為10體積％。還有，參考含油軸承的滑動(dòng)面的氣孔量，則將氣孔量?jī)?yōu)選調(diào)整為310體積％。還有，上述氣孔的平均直徑，根據(jù)多層燒結(jié)滑動(dòng)部件的用途，而進(jìn)行調(diào)節(jié)。例如，在上述多層浮動(dòng)密封板中，調(diào)整其為密封板面寬度的大約1/2寬度左右，更具體地說，是在lmm以下，優(yōu)選調(diào)整為0.5mm以下。還有，作為使上述尺寸的閉塞氣孔的成形方法，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料用原料粉末中，適當(dāng)?shù)呐浜铣叽绾线m的Si02和Ni氧化物粒子。Co氧化物粒子、Cu氧化物粒子、Fe氧化物粒子、Mo氧化物粒子、W氧化物粒子(中空粒子、粒狀粒子也可)等，成型，燒結(jié)時(shí)，這些氧化物粒子與碳發(fā)生還原，殘余成分被固溶至鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，通過此方法，可以很容易地形成氣孔。還有，平均粒經(jīng)為0.1lmm的SiC、Cu、樹脂等在預(yù)先進(jìn)行混合、成型、燒結(jié)過程中，在燒結(jié)滑動(dòng)材料中進(jìn)行固溶，或者使其消失從而也可以形成。上述Si0yCu、樹脂為短纖維狀的易加工的原材料，也可以使用這些短纖維形成氣孔，但這些氣孔有必要形成上述閉塞化氣孔。此外，使上述閉塞氣孔進(jìn)行分散，在制造成本上易偏高和由于偏析難以確保均一的分散性，易降低上述的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的強(qiáng)度。因此，開發(fā)出的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，其特征在于，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的混合粉末的成品的，至少在滑動(dòng)面中，形成有310面積1%的凹部狀的儲(chǔ)油箱，燒結(jié)接合而成。還有，在上述多層浮動(dòng)密封板中，上述凹部的尺寸，為將上述密封板橫置不引發(fā)漏油的尺寸，大約在密封板寬度的1/2以下或者密封板寬度方向(密封板的寬度方向)的lmm以下，優(yōu)選為0.5mm以下。此外，作為碳化物的形成元素的Zr、Nb、Hf、Ta等和其他的Ca、S、N在必要的范圍內(nèi)也可以添加。還有，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，從燒結(jié)接合溫度到IIO(TC以下，優(yōu)選為在900100(TC的淬火溫度進(jìn)行降溫，經(jīng)氣體淬火而進(jìn)行使用。為了恢復(fù)馬氏體系拿過的韌性和彎曲強(qiáng)度，使用在15060(TC進(jìn)行了回火處理的回火馬氏體相為佳。還有，通過550580。C的高溫回火處理所致的回火二次硬化，硬化為HRC65以上時(shí)，在上述浮動(dòng)密封板中，初期的跑合性差，易發(fā)生初期的漏油。所以，在本發(fā)明中，回火的上限溫度設(shè)定為50(TC以下為佳。因此，作為本發(fā)明的制造方法，在燒結(jié)接合后，在900IIO(TC在爐內(nèi)經(jīng)降溫保持后，進(jìn)行氣體冷卻，形成馬氏體相，其多層燒結(jié)滑動(dòng)部件在15050(TC進(jìn)行一次回火處理更利于經(jīng)濟(jì)性。隨著上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的碳化物的量增加到5體積％以上，其燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐磨損性和耐燒結(jié)性得到改善。但是，隨著其碳化物的增加，強(qiáng)度的惡化和韌性的惡化成為不可避免的問題，如上所述，對(duì)于容易受到偏載荷作用的推力軸承，特別是彎曲強(qiáng)度和其最大撓度量非常重要，希望能夠確保400MPa以上的彎曲強(qiáng)度(200MPa以上的接合面的破斷強(qiáng)度)和其破斷時(shí)的最大撓度量在0.4mm以上。因此，上述的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的碳化物總量調(diào)整為30體積％以下，并且上述經(jīng)淬火的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料進(jìn)行一次回火處理為佳，碳化物總分散量?jī)?yōu)選在20%以下，有利于經(jīng)濟(jì)性。還有，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的燒結(jié)接合后的淬火操作，在燒結(jié)接合后，如上所述，在110(TC以下或者900110(TC進(jìn)行降溫、保持后，進(jìn)行氣體冷卻的淬火操作，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料充分地得到淬火硬化。鐵系里襯金屬，使其具有鐵素體、珠光體、貝氏體、馬氏體相的混合組織，防止燒結(jié)接合而成的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的熱裂紋、剝離的發(fā)生為佳。上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，Cr7C3型碳化物、MeC型碳化物以及MC型碳化物的總量以525體積％進(jìn)行分散為佳，但是配合滑動(dòng)材料為滲碳淬火、高頻淬火部件時(shí)，考慮到對(duì)于配合滑動(dòng)材料的破壞性，碳化物總量以515體積％進(jìn)行分散為更佳。此外，在圓筒狀的里襯金屬的一個(gè)端面設(shè)置有軸環(huán)部的推力軸承中，由于其圓筒部有必要壓入作業(yè)機(jī)主體進(jìn)行固定，所以里襯金屬的硬度至少在維氏硬度Hvl70以上為佳，為了具備鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的彎曲強(qiáng)度的下限值的屈服應(yīng)力，由硬化為Hv240以上的鋼材所構(gòu)成為佳。還有，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的滑動(dòng)面上，使其含有閉塞氣孔以及凹部的至少一種在110面積％，優(yōu)選為310面積％，由此，閉塞氣孔或凹部發(fā)揮作為滑動(dòng)面的儲(chǔ)油箱(潤(rùn)滑劑的滯留場(chǎng)所)的作用，從而能夠提高耐熱裂紋性。此外還有，在圓筒狀里襯金屬的一個(gè)端面設(shè)置有軸環(huán)部的推力軸承中，通過顯著地改善推力面的耐燒結(jié)性和耐熱裂紋性，可以使對(duì)推力面的潤(rùn)滑劑的供脂間隔延長(zhǎng)到500hr以上。因此，此推力軸承，與現(xiàn)有的所使用的經(jīng)高頻淬火法或滲碳淬火法制造而成的推力軸承相比，是一種更易于維護(hù)的推力軸承。由于在圓筒狀里襯金屬的內(nèi)周面種圓筒軸瓦(軸承)進(jìn)行了一體化，所以有必要延長(zhǎng)此圓筒軸瓦的供脂間隔。因此，所開發(fā)的多層燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征，在上述多層推力軸承的圓筒狀的內(nèi)周面，由具有通氣性的銅系或者鐵系多孔質(zhì)燒結(jié)滑動(dòng)材料構(gòu)成，并且在其氣孔中，填充有潤(rùn)滑油或潤(rùn)滑油和蠟類構(gòu)成的潤(rùn)滑組成物的圓筒軸瓦燒結(jié)接合形成一體。還有，這里使用的是銅系或者鐵系多孔質(zhì)燒結(jié)滑動(dòng)材料，但并不僅限與此，也可以使用銅系以及鐵系以外的其他的多孔質(zhì)燒結(jié)材料。還有，與上述推力軸承一樣，由于在建設(shè)機(jī)械的作業(yè)機(jī)軸瓦(圓筒狀軸承)中也是在顯著的偏載荷下進(jìn)行使用，所以即使是上述含有潤(rùn)滑油的銅系或者鐵系多孔質(zhì)燒結(jié)滑動(dòng)材料，其耐燒結(jié)性、耐磨損性也不夠充分。因此，開發(fā)出上述推力軸承用的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料在圓筒狀的鐵系里襯金屬的內(nèi)周面進(jìn)行燒結(jié)接合形成一體化的多層燒結(jié)軸瓦部件。作為在圓筒型鐵系里襯金屬的內(nèi)周面進(jìn)行一體化的方法，使用上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料進(jìn)行壓入、熱裝的方法或在鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的燒結(jié)工序中同時(shí)進(jìn)行燒結(jié)接合的方法為佳。在采用燒結(jié)接合方法時(shí)的情況中，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料至少使其含有Al、Cu、Sn、Ti、P的一種以上的合金元素為佳。隨著上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的碳化物的量增加到5體積％以上，其燒結(jié)滑動(dòng)材料的耐磨損性和耐燒結(jié)性得到改善。適用于作為建設(shè)機(jī)械用的減速機(jī)裝置或滾輪裝置的油封裝置進(jìn)行利用的浮動(dòng)密封板時(shí)，有必要進(jìn)一步確保其充分的耐沙塵磨損性，并且進(jìn)一步改善其耐燒結(jié)性。因此，上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的碳化物總量調(diào)整為2040體積％為佳，碳化物總量?jī)?yōu)選調(diào)整為2540體積％。實(shí)施例1(鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的燒結(jié)后的平衡組成的調(diào)查)本實(shí)施例中，F(xiàn)e-O.6重量％C-0.3重量％Si_0.45重量％Mn_15重量％Cr_3重量XMo-l.2重量％V合金粉末，和Fe-O.6重量％C-0.3重量％Si-O.3重量％Mn_9重量％Cr-6重量％Mo-4重量％W-2重量％V合金粉末，和Fe-O.6重量％C-0.3重量％Si_4.5重量％Cr-5重量％Mo-6重量％W-2重量％V合金粉末為基材，此外，用#350以下的Ni、Co、Si、FeAl、FeP粉末以及平均粒經(jīng)為6ym的石墨粉末進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整混合成如表1所示的4種類的燒結(jié)合金混合粉沒(AD)，此外，在混合調(diào)整而成的燒結(jié)用混合粉末中，添加3重量％的石蠟，以1.0噸/0112的壓力進(jìn)行沖壓成形，成形的A、B組成的形成體在119(TC、C組成的成形體在1135°C、D組成的成形體在123(TC分別進(jìn)行2小時(shí)的真空燒結(jié)，其后，AD組成的燒結(jié)體在100(TC進(jìn)行爐冷，保持1小時(shí)后，以400torr的氮?dú)膺M(jìn)行冷卻淬火，其燒結(jié)體試驗(yàn)片進(jìn)行切斷研磨后，通過X射線微量分析儀(EPMA)對(duì)在馬氏體母相和其母相中進(jìn)行析出分散的碳化物中的各種合金元素的濃度進(jìn)行了調(diào)查。其結(jié)果在表2中顯示。表125<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>上述燒結(jié)合金A、E量％或4重量％的附的合結(jié)合金C，提高了Cr、Mo、W寸CM寸lOCMO導(dǎo)3CO，斗3C/3CMoou>OCOCNJCMOr對(duì)'q寸333;，為在高Cr的15Cr-3Mo系合金中，添加了3重量％的Co和2重金，馬氏體相(母相)和僅Cr7C3型碳化物進(jìn)行平衡的材料。燒的濃度，在馬氏體母相中Cr7C3型碳化物和M6C型碳化物進(jìn)行平27CMo<mcvjincoin卜寸COC4寸too卜寸.w2￡is-1S6.Zl.浮Is「zSSI655JIi9.寸51it-is>BVS6L衡的材料，燒結(jié)合金D，為M6C型碳化物和僅有的MC型碳化物進(jìn)行平衡的材料。表2中的母相、M^3以及M6C的欄分別表示的是合金元素濃度，KM7表示為Cr7C3型碳化物和母相之間的合金元素M的分配系數(shù)(Cr7C3型碳化物和母相間的合金元素重量％/母相中的合金元素重量％)、KM6表示為M6C型碳化物和母相之間的合金元素M的分配系數(shù)(M6C型碳化物中的合金元素重量％/母相中的合金元素重量％)、K匪/C表示為MC型碳化物和母相之間的合金元素M的分配系數(shù)(MC型碳化物中的合金元素重量X/母相中的合金元素重量％)，通過對(duì)這些各合金元素的分配系數(shù)進(jìn)行比較，可以討論各種合金元素的特征。還有，使用這些結(jié)果，Cr7C3型碳化物中的合金元素的濃度和與其平衡的母相中的合金元素濃度的關(guān)系在圖13中所表示，M6C型碳化物中的合金元素的濃度和與其平衡的母相中的合金元素濃度的關(guān)系在圖14中所表示。根據(jù)圖13以及14，可以得知，相關(guān)各元素按一定的比率進(jìn)行分配，以及，在于鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的組成相異的情況中，分配系數(shù)也大致相同。表3分配系數(shù)SiCrMoWVNiCoP082.52.5130.10.230腿2.30.9520235.70.40.52腿/c03.838.21190.050.050還有，各合金元素中的，本發(fā)明所使用的Cr7C3型碳化物、M6C型碳化物、MC型碳化物和奧氏體相(淬火后成為馬氏體相)間的分配系數(shù)在表3中集中顯示，可以定量地得知，在各合金元素中，具有如下特征，(l)Si、A1，在M^3型碳化物中基本上不僅行固溶，基本全量在馬氏體相中進(jìn)行濃縮，從而提高馬氏體相的抗回火軟化性，(2)V，與Cr、Mo、W相比，在M^型碳化物中更多的進(jìn)行濃縮，有助于Cr7C3型碳化物的細(xì)化，對(duì)MeC型碳化物很少進(jìn)行濃縮，在M6C型碳化物和馬氏體相構(gòu)成的鋼材中，容易作為MC型碳化物析出，顯著地提高馬氏體相的抗回火軟化性，(3)Mo、W，與M7C3型碳化物相比，顯著的在M6C型碳化物中進(jìn)行濃縮，(4)Cr，在Cr7C3型碳化物中顯著地進(jìn)行濃縮，但是基本上對(duì)M6C型碳化物不僅行濃縮，(5)Ni、Co，與任一種的碳化物相比，在馬氏體母相中進(jìn)行濃縮，還有，通過使用這些分配系數(shù)，可以對(duì)本發(fā)明為主旨的馬氏體相的碳，各合金元素濃度進(jìn)行設(shè)定，并且通過設(shè)定所分散的碳化物的種類和量，計(jì)算出最佳的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的組成?；谏鲜龈髦泻辖鹪氐姆峙湎禂?shù)，從具有代表性的SKD、SKH工具鋼材的成分，可以對(duì)從這些鋼材的標(biāo)準(zhǔn)淬火溫度淬火而成的馬氏體母相的組成和碳化物量進(jìn)行解析，其結(jié)果在表4中顯示，SKD材料(SKD1、SKD2、SKD11、D7、SKD12、淬火溫度:950IOO(TC)的馬氏體母相，調(diào)整為Cr:4.57重量％、C:0.650.9重量％，Cr7C3型碳化物以818體積X、MC碳化物以7重量％進(jìn)行分散的組織，由于馬氏體相中的固溶碳的濃度很高，例如，與耐熱裂紋性優(yōu)異的熱加工用工具鋼(例如，SKD7、SKD6、SKD61、SKD62)相比并不充分。還有，在SKH材料(SKH2、SKH9)中馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.50.55重量％，相對(duì)較高，所以可以得知，不能夠?qū)崿F(xiàn)充分的耐熱裂紋性。在SKD1、SKD2、SKD11等的高碳高Cr系工具鋼中的標(biāo)準(zhǔn)淬火狀態(tài)中，由于1015體積％的Cr7C3型碳化物在固溶有0.50.7重量％的碳的馬氏體相中進(jìn)行析出分散，所以馬氏體相為高碳，可以得知耐熱裂紋性不充分，在本實(shí)施例中，燒結(jié)滑動(dòng)部件，具有如下特征為佳，參考SKD材料系的最佳淬火溫度900IOO(TC的Fe-C-Cr三元狀態(tài)圖(下述的圖15)和其狀態(tài)圖的平衡關(guān)系(等碳活量)，CrA型碳化物為540體積X、MC型碳化物為05體積％，這些碳化物總量為540體積％進(jìn)行分散，并且調(diào)整為馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.20.45重量％，固溶Cr濃度為6.512重量％，固溶V濃度為00.6重量％的范圍，至少含有C:0.93.8重量％、Cr:935重量％、V:03重量％，并且，為了使其滿足0.143X(Cr重量％)-1.41+14XMC碳化物的體積分率《(C重量％)《0.156X(Cr重量％)-O.58+14XMC碳化物的體積分率的關(guān)系，對(duì)Cr、V以及C的添加量進(jìn)行調(diào)整，此外，根據(jù)必要還使其含有Si、Mn、Ni、P、S、B、N、W、Ti、Co、Cu、Al等的合金元素中的任選一種以上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體經(jīng)燒結(jié)接合而成。還有，這里，為了使其滿足O.143X(Cr重量X)-1.41+14XMC碳化物的體積分率《(C重量X)《0.156X(Cr重量％)-O.58+14XMC碳化物的體積分率的關(guān)系，而對(duì)Cr、V以及C的添加量進(jìn)行調(diào)整，但也可以為了使其滿足O.143X(Cr重量X)-1.41+0.15X(Si重量％)+14XMC碳化物的體積分率《(C重量X)《0.156X(Cr重量％)-O.58+0.15X(Si重量％)+14XMC碳化物的體積分率的關(guān)系，對(duì)碳量進(jìn)行調(diào)整。表429<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料為佳。從今一步改善耐磨損性的觀點(diǎn)出發(fā)，07(:3型碳化物在15體積％以上，C:1.453.8重量％、Cr:1435重量％為更佳。此外，在適用于浮動(dòng)密封板的情況時(shí)，為了確保最佳的磨損壽命，Cr7C3型碳化物為20體積％以上，C:1.853.8重量％、Cr:16.535重量％為佳。還有，在鐵系燒滑動(dòng)?xùn)|材料中所添加的Cr的添加量上限，為了確保最佳的耐磨損性和強(qiáng)度，并且鑒于其經(jīng)濟(jì)性，Cr7C3型碳化物的添加上限為40體積％為佳。還有，為了能夠得到兼?zhèn)錈峒庸び霉ぞ咪摰哪蜔崃鸭y性的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，作為其方法，至少，馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.45重量％以下為佳，此外，馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.35重量％以下為更佳。即，為了進(jìn)一步提高耐熱裂紋性，由于馬氏體相的固溶碳的濃度的上限調(diào)整為0.35重量％，所以最佳碳量的上限，如下式。(C重量％)《0.156X(Cr重量％)_0.68+14XMC碳化物的體積分率還有，在容易發(fā)生淬裂性問題的高頻淬火的方法中，與通常選擇0.5重量％以下的碳鋼和合金鋼相類似。此外還有，在以Cr7C3型碳化物和馬氏體相為主體的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，在燒結(jié)接合后的淬火溫度為900100(TC的情況下，馬氏體相中的固溶碳量為0.20.45重量％作為條件，對(duì)于90(TC的Fe-C-Cr三元狀態(tài)圖(圖15)中的2條的Tie-LineA、B所包圍的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的Cr重量％的最佳碳量(C重量％)從下式可知。0.143XCr重量％-1.41《(C重量X)《0.156XCr重量％-0.58還有，在圖15中，Cr^型碳化物以10、20、30、40體積％進(jìn)行分散的組成位置以虛線表示，可以得知，Cr7C3型碳化物以10體積％進(jìn)行分散的條件為，(Cr重量％)>10重量％，Cr7C3型碳化物以40體積％以下進(jìn)行分散的條件為，(Cr重量％)《35重量％。此外，如本發(fā)明人在特愿2002-380203號(hào)中所記載，通過進(jìn)一步提高馬氏體相的抗回火軟化性，能夠顯著改善邊界潤(rùn)滑下的、并且有沙塵的侵入的滑動(dòng)面的耐燒結(jié)性和耐磨損性。還有，通過60(TC的回火處理，能夠維持HRC50以上的硬度為佳，優(yōu)選為HRC55以上。還有，馬氏體相中的固溶碳的含有量為O.150.45重量％時(shí)的馬氏體相中固溶的各種合金元素適用于上述的回火軟化系數(shù)AHRC式，而進(jìn)行合金設(shè)計(jì)為佳。還有，參考圖16(Fe-C-Mo系狀態(tài)圖)，則(Fe、Mo)6C型碳化物基本不使其析出分散的Mo的最大固溶度為，大約4重量％(at900、1000°C)，此外，考慮到上述的1040體積％的Cr7C3型碳化物中濃縮的Mo，可以得知希望的Mo的添加量為0.66.5重量％。還有，參考下述的圖17(Fe-C-W狀態(tài)圖)，對(duì)W也基本上可以進(jìn)行相同的討論。對(duì)于鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的Mo、W的具體的添加量，大約為0.67.0重量％。通過以Mo、W的最有效的提高抗回火軟化性的到2.5重量X的量，作為基材相中的最大固溶度，使得Mo、W的添加量為4重量％以下，利于經(jīng)濟(jì)性。還有，V，如上所述，在Cr7C3型碳化物中顯著地濃縮，從而在馬氏體相中留存量極少，所以作為提高基材相的抗回火軟化性的元素是沒有效用的。由于V顯示出了細(xì)化Cr^型碳化物的作用，所以對(duì)于馬氏體相中V的以最大固溶量0.5重量％進(jìn)行固溶時(shí)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的V的添加量，為1.13.9重量％(1040體積％Cr7C3型碳化物)在以Cr7C3型碳化物為主體進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，含有4重量％以下，有利于經(jīng)濟(jì)性。在以M6C型碳化物為主體，此外MC型碳化物進(jìn)行分散的SKH系燒結(jié)滑動(dòng)材料的馬氏體相中的固溶碳的濃度中，參考佐藤、西沢的報(bào)告("金屬學(xué)會(huì)報(bào)"2(1963)，P564，第3圖隨碳化物的固溶基材中總的碳濃度的變化)，則為了調(diào)整馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.4重量％以下的簡(jiǎn)便的方法，為設(shè)定燒結(jié)接合后的淬火溫度在900IIO(TC的范圍。與通常的SKH系高速鋼的淬火溫度的1200135(TC相比，是一種顯著的在低溫側(cè)進(jìn)行淬火操作的方法，這是本發(fā)明的基本之一。此外還有，使用上述的Fe-C-Cr系狀態(tài)圖進(jìn)行相同的討論，基于圖16和17所示的Fe-C-Mo、Fe-C-W系狀態(tài)圖可以展開，與M6C型碳化物平衡的馬氏體相的碳固溶度為0.15、0.45重量％的Tie-LineA、B，如同圖中數(shù)值變化所示。與Fe-C-Mo系和Fe-C-W系狀態(tài)圖進(jìn)行比較，則Fe-C-W系的Tie-Line的斜度為Mo的大約1/2，由于與M6C型碳化物平衡的馬氏體相中的Mo、W的重量％濃度基本相同，所以Mo與W共存添加時(shí)的M6C型碳化物和馬氏體相的組成平衡關(guān)系為0.5XW重量％=Mo重量％，從Fe-C-Mo系狀態(tài)圖可以讀取，從而得知。從上述Tie-LineA、B所數(shù)值化的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中的最佳碳濃度(C重量X)，簡(jiǎn)略表達(dá)為下式。0.043X(Mo重量X+0.5XW重量X)《(C重量X)《0.038X(Mo重量X+0.5XW重量％)+0.33還有，考慮到MC型碳化物，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料(鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體)的碳含有量，也可以在，O.043(優(yōu)選為0.05)X(Mo重量％+0.5XW重量X)+14XMC型碳化物體積分率《(C重量X)《0.038X(Mo重量X+0.5乂￥重量％)+0.33+14XMC型碳化物體積分率的范圍。此外還有，考慮到Cr^型碳化物，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的碳含有量，也可以在，0.043X(Mo重量％+0.5XW重量％)+8.5XCr7C3型碳化物體積分率+14XMC型碳化物體積分率《(C重量X)《0.038X(Mo重量％+0.5XW重量X)+0.33+8.5XCr7C3型碳化物體積分率+14XMC型碳化物體積分率的范圍。還有，因此，以Mo為主體進(jìn)行使用，極力抑制W的添加量，更有利于經(jīng)濟(jì)性，此夕卜，從提高鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的燒結(jié)性和馬氏體相的抗回火軟化性的觀點(diǎn)出發(fā)，可以說以Mo為主體進(jìn)行添加為佳，W可以不進(jìn)行添加。此外，通過使用上述的Mo、W、Cr等的合金元素的分配系數(shù)KM6，對(duì)馬氏體相中的碳、各合金元素的濃度進(jìn)行設(shè)定，并且設(shè)定所分散的M6C型碳化物的量，從而能夠計(jì)算出最佳的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的組成。實(shí)施例2(體系燒結(jié)滑動(dòng)材的燒結(jié)接合試驗(yàn)和其滑動(dòng)性的評(píng)價(jià))圖18，表示的是帶有軸環(huán)的推理軸的試驗(yàn)片形狀的剖面圖。圖19(a)、(b)是搖動(dòng)試驗(yàn)機(jī)的說明圖。本實(shí)施例中，使用如圖18所示形狀的帶有軸環(huán)的推力軸承，通過圖19(a)所示的搖動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，以使2試驗(yàn)片的滑動(dòng)面相接觸的方式進(jìn)行配置，使一個(gè)試驗(yàn)片的旋轉(zhuǎn)中心軸相對(duì)另一個(gè)的試驗(yàn)片傾斜2t:，施與載荷(P)，圍繞旋轉(zhuǎn)中心軸反復(fù)進(jìn)行正反方向的旋轉(zhuǎn)的搖動(dòng)操作。搖動(dòng)操作為，圖19(b)所示，搖動(dòng)角為12(TC、搖動(dòng)速度為2m/min的循環(huán)搖動(dòng)(橫軸時(shí)間，縱軸時(shí)間)。這里，進(jìn)行單接觸狀態(tài)(上述傾斜狀態(tài))下的每1噸載荷500循環(huán)搖動(dòng)試驗(yàn)，以發(fā)生耐熱裂紋性和耐燒結(jié)性時(shí)的載荷進(jìn)行評(píng)價(jià)。作為比較用鋼材，使用的是SUJ2、SKD6、SKDll、SKH9的標(biāo)準(zhǔn)淬火鋼材和SCM420H材中表面碳量控制在0.8重量％而3231/37頁(yè)構(gòu)成的，在930°C進(jìn)行了滲碳淬火處理的推力軸承。表5以及表6所示鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，在S50C碳鋼的軸環(huán)部，在1130128(TC的溫度范圍，進(jìn)行燒結(jié)接合，對(duì)其燒結(jié)接合性通過超聲波探傷法，進(jìn)行了評(píng)價(jià)。還有，表5所示的No.20No.30的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料，以表5所示的No.16的合金鋼粉末為基材，此外適當(dāng)?shù)呐浜嫌腥缦鲁煞郑?200篩目以下的Cu、Cu-10重量％Sn、Fe25重量％P、Cu8重量％P、Si02破損粉末以及#300篩目以下的Si、Cr粉末、平均粒經(jīng)6ym的Mo、Ni、Co、51^4、石墨(口>平公司制KS6)粉末，此外0.030.5mm的Mo/Cu電鍍粒子、石墨/Cu電鍍粒子。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table>96(TC，進(jìn)行500torr的N2氣體的淬火，此外在20(TC進(jìn)行2小時(shí)的回火處理。在表5以及表6中，所表示的是燒結(jié)接合率和熱裂紋或燒結(jié)發(fā)生的載荷。No.16的合金，配合有大量的磷，其添加量為0.91.6重量％，以改善鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的燒結(jié)性和對(duì)于鐵系里襯金屬的燒結(jié)接合性，并且，降低馬氏體相中的固溶碳的濃度，通過添加V，使MC型碳化物、SigN4進(jìn)行分散析出。No.16的合金，在No.1(固溶碳的濃度為0.6重量％)和No.2、3、6的比較中，可以得知，通過MC碳化物以及Si3N4的分散，從而顯著的改善耐熱裂紋性。還有，No.16的合金，在No.2和No.4、5的比較中，可以得知，通過提高馬氏體相中的Mo、Cr濃度，改善抗回火軟化性，從而顯著地使耐熱裂紋性得到改善。此外，分散有FE3P、V2P的磷化物的No.1、2與SUJ2、SKD6、SKDll、SKH9、滲碳淬火鋼相比，可以得知，通過磷化物和MC型碳化物的分散，以及，馬氏體中的固溶碳的濃度的降低，從而使耐熱裂紋性得到顯著的改善。還有，在No.723的比較中，可以得知，No.8、10、13、16的馬氏體相中的固溶碳的濃度超過0.5重量X的之外的耐熱裂紋性都得到顯著地改善，此外，如No.20、21所示，可以得知，通過增大&7(:3型碳化物的量，從而使耐熱裂紋性得到改善。還有，在No.17和No.19的比較中，可以得知，通過添加Si，降低了馬氏體相中的固溶碳的濃度，從而使耐熱裂紋性得到改善。還有，在No.14、15中，通過降低馬氏體相中的固溶碳的濃度和增加進(jìn)行分散的MC型碳化物的量，在No.22中，通過Mo、W的添加而使MeC型碳化物進(jìn)行分散，此夕卜，在No.23中，通過添加Ni、Co，均顯著的使耐熱裂紋性得到了改善。還有，No.16的合金，作為浮動(dòng)密封板用燒結(jié)滑動(dòng)材料，作為耐腐蝕性和耐磨損性均優(yōu)異的標(biāo)準(zhǔn)組成進(jìn)行利用。No.24No.26，可以得知，在此No.16的合金(馬氏體相中的固溶碳的濃度為0.9重量％)的基材中，使Cu粒子或Cu合金粒子進(jìn)行分散。通過這些的添加，不會(huì)成為有損燒結(jié)性、燒結(jié)接合性的因素，而其耐熱裂紋性，與No.16相比，得到了顯著的改善。還有，其組織如圖20(a)所示，可以得知，Cu粒子以粒狀進(jìn)行分散，有利于滑動(dòng)時(shí)的跑合性的改善。還有，可以得知，添加有CulO重量XSn合金的No.25，具有進(jìn)一步的耐熱裂紋性的效果，所分散的Cu粒子的組成，使其含有在銅系滑動(dòng)材料中適于添加的Sn、Ni、Ti、P等的合金元素中的一種以上，并且為515重量％為佳。No.27為碳化物以外的Si3N4進(jìn)行分散的例。通過使馬氏體相的固溶碳的濃度降低為0.4重量％以下，與Cr7C3型碳化物共存，從而顯著地改善耐熱裂紋性。在它和No.6、No.9的比較中，Si3N4分散的作用進(jìn)一步的顯示出來。如圖20(b)所示，No.28，在No.16中添加2.5重量X的Si02，通過燒結(jié)時(shí)的碳的強(qiáng)力的還原作用使Si(^還原，Si(^粒子的殘跡形成氣孔，燒結(jié)后的燒結(jié)材料中的碳量、Si分別調(diào)整為2重量％、1.77重量％。其耐熱裂紋性，通過Si02還原氣孔對(duì)潤(rùn)滑的促進(jìn)作用，極其顯著的得到改善。還有，No.29、30，為固體潤(rùn)滑材的石墨、Mo金屬相進(jìn)行分散的例，可以得知，其耐熱裂紋性顯著地得到改善。因此，能夠期待，W、CaF2等的相同的效果。No.31No.36，為M6C型碳化物為主體進(jìn)行分散的合金?？梢缘弥?，此合金，通過添加P，使燒結(jié)性和燒結(jié)接合性得到顯著的改善，并且，通過磷化物(FeMoP)的分散，使耐熱裂紋性得到改善，此外，即使M6C型碳化物的量增加，也可以改善耐熱裂紋性。36圖21，是表示No.32的燒結(jié)組織的照片以及X射線微量分析儀的分析結(jié)果的圖。根據(jù)圖21所示照片，可以得知，燒結(jié)時(shí)所形成的M6C型碳化物和MC型碳化物在晶界析出，還有，在降至96(TC的淬火溫度的降溫過程中，在晶內(nèi)，這些碳化物以及磷化物(FeMoP或V2P)進(jìn)行析出。此外，從晶界處析出的M6C型碳化物和MC型碳化物的X射線微量分析結(jié)果(圖21中所示)，相對(duì)于Si、P從MC碳化物或Cr7C3型碳化物顯著地被排出，具有向M6C型碳化物顯著地濃縮的特征(從別的分析結(jié)果，其分配系數(shù)KSie、KPe=2)。在現(xiàn)有的MeC型碳化物進(jìn)行分散的高速鋼中，認(rèn)為Si含有量應(yīng)限制在0.4重量％以下。其理由為，Si大量添加，由于引起MeC型碳化物的的熔點(diǎn)下降，而導(dǎo)致淬火溫度下降，很難得到為了回火的2次硬化的充分的固溶合金量，此外，促進(jìn)回火處理的M6C型碳化物的穩(wěn)定析出，具有降低Mo、W的改善抗回火軟化性的作用。在MeC型碳化物為主體的本發(fā)明范圍的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，Si、P的添加，因?yàn)闀?huì)提高燒結(jié)性和燒結(jié)接合性，為了得到上述必要的抗回火軟化性的Si添加量的上限限制為1.5重量％，為了更顯著的提高燒結(jié)性和燒結(jié)接合性，設(shè)定Si添加量為0.35重量％以下為更佳，對(duì)在馬氏體相中不能夠大量固溶的P、B，此外，還有添加能夠促進(jìn)馬氏體相中的Ni-Mo間的時(shí)效硬化性的Cu成分為更佳。No.37No.39，為Cr7C3型碳化物和M6C型碳化物進(jìn)行共存的例。在碳的添加量減少，從而降低Cr7C3型碳化物，并且降低了馬氏體相中的固溶碳的濃度的NO.38，和此外，通過添加Ni增多殘留奧氏體的No.39中，耐熱裂紋性得到顯著地改善。實(shí)施例3(鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的浮動(dòng)密封板特性的評(píng)價(jià))圖22(a)、(b)是顯示燒結(jié)接合試驗(yàn)片的形狀的圖。圖23是顯示浮動(dòng)密封板的概圖。本實(shí)施例中，實(shí)施例2的表5以及表6所示組成的混合粉末，在成形壓力1噸/cm2的條件下，形成圖22(a)所示的環(huán)狀，配置在由SS鋼加工成的基材上后，使用真空爐，使燒結(jié)層的相對(duì)密度在93%以上，在1100128(TC的溫度，進(jìn)行2小時(shí)的燒結(jié)接合，經(jīng)爐冷冷卻到96(TC后，保持30分鐘，在400torr的N2環(huán)境下進(jìn)行淬火處理，淬火后在20(TC進(jìn)行2小時(shí)的回火處理，制成燒結(jié)接合試驗(yàn)片。上述燒結(jié)接合試驗(yàn)片，經(jīng)磨削形成圖22(b)的一部分?jǐn)U大剖視圖所示的形狀，對(duì)圖中所示的燒結(jié)接合試驗(yàn)片上面的寬度為2mm的密封板面部，進(jìn)行研磨加工完成后，使用滑動(dòng)試驗(yàn)機(jī)(floatingsealtester)，使浮動(dòng)密封板裝置的密封板面相接觸，而進(jìn)行配置的一對(duì)密封環(huán)作為上述燒結(jié)接合試驗(yàn)片，變更密封板面的載荷、旋轉(zhuǎn)速度，對(duì)大氣中的耐熱裂紋性和耐燒結(jié)性進(jìn)行了評(píng)價(jià)，在含有50重量％的Si02的泥水中，對(duì)耐磨損性進(jìn)行了調(diào)查。還有，耐熱裂紋性和耐燒結(jié)性，在密封板載荷(線壓=載荷/密封板位置長(zhǎng)度)為2kg/cm的條件下，通過對(duì)滑動(dòng)抵抗激增的旋轉(zhuǎn)速度進(jìn)行調(diào)查而求出，耐磨損性，在線壓2kgf/cm，密封板面的圓周速為lm/sec的條件下，根據(jù)經(jīng)500小時(shí)連續(xù)試驗(yàn)后的密封板位置的移動(dòng)量(mm)而進(jìn)行了評(píng)價(jià)。還有，在顯示有異常磨損性的合金中，線壓降到lkgf/cm，對(duì)耐磨損性進(jìn)行了調(diào)查，圖24和表5以及表6的右欄中，表示的時(shí)顯示耐熱裂紋性的PV值。還有，作為與上述耐磨損性和耐燒結(jié)性的比較材料，為下述材料，F(xiàn)e-3.4C-1.5Si-15Cr-2.5Mo_l.5Ni和Fe_3.5C-1.5Si-9Cr-6Mo_4.5W-2V-2Ni-3Co的組成的鑄鐵密封板材料(FC15Cr3Mo、FC9Cr6Mo)以及表6所記載的SKDll、SKH9，其結(jié)果在圖24和表6中顯示?？梢缘弥?以及表6中所示各合金的PV值顯示出了，與實(shí)施例2進(jìn)行評(píng)價(jià)過的耐熱裂紋界限載荷基本相同的傾向。還有，圖24中的虛線，表示的是作為建設(shè)機(jī)械的浮動(dòng)密封板所希望的耐磨損性的標(biāo)準(zhǔn)。例如，作為建設(shè)機(jī)械的浮動(dòng)密封板，希望具有(Cr7C3型碳化物+MC型碳化物)以大約15體積％進(jìn)行分散、馬氏體相中的固溶碳的濃度調(diào)整為0.45重量％以下的No.3、No.17的燒結(jié)合金的耐磨損性，此外，隨著碳化物量的增加而進(jìn)一步改善耐磨損性，所以使其含有Cr7C3型碳化物、M6C型碳化物和MC型碳化物的群中任選一種以上的碳化物在20體積％以上為更佳。此外，實(shí)施例2明確表明，可以得知，具有耐熱裂紋性課題的No.13、No.16、No.37和上述高碳高Cr、Mo鑄鐵，對(duì)線壓為2kgf/cm的耐磨損性進(jìn)行評(píng)價(jià)時(shí)，隨細(xì)微的熱烈紋表現(xiàn)出異常耐磨損性，但是在將馬氏體相中的固溶碳量控制在0.5重量％以下的燒結(jié)合金中，在試驗(yàn)完成后，也沒有觀察到熱烈紋。實(shí)施例4(鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的抗折強(qiáng)度和韌性)本實(shí)施例中，以實(shí)施例2的表5以及表6中所記載的No.16、No.17、No.32的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料為例，對(duì)其抗折強(qiáng)度和韌性進(jìn)行了調(diào)查，其結(jié)果相對(duì)各含有的碳化物體積％在圖25中表示。還有，在圖25中，No.之后有記號(hào)/Temp.的(例如No.16/Temp.)，表示為實(shí)施過回火處理的材料?？梢缘弥?，在從960°C的淬火后，通過200°C的回火，使上述燒結(jié)滑動(dòng)材料的抗折強(qiáng)度得到改善，并且最大撓度量變大韌性也得到了改善。特別是，如No.16的馬氏體相中的固溶碳的濃度高并且碳化物量多的燒結(jié)合金，表現(xiàn)出很強(qiáng)的這種趨勢(shì)。還有，在經(jīng)20(TC回火處理的燒結(jié)滑動(dòng)材料中，由于碳化物量越多抗折強(qiáng)度下降，承受大的偏載荷的推力軸承等時(shí)的60kgf/mm2左右的彎曲應(yīng)力作用情況較多，所以碳化物的量在25體積％以下為佳，優(yōu)選為20體積％以下。如圖11所示浮動(dòng)密封板，由于與密封機(jī)構(gòu)隔著橡膠制的0型環(huán)而進(jìn)行使用，所以其彎曲應(yīng)力沒有超過10kg/mm2。由此，鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中進(jìn)行分散的碳化物量，可以到50體積％左右，優(yōu)選在40體積％以下。還有，如下所述，對(duì)奧氏體和Cr7C3型碳化物的平衡狀態(tài)下的各種合金元素M的分配系數(shù)KM7=(Cr7C3型碳化物中的合金元素M重量％濃度/奧氏體相中的合金元素M重量％濃度)進(jìn)行比較，明確表明，以V>Cr>Mo>W的順序向Cr7C3型碳化物的濃縮傾向增強(qiáng)，V有效地對(duì)Cr7C3型碳化物進(jìn)行細(xì)化(KV7:17、KCr7:6.5、KMo7:2.5、KW7:2.9)，Si、Al、Ni、Co的各元素顯著地從Cr7C3型碳化物被排出，向奧氏體相中進(jìn)行濃縮的傾向很強(qiáng)。還有，與剛才同樣，對(duì)奧氏體和M6C型碳化物的平衡狀態(tài)下的各種合金元素M的分配系數(shù)KM6進(jìn)行比較，明確表明，按照W>Mo>V>Si、P的順序，向M6C型碳化物中進(jìn)行濃縮(KW6:23、KMo6:20、KV6:5.5、KSi6:2.4)，Cr僅從M6C型碳化物被排出的奧氏體相中進(jìn)行濃縮，Ni、Co顯著地從M6C型碳化物中被排出。還有，如下所述，V在奧氏體和Cr7C3型碳化物的平衡時(shí)，以?shī)W氏體中的V的濃度的17倍的濃度，在Cr7C3型碳化物中進(jìn)行濃縮。因此，與10、20、30、40體積％的Cr7C3型碳化物共存，奧氏體中的V濃度超過0.5重量％，對(duì)于為了V使MC型碳化物形成的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的V的添加量分別計(jì)算為1.1、1.7、2.3、3.9重量％以上。在以Cr7C3型碳化物為主體進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，通過添加V使MC型碳化物析出，從而改善耐磨損性不利于經(jīng)濟(jì)性，V的添加，從防止燒結(jié)時(shí)的Cr7C3型碳化物的粗大化的觀點(diǎn)出發(fā)，集中在0.54重量％為佳。但是，在以M6C型碳化物為主體，使MC碳化物進(jìn)行分散時(shí)，V向型碳化物進(jìn)行濃縮的量不是很大，所以一邊與10、20、30、40體積X的MeC型碳化物進(jìn)行共存，一邊奧氏體中的V濃度會(huì)超過0.5重量％、相對(duì)V使MC型碳化物形成的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的V的添加量分別計(jì)算為0.74、0.97、1.21、1.44重量％以上。在以M6C型碳化物為主體進(jìn)行分散的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中，可以得知，通過添加V使MC型碳化物析出從而進(jìn)一步有效地改善耐磨損性。這是因?yàn)?，在含有MeC型碳化物和MC型碳化物合計(jì)大約為13體積％的高速鋼SKH10(SAET15)中，通過添加V，使MC型碳化物量提高到大約10體積％，從而符合對(duì)耐磨損性顯著的改善。作為本發(fā)明的V的最大添加量，按照MC型碳化物的上限為20體積X，為10重量％。此MC型碳化物大量進(jìn)行分散時(shí)，除V以外，Ti、Nb、Zr等的合金元素也有必要進(jìn)行大量的添加，但這些合金元素的大量有損于鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的經(jīng)濟(jì)性。因此，參考在SKH以外的高速鋼中進(jìn)行分散的MC型碳化物，MC型碳化物在5體積％以下為佳。還有，在上述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料中添加Ti、Nb、Zr等，使MC型碳化物進(jìn)行分散時(shí)的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)材料的最佳碳量，有必要添加MC型碳化物所使用的碳量的部分，添加其化學(xué)計(jì)量學(xué)的碳量十分必要。權(quán)利要求一種燒結(jié)滑動(dòng)部件，具備里襯金屬和在此里襯金屬上被固定的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，其特征在于，所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體，由在含有C1.3～3重量％、和Cr1～5重量％、和V3～12重量％、和Mo大于或者等于10重量％、和Mo+W為10～23重量％，且固溶碳濃度為0.2～0.45重量％的馬氏體相中分散相對(duì)于所述鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體整體占15～35體積％的M6C型碳化物和5～15體積％的MC型碳化物的組織構(gòu)成，并且含有選自由Si、Mn、Ni、P、S、B、N、Ti、Co、Cu以及Al構(gòu)成的合金元素組中的一種以上。全文摘要本發(fā)明提供一種耐磨損性、耐咬合性、耐熱裂紋性優(yōu)異的燒結(jié)滑動(dòng)部件以及包含有里襯金屬(21a)和燒結(jié)固定在此里襯金屬(21a)上的鐵系燒結(jié)滑動(dòng)體(20)的作業(yè)機(jī)連結(jié)裝置，其中，上述燒結(jié)滑動(dòng)體(20)由固溶碳的濃度調(diào)整為0.15～0.5重量％的馬氏體相構(gòu)成，并且含有5～50體積％的碳化物。文檔編號(hào)F16C33/12GK101701321SQ20091022645公開日2010年5月5日申請(qǐng)日期2004年7月30日優(yōu)先權(quán)日2003年7月31日發(fā)明者岡村和夫,大西哲雄,高山武盛申請(qǐng)人:株式會(huì)社小松制作所