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      液力聯(lián)接裝置、特別是變矩器的制作方法

      文檔序號:5793696閱讀:125來源:國知局
      專利名稱:液力聯(lián)接裝置、特別是變矩器的制作方法
      技術(shù)領(lǐng)域
      本發(fā)明涉及一種液力聯(lián)接裝置、特別是液力變矩器,例如其可應(yīng)用在車輛的傳動系中。
      背景技術(shù)
      首先在構(gòu)造有內(nèi)燃機(jī)的傳動系中,由于在內(nèi)燃機(jī)中周期性地出現(xiàn)點火以及在此釋放的能量被轉(zhuǎn)化成曲軸的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動,基本上不會有恒定的扭矩被引入傳動系中。不僅由曲軸給出的扭矩、而且其轉(zhuǎn)速經(jīng)受波動或振動、總地來說經(jīng)受旋轉(zhuǎn)不均勻性。由于這種類型的旋轉(zhuǎn)不均勻性在行駛中能夠被察覺,通常存在的目標(biāo)為盡可能消除該旋轉(zhuǎn)不均勻性。例如已知,在變矩器中通過應(yīng)用力或能量儲存器、即例如彈簧或運(yùn)動的質(zhì)量或其組合,暫時地儲存在這種類型的旋轉(zhuǎn)不均勻性中出現(xiàn)的能量并且之后將其輸送到傳動系 中,從而可實現(xiàn)平穩(wěn)的轉(zhuǎn)速或扭矩變化。所謂的渦輪扭轉(zhuǎn)減振器和雙阻尼轉(zhuǎn)換器為用于此的示例。作為轉(zhuǎn)速適應(yīng)的緩沖器已知的質(zhì)量擺錘將在行駛狀態(tài)中出現(xiàn)的旋轉(zhuǎn)不均勻性轉(zhuǎn)化成振動質(zhì)量的振蕩偏移,其中,與離心力相反地進(jìn)行該偏移并且通過預(yù)定偏移軌道或待偏移的質(zhì)量實現(xiàn)與一定激勵轉(zhuǎn)速或激勵頻率的協(xié)調(diào)。這種類型的緩沖器顯然可與通過應(yīng)用彈簧或類似部件振動的質(zhì)量系統(tǒng)組合。由于在現(xiàn)代車輛結(jié)構(gòu)中越來越窄的空間情況,在解耦質(zhì)量方面(即在減小出現(xiàn)的旋轉(zhuǎn)不均勻性方面)具有相應(yīng)損失的較小結(jié)構(gòu)空間可供用于減振的系統(tǒng)使用。

      發(fā)明內(nèi)容
      本發(fā)明的目的為,提供液力聯(lián)接裝置,其實現(xiàn)更好地減小被引入傳動系中的旋轉(zhuǎn)不均勻性。根據(jù)本發(fā)明,該目的通過液力聯(lián)接組件、特別是變矩器實現(xiàn),該液力聯(lián)接組件包括填充或可填充有流體的殼體組件、可與該殼體組件一起繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的泵輪、布置在殼體組件中且可與從動構(gòu)件一起繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的渦輪、用于建立在殼體組件和從動構(gòu)件之間的扭矩傳遞連接的鎖止離合器(tjberbriickungskupplung )、具有輸入?yún)^(qū)域和輸
      出區(qū)域的旋轉(zhuǎn)減振組件,其中,在輸入?yún)^(qū)域和輸出區(qū)域之間設(shè)置第一扭矩傳遞路徑和與該第一扭矩傳遞路徑并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑以及用于使通過扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的扭矩疊加的聯(lián)接組件,其中,旋轉(zhuǎn)減振組件還至少在第一扭矩傳遞路徑中包括移相組件以用于產(chǎn)生通過第一扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對于通過第二扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位移。在根據(jù)本發(fā)明的旋轉(zhuǎn)減振組件中,通過應(yīng)用該移相組件確保,首先通過分配傳遞的扭矩并且之后通過在此引入的相位偏移再結(jié)合傳遞的扭矩,出現(xiàn)在待傳遞的扭矩中的振動分量的抵消疊加。在理想情況中,至少在特別臨界的頻率范圍中實現(xiàn)幾乎完全消除旋轉(zhuǎn)不均勻性。為了可以結(jié)構(gòu)上簡單的方式有效地實現(xiàn)該相位偏移,提出,該移相組件包括具有初級側(cè)和可克服彈簧組件的作用相對于該初級側(cè)繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)的振動系統(tǒng)。由此,基本上根據(jù)雙質(zhì)量振蕩器的功能原理構(gòu)造該移相組件,在該雙質(zhì)量振蕩器中通過一方面選擇彈簧剛度且另一方面選擇在初級側(cè)和次級側(cè)處的質(zhì)量比例或慣性給克服彈簧組件的作用相對于彼此振動的兩個質(zhì)量、即主要是初級側(cè)和次級側(cè)提供期望的振動特性。特征為,這種類型的振動系統(tǒng)具有共振頻率。在共振頻率之下的頻率范圍中,這種類型的振動系統(tǒng)在臨界以下振動,也就是說系統(tǒng)的激勵和反應(yīng)基本上同時出現(xiàn)。在超過共振頻率時出現(xiàn)相位突變,從而系統(tǒng)的激勵和反應(yīng)基本上以彼此相位偏移的方式出現(xiàn),即,該系統(tǒng)超臨界地工作。本發(fā)明利用了這種在理想情況中位于180°的最大值處的相位突變,以用于通過使如此相位偏移的扭矩振動分量與未相位偏移的扭矩振動分量疊加實現(xiàn)期望的旋轉(zhuǎn)不均勻性的減小。為了可實現(xiàn)在到從動構(gòu)件的扭矩傳遞路徑中進(jìn)一步改進(jìn)的減振性能提出,該輸出區(qū)域包括一個另外的振動系統(tǒng),其具有初級側(cè)和可克服彈簧組件的作用相對于該初級側(cè)旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)。在本發(fā)明的一個在質(zhì)量分配方面以及由此同樣在減振特性方面特別有利的改進(jìn) 方案中提出,渦輪聯(lián)接到輸出區(qū)域處。如果在此還規(guī)定,渦輪與所述另外的振動系統(tǒng)的初級側(cè)相聯(lián)接,則該渦輪具有在兩個振動系統(tǒng)之間的中間質(zhì)量的功能。備選地可規(guī)定,該渦輪與所述另外的振動系統(tǒng)的次級側(cè)相聯(lián)接,從而原則上該輸出側(cè)的質(zhì)量非常高。為了可借助于鎖止離合器建立或取消在殼體組件和從動構(gòu)件之間的直接的扭矩傳遞連接,例如可規(guī)定,鎖止離合器根據(jù)功能布置在扭矩傳遞路徑中的一個中、優(yōu)選地在第一扭矩傳遞路徑中。通過中斷扭矩傳遞路徑中的一個,中斷扭矩疊加以及因此中斷通過旋轉(zhuǎn)減振組件的整個的扭矩流。在備選的方案中可規(guī)定,該鎖止離合器根據(jù)功能布置在輸出區(qū)域中。即,在此可通過鎖止離合器的脫離中斷在位于聯(lián)接組件和從動構(gòu)件之間的區(qū)域中的扭矩流。在另一備選的變型方案中,鎖止離合器可根據(jù)功能布置在輸入?yún)^(qū)域中。這意味著,該鎖止離合器引起在殼體組件和在其中將待傳遞的扭矩分配到兩個扭矩傳遞路徑上的區(qū)域之間的扭矩流。在一個結(jié)構(gòu)非常簡單的可緊湊地實現(xiàn)的設(shè)計變型方案中提出,聯(lián)接組件包括行星齒輪傳動組件。為此例如可規(guī)定,該行星齒輪傳動組件包括連接到第二扭矩傳遞路徑上的行星齒輪架,其帶有多個可旋轉(zhuǎn)地支撐在該處的行星齒輪。在此應(yīng)指出的是,該行星齒輪可基本上構(gòu)造成圓形、即構(gòu)造成帶有完全地環(huán)繞的齒部的齒輪,或者備選地也可構(gòu)造成分段齒輪(Segmentrader )。為了可以簡單的方式利用該行星齒輪傳動組件或其行星齒輪以用于共同引導(dǎo)通過兩個扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的扭矩或扭矩分量,提出,該行星齒輪傳動組件包括連接到第一扭矩傳遞路徑處的與行星齒輪嚙合接合的第一聯(lián)接輪組件和連接到輸出區(qū)域處的與行星齒輪嚙合接合的第二聯(lián)接輪組件。在此例如可規(guī)定,與行星齒輪相連接的第一聯(lián)接輪組件和與行星齒輪相連接的第二聯(lián)接輪組件提供彼此相同的傳動比。通過提供基本上相同的傳動比可實現(xiàn),總地待傳遞的扭矩的通過這兩個扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的扭矩分量同樣大??赏ㄟ^以下方式在扭矩或扭矩分量彼此不同的情況中影響通過兩個扭矩傳遞路徑傳遞的扭矩或扭矩分量,即,與行星齒輪相連接的第一聯(lián)接輪組件和與行星齒輪相連接的第二聯(lián)接輪組件提供彼此不同的傳動比。該第一聯(lián)接輪組件和第二聯(lián)接輪組件可分別構(gòu)造成齒圈組件,S卩,在其徑向外部區(qū)域中與行星齒輪共同作用。備選地可規(guī)定,該第一聯(lián)接輪組件和第二聯(lián)接輪組件分別包括太陽輪組件。為了進(jìn)一步影響減振性能,可規(guī)定,該振動系統(tǒng)和/或另外的振動系統(tǒng)包括至少兩個彼此串聯(lián)地布置的分別帶有初級側(cè)和可相對于該初級側(cè)旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)的減振器。備選地或附加地可規(guī)定,該振動系統(tǒng)和/或另外的振動系統(tǒng)包括至少兩個彼此并聯(lián)地作用的分 別帶有初級側(cè)和可相對于該初級側(cè)旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)的減振器。當(dāng)該振動系統(tǒng)和/或另外的振動系統(tǒng)包括帶有至少一個在周向上可從基礎(chǔ)位置中偏移且在此改變其相對于旋轉(zhuǎn)軸線的間距的偏移質(zhì)量(Auslenkungsmasse)的、轉(zhuǎn)速適應(yīng)的減振組件時,進(jìn)一步實現(xiàn),使在根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的液力聯(lián)接組件中的減振性能與特定的激勵頻率或該激勵頻率的階次相匹配。在一個備選的設(shè)計變型方案中,這可通過以下方式實現(xiàn),即,該振動系統(tǒng)和/或另外的振動系統(tǒng)包括帶有至少一個可克服回位彈簧組件的作用偏移的振動質(zhì)量的固定頻率減振組件。此外有利地可通過以下方式影響減振性能,即,給該振動系統(tǒng)和/或另外的振動系統(tǒng)分配一個抵抗在其初級側(cè)和次級側(cè)之間的相對旋轉(zhuǎn)的摩擦減振組件。


      下面參考附圖詳細(xì)解釋本發(fā)明。其中圖I示出了帶有旋轉(zhuǎn)減振組件的液力聯(lián)接裝置的原理性部分縱向剖視圖;圖2示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖3示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖4示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖5示出了在圖4中顯示的結(jié)構(gòu)的一個結(jié)構(gòu)的實施方案的部分縱向剖視圖;圖6示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖7示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖8示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖9示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖10示出了一個備選的設(shè)計方式的相應(yīng)于圖I的視圖;圖11示出了在圖2中顯示的結(jié)構(gòu)的一個結(jié)構(gòu)的實施方案的部分縱向剖視圖。
      具體實施例方式在圖I中以液力變矩器的形式實現(xiàn)液力聯(lián)接裝置10。該聯(lián)接裝置10包括殼體12,其聯(lián)接到驅(qū)動設(shè)備、例如僅僅以符號示出的內(nèi)燃機(jī)14或其曲軸16處并且由此可繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)。在該殼體12的內(nèi)側(cè)設(shè)置有在周向上相繼的泵輪葉片18,從而提供可與殼體12一起繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)的泵輪20。通過殼體12提供的泵輪轂22以接合到變速器24中的方式定位并且可在殼體12的旋轉(zhuǎn)運(yùn)行中驅(qū)動設(shè)置在變速器24中的流體泵或油泵。在殼體12的內(nèi)腔26中布置有總地利用28表示的渦輪。該渦輪包括渦輪殼30和多個支撐在其上且軸向地與泵輪葉片18相對的渦輪葉片32。在泵輪20和渦輪28之間軸向地布置有帶有其導(dǎo)輪葉片36的導(dǎo)輪34。該導(dǎo)輪34通過自由輪組件38以可在一個方向上繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)的方式被承載在支撐空心軸40上。在內(nèi)腔26中設(shè)置有總地利用42表示的旋轉(zhuǎn)減振組件。該旋轉(zhuǎn)減振組件位于在殼體12和從動構(gòu)件44、例如渦輪輪轂之間的扭矩傳遞路徑中。該旋轉(zhuǎn)減振組件用于,通過將由殼體12承受的且待傳輸?shù)綇膭訕?gòu)件44處的扭矩分配到兩個扭矩傳遞路徑46、48中并且通過使經(jīng)由這兩個扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩分量在聯(lián)接組件50處疊加,減小或在理想情況中完全消除旋轉(zhuǎn)不均勻性,即例如扭矩振動或波動。 在此,該旋轉(zhuǎn)減振組件42包括輸入?yún)^(qū)域52,該輸入?yún)^(qū)域承受通過鎖止離合器54弓丨 入殼體12中的扭矩。即,該鎖止離合器54被分配給旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸入?yún)^(qū)域52并且在該輸入?yún)^(qū)域52和殼體組件12之間作用。應(yīng)指出的是,鎖止離合器54可以本身已知的方式利用離合器活塞構(gòu)成,該離合器活塞或者可直接壓靠到殼體12處或者壓靠到可相互引入摩擦相互作用中的環(huán)盤形的摩擦元件處。在輸入?yún)^(qū)域52中,這兩個扭矩傳遞路徑46、48分支。其中第一扭矩傳遞路徑46包括移相組件56,其引起通過該第一扭矩傳遞路徑46引導(dǎo)的扭矩經(jīng)歷相對于通過第二扭矩傳遞路徑48引導(dǎo)的扭矩的相位偏移。移相組件56包括扭轉(zhuǎn)減振器58,該扭轉(zhuǎn)減振器帶有初級側(cè)60、次級側(cè)62和抵抗在初級側(cè)60和次級側(cè)62之間的相對旋轉(zhuǎn)的彈簧單元64。在此應(yīng)指出的是,該扭轉(zhuǎn)減振器可為傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)并且例如作為初級側(cè)可包括輪轂盤并且作為次級側(cè)可包括位于其兩側(cè)且相互固定連接的兩個蓋盤元件。該彈簧單元64可包括多個在周向上彼此相繼的彈簧、優(yōu)選地螺旋壓力彈簧,其以支撐在初級側(cè)60和次級側(cè)62上的方式引起該初級側(cè)60和次級側(cè)62相對于彼此的朝向中間相對旋轉(zhuǎn)位置方向的回位力。即,在圖I中示出的實施例中該扭轉(zhuǎn)減振器58基本上提供在第一扭矩傳遞路徑46中導(dǎo)致通過該第一扭矩傳遞路徑傳遞的旋轉(zhuǎn)不均勻性或扭矩振動的相位偏移的振動系統(tǒng)66。由在初級側(cè)和次級側(cè)62處存在的質(zhì)量以及在此提供振動系統(tǒng)66的彈黃組件的扭轉(zhuǎn)減振器58的彈黃單兀64所決定,該振動系統(tǒng)66具有固有頻率或共振頻率。在該固有頻率下的振動激勵時,待傳遞的振動基本上無相位偏移地被傳遞。如果超過該共振頻率,出現(xiàn)在理想情況中且最大180°的相位突變,從而激勵的振動和被傳輸?shù)恼駝颖舜朔聪嗟刈兓T诼?lián)接組件50中將通過兩個扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩或扭矩分量再次結(jié)合。為此,該聯(lián)接組件50構(gòu)造成行星齒輪傳動組件68,并且包括聯(lián)接到第一扭矩傳遞路徑48處的行星齒輪架70。該行星齒輪架70載有在周向上分布的多個行星齒輪72。這些行星齒輪72具有兩個彼此軸向地錯開的齒部74、76,其在圖I中示出的實施例中具有相對于在行星齒輪架70上的行星齒輪72的旋轉(zhuǎn)軸線彼此不同的直徑。第一齒圈78與扭轉(zhuǎn)減振器58或振動系統(tǒng)66的次級側(cè)62相連接并且與行星齒輪72的齒部74處于嚙合接合?;旧弦蔡峁┬D(zhuǎn)減振組件46的輸出區(qū)域82的第二齒圈80與行星齒輪72的齒部76齒嚙合。
      行星齒輪傳動組件68通過基本上可自由旋轉(zhuǎn)地支撐在行星齒輪架70上的行星齒輪72與兩個齒圈78、80的共同作用引起通過兩個扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩的結(jié)合。如果該扭矩包含振動分量并且如果該振動或波動分量的頻率在振動系統(tǒng)66的共振頻率以下,則這兩個扭矩或扭矩分量在聯(lián)接組件50中相位相同地被結(jié)合或疊加。由此,被傳輸?shù)捷敵鰠^(qū)域82中的扭矩也在其波動變化方面幾乎相應(yīng)于在輸入?yún)^(qū)域52中由鎖止離合器54接收的扭矩。然而,如果振動分量的頻率大于振動系統(tǒng)66、即在此扭轉(zhuǎn)減振器58的共振頻率,則兩個通過扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩以其振動分量在聯(lián)接組件50中抵消地疊加。在理想的情況中、即在180°的相位偏移時,在此可實現(xiàn)振動分量的完全的消除,從而在輸出區(qū)域82處接收的扭矩具有基本上平滑的、但是至少振動明顯減小的變化曲線。為了可進(jìn)一步影響旋轉(zhuǎn)減振組件42的減振特性,例如可給次級側(cè)62分配一個附加質(zhì)量84,以用于由此提高次級側(cè)的質(zhì)量并且由此影響共振頻率。此外,可給振動系統(tǒng)66分配一個總地以85表示的摩擦減振組件,其例如與彈簧單元64并行地在初級側(cè)60和次級 側(cè)62之間作用并且可構(gòu)造成庫倫(Coulombsche)摩擦組件或者可構(gòu)造成流體摩擦組件。提供這種類型的與彈簧單元64并行地作用的摩擦減振組件85基本上也影響通過振動系統(tǒng)66引入的相位偏移的大小。如還可在圖I中看出的那樣,渦輪28聯(lián)接到旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸出區(qū)域82上,因此在兩個通過扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩在聯(lián)接組件50中疊加之前基本上不影響在振動系統(tǒng)66中的質(zhì)量比例自身。例如,次級側(cè)62和與此相聯(lián)接的齒圈78可通過支承結(jié)構(gòu)86支承在輸出區(qū)域82或渦輪殼30上。通過扭轉(zhuǎn)減振器58的設(shè)計方案、即在初級側(cè)60處的質(zhì)量、在次級側(cè)62處的質(zhì)量、彈簧單元64的剛度以及輔助該次級側(cè)的質(zhì)量的附加質(zhì)量84,通常力求實現(xiàn)振動系統(tǒng)66的盡可能低的固有頻率,以用于由此已經(jīng)在相對低的振動激勵、即已經(jīng)在相對低的轉(zhuǎn)速時實現(xiàn)過渡到超臨界的、即以相位偏移工作的運(yùn)行狀態(tài)中。通過兩個齒部74、76具有彼此不同的直徑、因此同時兩個齒圈78、80具有彼此不同的齒圈,實現(xiàn)對扭矩的到兩個扭矩傳遞路徑46、48上的分配的影響。齒圈78、80的直徑越接近、即由此齒部74、76的直徑越接近,通過兩個扭矩傳遞路徑46、48引導(dǎo)的扭矩的分量越平均。在圖I中示出的與太陽輪78共同作用的齒部74具有較大直徑的實施例中,實現(xiàn)小于I的傳動比,在相反的尺寸比例時實現(xiàn)大于I的傳動比。在第一種情況中,在利用在第二扭矩傳遞路徑48中的扭矩流反向的情況下提高通過該第一扭矩傳遞路徑46引導(dǎo)的扭矩,具體而言在支撐在聯(lián)接組件50處的情況下。同樣在此在本發(fā)明的思想中使用在這兩個扭矩傳遞路徑中的兩個扭矩流的抵消的疊加,以用于在輸出區(qū)域82處得到基本上平滑的總扭矩。在第二情況中、即在齒部76較大和齒部74較小時,在輸入?yún)^(qū)域52處被引入的扭矩根據(jù)該尺寸比例進(jìn)行分配,使得在兩個扭矩傳遞路徑46、48中實現(xiàn)相同方向的扭矩流并且這兩個在相同的方向上引導(dǎo)的扭矩分量在聯(lián)接組件50中彼此疊加。在圖2中示出了聯(lián)接裝置10的一個備選的設(shè)計方式。下面僅僅闡述與以上描述的設(shè)計方式的區(qū)別。在圖2中顯示的設(shè)計方式中,鎖止離合器54被分配給旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸出區(qū)域82,也就是說,其位于在齒圈80和從動構(gòu)件44之間的扭矩傳遞路徑中。渦輪28利用其渦輪殼30直接連接到從動構(gòu)件44處并且由此聯(lián)接到變速器24的輸入軸90處以用于共同地繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)。振動系統(tǒng)66或扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62通過軸承86支承在鎖止離合器54的輸出側(cè)處的輸出區(qū)域82上。同樣分配給輸出區(qū)域82的齒圈80可通過另一軸承92與鎖止離合器54的輸入側(cè)一起例如相對于變速器輸入軸90被支承。在該設(shè)計方式的變型方案中(例如通過虛線指出),鎖止離合器54也布置在聯(lián)接組件50之前,即,在第一扭矩傳遞路徑46中。為此,例如實現(xiàn)分配到第一扭矩傳遞路徑46的齒圈78的分割。在圖3中示出了另一變型方案。同樣在此與在圖2的設(shè)計變型方案相似地,旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸入?yún)^(qū)域52基本上剛性地連接到殼體12上。第一扭矩傳遞路徑46通過太陽輪78'聯(lián)接到行星齒輪72的現(xiàn)在構(gòu)造成具有較大直徑的齒部74處。輸出區(qū)域82通過太陽輪80'聯(lián)接到行星齒輪72的現(xiàn)在構(gòu)造成具有較小直徑的齒部76處。鎖止離合器54 再次在該太陽輪80'和從動構(gòu)件44之間、即基本上與輸出區(qū)域82相關(guān)聯(lián)地作用。該鎖止離合器54可軸向地布置在聯(lián)接組件50、即行星齒輪傳動組件68和殼體12的需面對驅(qū)動設(shè)備14定位的側(cè)面之間。這兩個太陽輪78'、80'可通過兩個軸承86、92支承在旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸出側(cè)82上,該輸出側(cè)82又與渦輪28或渦輪殼30固定地相聯(lián)接。在圖4中示出另一變型方案。在該設(shè)計方式中,振動系統(tǒng)66包括兩個串聯(lián)地作用的扭轉(zhuǎn)減振器58、58'。扭轉(zhuǎn)減振器58的初級側(cè)60連接到旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸入?yún)^(qū)域52處。扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62連接到扭轉(zhuǎn)減振器58'的初級側(cè)60'處。扭轉(zhuǎn)減振器58'的次級側(cè)62 ^連接到行星齒輪傳動組件68的太陽輪7V處。渦輪28的渦輪殼30聯(lián)接到太陽輪80'處、即輸出區(qū)域82處并且由此與從動構(gòu)件44固定地相連接以用于旋轉(zhuǎn)。兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'的兩個彈簧單元64、64'在其整體上形成振動系統(tǒng)66的彈簧組件。在此應(yīng)指出的是,兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'在空間上的關(guān)聯(lián)性中不僅可軸向地彼此相繼,而且也可徑向地彼此分級。同樣完全可能的是,不是串聯(lián)地、而是并聯(lián)地作用,那么其中,一方面兩個初級側(cè)60、6(V以及另一方面兩個次級側(cè)62、62,分別相互聯(lián)接。顯然同樣可能的是,扭轉(zhuǎn)減振器58、58'的每一個分配有摩擦減振組件85、85'。在圖5中示出了在圖4中示出設(shè)計方式的一個結(jié)構(gòu)上實施的聯(lián)接裝置10。可看到殼體12,該殼體12具有需面對驅(qū)動設(shè)備定位的罩殼94和需面對變速器定位的罩殼96,該罩殼94和96可通過連接殼體元件98相互連接。鎖止離合器54包括可通過流體壓力軸向地運(yùn)動的活塞100和多個驅(qū)動側(cè)的和從動側(cè)的盤形的摩擦元件,其分別一方面與殼體12且另一方面與摩擦元件架102是旋轉(zhuǎn)固定的且可彼此壓靠以用于建立搭接狀態(tài)。該摩擦元件架102被分配給旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸入?yún)^(qū)域52并且固定地連接到扭轉(zhuǎn)減振器58的通過兩個蓋盤元件提供的初級側(cè)60處。另一方面,摩擦元件架102與行星齒輪架70固定地相連接,從而基本上在該區(qū)域中實現(xiàn)到兩個扭矩傳遞路徑中的分支。扭轉(zhuǎn)減振器58的構(gòu)造成中央盤元件或輪轂盤的次級側(cè)62徑向地在與一個或多個蓋盤元件共同作用的彈簧單元64之內(nèi)與扭轉(zhuǎn)減振器5V的構(gòu)造成中央盤元件或輪轂盤的初級側(cè)60'例如通過鉚接相連接。扭轉(zhuǎn)減振器58'的次級側(cè)62'的兩個蓋盤元件位于其兩側(cè)。彈簧單元64'的彈簧在這兩個蓋盤元件和初級側(cè)60'的中央盤元件之間作用。太陽輪7V例如通過鉚接與次級側(cè)62'的兩個蓋盤元件中的在圖5中右側(cè)的蓋盤元件固定地相連接。通過該鉚接連接也將徑向地向外作用的承載元件104連接到次級側(cè)62'處,該承載元件104徑向地外部地載有一個或多個質(zhì)量塊形式的附加質(zhì)量84。太陽輪78,與行星齒輪72的齒部74嚙合接合。行星齒輪72的齒部76與太陽輪80'嚙合接合。該太陽輪80'又連接到從動構(gòu)件44處并且基本上也提供旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸出區(qū)域82。在該設(shè)計變型方案中,減振系統(tǒng)66的兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、5V軸向地彼此相繼地布置,其中,兩個彈簧單元64、64'的彈簧幾乎位于相同的徑向水平上并且例如可分別利用套入彼此中的彈簧或彈簧組構(gòu)成。鎖止離合器54徑向地位于兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'之外。該基本上包括行星齒輪傳動組件68的聯(lián)接組件軸向地位于變速器側(cè)的扭轉(zhuǎn)減振器58'和渦輪28之間。該渦輪28例如借助于焊接或鉚接與從動構(gòu)件44固定地相連接,但是也可連接到太陽輪80'處。由此,通過鉚接與從動構(gòu)件44'相連接的太陽輪80'也可構(gòu)造成集成的。如果鎖止離合器54閉合,則未集成到旋轉(zhuǎn)減振組件42的兩個扭矩傳遞路徑中的 渦輪28僅僅用于提高輸出區(qū)域82的慣性矩。由此,渦輪28基本上不影響旋轉(zhuǎn)減振組件42的減振性能。為此,特別地在輸入?yún)^(qū)域52和輸出區(qū)域82之間存在的質(zhì)量比例與此相關(guān),其主要也受聯(lián)接到太陽輪78'處的附加質(zhì)量84的影響。彈簧單元64、64'的彈簧剛度顯然也影響減振性能或振動系統(tǒng)66的共振頻率。在該設(shè)計方式中,扭轉(zhuǎn)減振器58、58'由于其徑向的定位及其結(jié)構(gòu)上的設(shè)計方案是特別低摩擦的并且由此實現(xiàn)在臨界以下和超臨界的狀態(tài)之間可重復(fù)的相位過渡。同時,不同的連接部位(例如用于連接初級側(cè)62和次級側(cè)60'或用于將次級側(cè)62'連接到太陽輪78'或承載元件104處)或者蓋盤元件的鉚接連接可用作用于兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'的旋轉(zhuǎn)角度限制。還可看出,在次級側(cè)62和初級側(cè)60'連接的區(qū)域中,兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'可徑向地相對于從動輪轂44被支承。在此,同時也可實現(xiàn)軸向支承的功能。在此備選地,也可設(shè)想直接在未示出的變速器輸入軸上的支承。此外,在圖5中可看出,行星齒輪72在行星齒輪架70處的旋轉(zhuǎn)軸線徑向地位于彈簧元件64、64'之外,即,具有比彈簧單元64、64'相對于旋轉(zhuǎn)軸線更大的徑向間距。這例如實現(xiàn)這樣的設(shè)計方案,即,在其中次級側(cè)62'的與太陽輪78'相連接的蓋盤元件可與該太陽輪78'構(gòu)造成集成的,即,該蓋盤元件自身可提供該太陽輪78'。顯然也可設(shè)想,扭轉(zhuǎn)減振器58'的兩個蓋盤元件中的另一個設(shè)計成太陽輪78'或與此相連接,并且由此行星齒輪72軸向地定位在兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、5V之間。圖6以原理性的視圖示出了聯(lián)接裝置10的另一設(shè)計變型方案。在此,振動系統(tǒng)66基本上相應(yīng)于在圖I中示出的結(jié)構(gòu)。同樣聯(lián)接組件50的設(shè)計方案及其與齒圈78、80的相互作用相應(yīng)于圖I的結(jié)構(gòu)??煽闯?,渦輪殼30連接到從動側(cè)的齒圈80處或者可以集成的方式提供渦輪殼30。由此也可實現(xiàn)輸出區(qū)域82的重要的區(qū)域,然而其在該實施例中包括一個另外的振動系統(tǒng)106。在此,所述另外的振動系統(tǒng)106構(gòu)造成具有扭轉(zhuǎn)減振器108,該扭轉(zhuǎn)減振器108具有輸入?yún)^(qū)域110和輸出區(qū)域112和在該輸入?yún)^(qū)域110和輸出區(qū)域112之間作用的彈簧單元114。該輸入?yún)^(qū)域110聯(lián)接到齒圈80處或渦輪殼30處并且由此聯(lián)接到渦輪28處。該輸出區(qū)域112聯(lián)接到從動構(gòu)件44處。由此,在齒圈處接收的之前通過兩個扭矩傳遞路徑46、48傳遞的扭矩通過所述另外的振動系統(tǒng)106或其扭轉(zhuǎn)減振器108引導(dǎo)到從動構(gòu)件44處。振動系統(tǒng)66的次級側(cè)62或與其相聯(lián)接的齒圈78可在此通過軸承86支承在輸出區(qū)域或齒圈80上,該齒圈80又可通過軸承92例如支承在變速器輸入軸90上。S卩,在此基本上示出了這樣的結(jié)構(gòu),S卩,在其中渦輪28作為中間質(zhì)量結(jié)合到兩個振動系統(tǒng)66、106之間。所述另外的振動系統(tǒng)106的實現(xiàn)在扭矩流中的扭轉(zhuǎn)減振器108在脫開的鎖止離合器54中、即在變扭運(yùn)行中作為所謂的渦輪扭矩減振器作用,這在從動偵U、即在從動構(gòu)件44的區(qū)域中對相對低的慣性做出貢獻(xiàn)。在此應(yīng)考慮,彈簧單元114的彈簧剛度或特征曲線至少需針對驅(qū)動設(shè)備的額定扭矩包括例如通過扭矩波動引入的偏差(Streuung)在內(nèi)進(jìn)行設(shè)計。為了影響振動系統(tǒng)66的次級側(cè)的質(zhì)量,在該處可再次設(shè)置附加質(zhì)量84。在圖7中示出了以上描述的帶有另外的振動系統(tǒng)106的結(jié)構(gòu)的變換方案。在該變型方案中,旋轉(zhuǎn)減振組件42的輸入?yún)^(qū)域52基本上剛性地連接到殼體12處。鎖止離合器54 被分配給輸出側(cè)82,例如在齒圈80和渦輪28的渦輪殼30之間作用。在鎖止離合器54脫開時,中斷從輸入?yún)^(qū)域52到從動構(gòu)件44的扭矩流。通過泵輪20、渦輪28和另外的振動系統(tǒng)106將扭矩引導(dǎo)到從動構(gòu)件44并且從該處引導(dǎo)到變速器輸入軸90上。在該設(shè)計變型方案中,渦輪28通過所述另外的振動系統(tǒng)106的作為渦輪扭轉(zhuǎn)減振器作用的扭轉(zhuǎn)減振器108相對于變速器輸入軸90被支承或徑向地對中。在鎖止離合器54脫離時,旋轉(zhuǎn)減振組件42特別是也通過提供在次級側(cè)62上的附加質(zhì)量84作為所謂的固定頻率減振器作用,因為被引入殼體12中的旋轉(zhuǎn)振動也通過輸入?yún)^(qū)域52被引導(dǎo)到彈簧單元64上,并且因此附加質(zhì)量84和所有與其相連接的構(gòu)件可進(jìn)行自由的振動。在圖8中示出一個設(shè)計變型方案,在其中,所述另外的振動系統(tǒng)106包括兩個串聯(lián)地作用的扭轉(zhuǎn)減振器108、108'。利用其初級側(cè)110聯(lián)接到齒圈80處的扭轉(zhuǎn)減振器108的次級側(cè)112與扭轉(zhuǎn)減振器108'的初級側(cè)110'相連接。該扭轉(zhuǎn)減振器108'的次級側(cè)112;連接到從動構(gòu)件44處。這兩個扭轉(zhuǎn)減振器108、IOV的包括次級側(cè)112和初級側(cè)110的中間區(qū)域可通過軸承116支承在渦輪殼30上或齒圈80上或?qū)⑦@兩個部件相連接的區(qū)段上。顯然,可給所述另外的減振系統(tǒng)106的扭轉(zhuǎn)減振器中的每一個分配一個摩擦減振組件118或118'。此外可能的是,這兩個扭轉(zhuǎn)減振器108、108'可彼此并行地作用。為此,兩個初級側(cè)110、110'和兩個次級側(cè)112,112'需分別相互固定聯(lián)接。在圖9中示出的設(shè)計變型方案中,旋轉(zhuǎn)減振組件42的振動系統(tǒng)66、即在第一扭矩傳遞路徑46中作用的振動系統(tǒng)構(gòu)造成帶有并行地作用的兩個扭轉(zhuǎn)減振器58、58'。其初級側(cè)60、6(V分別連接到輸入?yún)^(qū)域52處或也基本上提供該輸入?yún)^(qū)域52。其次級側(cè)62,62^一方面與附加質(zhì)量84固定地相聯(lián)接且另一方面與齒圈78固定地相聯(lián)接。行星齒輪傳動組件68的齒圈80 —方面與渦輪28相聯(lián)接并且另一方面通過另一減振系統(tǒng)106的扭轉(zhuǎn)減振器108與從動構(gòu)件44相聯(lián)接。圖10示出了一個設(shè)計變型方案,在其中振動系統(tǒng)60的扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62通過太陽輪7V與行星齒輪72的齒部74相聯(lián)接。渦輪28借助于其渦輪殼30連接到輸出區(qū)域82處并且由此連接到太陽輪80'處。分配給扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62地、即也分配給第一扭轉(zhuǎn)傳遞路徑46地,設(shè)有不位于從殼體12到從動構(gòu)件的扭矩流中的減振組件120。例如,該減振組件120可包括可克服彈性組件的回位作用偏移的、基本上自由振動的質(zhì)量組件,即作為固定頻率減振器作用。該減振組件120也可構(gòu)造成轉(zhuǎn)速適應(yīng)地作用的并且包括一個或多個沿著偏移軌跡被引導(dǎo)的質(zhì)量。該偏移軌跡徑向地向內(nèi)彎曲,即,具有頂峰區(qū)域。由離心力所決定,待偏移的質(zhì)量將定位在該頂峰區(qū)域中。在出現(xiàn)旋轉(zhuǎn)不均勻性時,實現(xiàn)從頂峰區(qū)域的偏移,其中,由于引導(dǎo)軌跡的該彎曲的設(shè)計方案,偏移質(zhì)量在此徑向向內(nèi)運(yùn)動并且吸收勢能(potentielle Energie)。備選地或附加地,也可以分配給輸出區(qū)域82的方式設(shè)置這種類型的作為固定頻率減振器作用的或轉(zhuǎn)速適應(yīng)的減振組件120'。應(yīng)指出的是,在鎖止離合器54脫開時、即變扭運(yùn)行中,當(dāng)旋轉(zhuǎn)振動被傳遞到渦輪28上時,通過扭轉(zhuǎn)減振器58的彈簧單元64支撐的附加質(zhì)量84也可自由地振動并且由此同樣可以固定頻率減振組件的方式作用。在圖11中示出了聯(lián)接裝置10的結(jié)構(gòu)上的設(shè)計方案,例如,其在圖2中以原理的方 式被示出。在圖11中示出的聯(lián)接裝置中,行星齒輪架70例如通過在其徑向地外部的區(qū)域中的鉚接固定在發(fā)動機(jī)側(cè)的罩殼94處,該行星齒輪架70在該區(qū)域中也提供輸入?yún)^(qū)域52。在行星齒輪架70處,在其徑向地內(nèi)部的區(qū)域中可旋轉(zhuǎn)地載有再次分級構(gòu)造的行星齒輪72。在徑向地外部的區(qū)域中,環(huán)形的齒部元件130例如通過焊接與行星齒輪架70固定地連接。該齒部元件130與配對齒部元件132旋轉(zhuǎn)聯(lián)接接合,該配對齒部元件132又通過鉚接等與扭轉(zhuǎn)減振器58的例如以中央盤元件或輪轂盤的形式構(gòu)造的初級側(cè)60固定地連接。該齒部元件130也可直接與殼體相連接或者通過該殼體提供。該扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62包括兩個蓋盤元件。這兩個蓋盤元件通過鉚接固定地相互連接。在此多件式地構(gòu)造的齒圈78通過鉚接等與這些蓋盤元件中的一個固定地相連接,該齒圈78與行星齒輪72的齒部74處于嚙合接合。同樣在此多件式地構(gòu)造的與行星齒輪72的齒部76處于嚙合接合的齒圈80在其徑向地內(nèi)部的區(qū)域中通過插接哨合(Steckverzahnung)等與傳動件134抗扭地相聯(lián)接。該傳動件134又通過鉚接與鎖止離合器54的輸入側(cè)的摩擦元件架136抗扭地相連接。在此同時構(gòu)造成外薄片架的輸出側(cè)的摩擦元件架138通過鉚接與另一傳動件140固定地相連接。該傳動件140例如通過焊接在其徑向地內(nèi)部的區(qū)域中固定地連接到另一設(shè)有外齒的具有通常為圓柱形的結(jié)構(gòu)的傳動件142。該傳動件142利用其外齒與從動構(gòu)件44的內(nèi)齒旋轉(zhuǎn)聯(lián)接接合,該內(nèi)齒以軸向地鄰接到傳動件142處的方式與變速器輸入軸90的外齒嚙合接合。渦輪28的渦輪殼30通過鉚接固定地連接到從動構(gòu)件44或從動構(gòu)件44的徑向地向外作用的、凸緣式的區(qū)域處。在鎖止離合器54脫開時,通過在泵輪20和渦輪28之間的液力的相互作用將扭矩傳遞到渦輪28上并且通過該渦輪28的基本上剛性的到變速器輸入軸90處的聯(lián)接將扭矩傳遞到變速器輸入軸90處。在鎖止離合器的接合狀態(tài)中、即在與驅(qū)動側(cè)的摩擦元件架136抗扭地連接的摩擦元件或薄片102和與從動側(cè)的摩擦元件架138抗扭地連接的摩擦元件或薄片102通過離合器活塞100彼此壓靠的狀態(tài)中,渦輪28提高變速器輸入軸90的慣性矩,然而在減振功能性方面起次要作用。在此,在兩個扭矩傳遞路徑46,48中的質(zhì)量比例的設(shè)計方案更為重要。在行星齒輪架70處分支的扭矩一方面通過移相組件56的扭轉(zhuǎn)減振器58引導(dǎo)并且另一方面通過行星齒輪架70和行星齒輪72引導(dǎo),并且通過其與兩個齒圈78、80的相互作用再次結(jié)合到傳遞件134、摩擦元件架138、傳動件140、142和從動構(gòu)件44上,被引入變速器輸入軸90中。為了實現(xiàn)鎖止離合器54的接合狀態(tài),通過摩擦元件架138和傳遞件140與在徑向外側(cè)和徑向內(nèi)側(cè)流體密封地在其上可軸向運(yùn)動地被引導(dǎo)的離合器活塞100共同作用形成待利用壓力流體填充的體積區(qū)域144,可從徑向內(nèi)部起通過傳遞件140中的通道146供給該體積區(qū)域144。該傳動件140在從動構(gòu)件44的中介作用下抗扭地聯(lián)接到變速器輸入軸90處,從而其在軸向的端部區(qū)域中可通過靜態(tài)的密封組件、例如兩個密封環(huán)相對于變速器輸入軸90的外周流體密封地聯(lián)接。由此可以結(jié)構(gòu)上簡單的方式建立在空間區(qū)域144和在變速器輸入軸90中的中央孔148之間的引導(dǎo)流體的連接。如果在結(jié)構(gòu)上另一實施方案中出現(xiàn)在傳動件142和變速器輸入軸90之間的相對旋轉(zhuǎn),可通過動態(tài)的密封元件實現(xiàn)流體密封的聯(lián)接。扭轉(zhuǎn)減振器90的初級側(cè)60的徑向?qū)χ型ㄟ^聯(lián)接到齒部元件130處的且通過該齒部元件130徑向地對中的配對齒部元件132實現(xiàn)。扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62的徑向?qū)χ型ㄟ^在從動構(gòu)件44的外周上的徑向支承結(jié)構(gòu)86實現(xiàn)。通過軸向地相對于從動構(gòu)件或渦輪 28支撐的軸向軸承150給出扭轉(zhuǎn)減振器的軸向位置。在另一軸向的方向上,次級側(cè)62借助于止推盤或其它支承結(jié)構(gòu)相對于傳動件134支撐。該傳動件134又通過支承結(jié)構(gòu)152軸向地相對于傳動件140支撐。如已經(jīng)實施的那樣,該傳動件140固定地連接到傳動件142處,該傳動件142軸向地通過止推盤或其它支承結(jié)構(gòu)相對于殼體94支撐。此外,傳動件134、還有齒圈80與該傳動件134 —起地通過支承結(jié)構(gòu)92徑向地相對于從動構(gòu)件44且由此也相對于變速器輸入軸90支承。應(yīng)指出的是,扭轉(zhuǎn)減振器58的次級側(cè)62顯然可直接相對于從動側(cè)的齒圈80軸向地支撐。也可能的是,次級側(cè)62支承在齒圈78上。傳動件142可構(gòu)造成帶有內(nèi)齒并且那么可聯(lián)接到在從動構(gòu)件44處相應(yīng)地互補(bǔ)地設(shè)計的外齒處。在這種情況中,引向摩擦元件架136的傳動件134通過支承結(jié)構(gòu)92可旋轉(zhuǎn)地徑向地支承在傳動件142上。此外,該傳動件142也可直接提供從動構(gòu)件44的功能性,即,通過相應(yīng)的齒部抗扭地連接到變速器輸入軸90處。在這種情況中,渦輪28或其渦輪殼30可例如通過相應(yīng)的凸緣抗扭地連接到該傳動件142處。對于該設(shè)計方式應(yīng)實施的是,通過不同的軸頸、特別是軸向的支承結(jié)構(gòu)或不同的軸向支撐環(huán)或擋圈,兩個齒圈(其顯然也可構(gòu)造成單件的)被限定地保持在其軸向的定位中。最后應(yīng)指出的是,顯然在不同的以上描述的設(shè)計方式中可任意相互組合在該處示出的變型方案。因此,例如在旋轉(zhuǎn)減振組件42或其減振系統(tǒng)66中,多個扭轉(zhuǎn)減振器可串聯(lián)地作用以及此外一個或多個扭轉(zhuǎn)減振器可并聯(lián)地作用。這同樣適用于另一振動系統(tǒng)106。顯然也可能的是,在不同的設(shè)計變型方案中不僅可分別設(shè)置齒圈、而且備選地也可設(shè)置太陽輪作為聯(lián)接輪以用于聯(lián)接到行星齒輪傳動組件68的行星齒輪72處??上鄳?yīng)于期望的減振特性給行星齒輪72的齒部74、76提供彼此相同的或不同的直徑且由此相同的或不同的傳動比。同樣應(yīng)指出的是,不僅行星齒輪72而且與該行星齒輪72接合的聯(lián)接輪、即太陽輪或齒圈可分別構(gòu)造成多件式的和/或分段式的,因為由于在振動系統(tǒng)66中初級側(cè)相對于次級側(cè)的僅僅有限的相對運(yùn)動性,在行星齒輪72或與此共同作用的聯(lián)接輪的區(qū)域中僅僅出現(xiàn)相應(yīng)地受限的相對運(yùn)動。通過將根據(jù)本發(fā)明起作用的或構(gòu)造的旋轉(zhuǎn)減振組件集成到液力聯(lián)接裝置中的殼體和從動構(gòu)件之間的扭矩傳遞路徑中,在結(jié)構(gòu)原則上簡單的情況下將非常有效的平穩(wěn)振動的措施集成到傳動系中,該措施對顯著提高行駛舒適性做出貢獻(xiàn)。通過總的待傳遞的扭矩的兩個扭矩分量的相位偏移的疊加實現(xiàn)的振動分量的抵消疊加,在非常緊湊的設(shè)計方案中實現(xiàn)否則僅在明顯更大尺寸的彈簧減振器中才可實現(xiàn)的減振水平。通過該明顯改進(jìn)的減振特性,也明顯減小在傳動系中噪聲產(chǎn)生。由于在引入傳動系中的扭矩中明顯減小的振動分量,此外實現(xiàn),在較小的轉(zhuǎn)速時已經(jīng)可閉合鎖止離合器,這允許車輛的節(jié)省能量的運(yùn)行。還應(yīng)指出的是,當(dāng)聯(lián)接裝置構(gòu)造成不帶導(dǎo)輪時,顯然也可應(yīng)用本發(fā)明的原理。在這 種情況中,在提高扭矩的意義上講,本發(fā)明不可滿足變矩器的功能,而是作為流體離合器或流動離合器起作用。
      權(quán)利要求
      1.一種液力聯(lián)接組件、特別是變矩器,其包括填充或能填充有流體的殼體組件(12)、能與所述殼體組件(12) —起繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的泵輪(20)、布置在所述殼體組件(12)中且能與從動構(gòu)件(44) 一起繞所述旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的渦輪(28)、用于建立在所述殼體組件(12)和所述從動構(gòu)件(44)之間的扭矩傳遞連接的鎖止離合器(54)、帶有輸入?yún)^(qū)域(52)和輸出區(qū)域(82)的旋轉(zhuǎn)減振組件(42),其中,在所述輸入?yún)^(qū)域(52)和所述輸出區(qū)域(82)之間設(shè)置第一扭矩傳遞路徑(46)和與所述第一扭矩傳遞路徑(46)并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑(48)以及用于使通過所述扭矩傳遞路徑(46、48)引導(dǎo)的扭矩疊加的聯(lián)接組件(50),其中,所述旋轉(zhuǎn)減振組件(42)還至少在所述第一扭矩傳遞路徑(46)中包括移相組件(56)以用于產(chǎn)生通過所述第一扭矩傳遞路徑(46)引導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對于通過所述第二扭矩傳遞路徑弓I導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位偏移。
      2.按照權(quán)利要求I所述的液力聯(lián)接裝置中,其特征在于,所述移相組件(56)包括帶有初級側(cè)(60、60')和能克服彈簧組件(64 ;64,64/ )的作用相對于所述初級側(cè)(60、60')繞所述旋轉(zhuǎn)軸線㈧旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)(62 ;62')的振動系統(tǒng)(66)。
      3.按照權(quán)利要求I或2所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述輸出區(qū)域(82)包括一個另外的帶有初級側(cè)(110、110')和能克服彈簧組件(114;114、114')的作用相對于所述初級側(cè)(110)旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)(112 ;112/ )的振動系統(tǒng)(106)。
      4.按照權(quán)利要求I至3中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述渦輪(28)聯(lián)接到所述輸出區(qū)域(82)處。
      5.按照權(quán)利要求3和權(quán)利要求4所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述渦輪(28)與所述另外的振動系統(tǒng)(106)的初級側(cè)(110)相聯(lián)接。
      6.按照權(quán)利要求3和權(quán)利要求4所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述渦輪(28)與所述另外的振動系統(tǒng)(106)的次級側(cè)(112 ; 112 ^ )相聯(lián)接。
      7.按照權(quán)利要求I至6中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述鎖止離合器(54)根據(jù)功能布置在所述扭矩傳遞路徑(46、48)中的一個中、優(yōu)選地在所述第一扭矩傳遞路徑(46)中ο
      8.按照權(quán)利要求I至6中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述鎖止離合器(54)根據(jù)功能布置在所述輸出區(qū)域(82)中。
      9.按照權(quán)利要求I至6中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述鎖止離合器(54)根據(jù)功能布置在所述輸入?yún)^(qū)域(52)中。
      10.按照權(quán)利要求I至9中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述聯(lián)接組件(50)包括行星齒輪傳動組件(68)。
      11.按照權(quán)利要求10所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述行星齒輪傳動組件(68)包括行星齒輪架(70),該行星齒輪架連接到所述第二扭矩傳遞路徑(48)處并且?guī)в卸鄠€能旋轉(zhuǎn)地支撐在該行星齒輪架上的行星齒輪(72)。
      12.按照權(quán)利要求11所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述行星齒輪傳動組件(68)包括連接到所述第一扭矩傳遞路徑(46)處的與所述行星齒輪(72)嚙合接合的第一聯(lián)接輪組件(78 ;78')和連接到所述輸出區(qū)域(82)處的與所述行星齒輪(72)嚙合接合的第二聯(lián)接輪組件(80; 80')。
      13.按照權(quán)利要求12所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,與所述行星齒輪(72)相連接的第一聯(lián)接輪組件(78 ;78')和與所述行星齒輪(72)相連接的第二聯(lián)接輪組件(80 ;80')提供彼此相同的傳動比。
      14.按照權(quán)利要求12所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,與所述行星齒輪(72)相連接的第一聯(lián)接輪組件(7 8 ;78')和與所述行星齒輪(72)相連接的第二聯(lián)接輪組件(80 ;80')提供彼此不同的傳動比。
      15.按照權(quán)利要求12至14中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述第一聯(lián)接輪組件(78)和所述第二聯(lián)接輪組件(80)分別包括齒圈組件(78、80)。
      16.按照權(quán)利要求12至14中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述第一聯(lián)接輪組件(78')和所述第二聯(lián)接輪組件(80')分別包括太陽輪組件(78' ,80')。
      17.按照權(quán)利要求I至16中任一項所述的液力聯(lián)接組件,其特征在于,所述振動系統(tǒng)(66)和/或所述另外的振動系統(tǒng)(106)包括至少兩個彼此串聯(lián)地布置的分別帶有初級側(cè)·(60,60/ UlOUlOi )和能相對于所述初級側(cè)(60、60' UlOUlOi )旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)(62、62'、112、112')的減振器(58、58'、108、108')。
      18.按照權(quán)利要求I至17中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述振動系統(tǒng)(66)和/或所述另外的振動系統(tǒng)(106)包括至少兩個彼此并聯(lián)地作用的分別帶有初級側(cè)(60,60; UlOUlOi )和能相對于所述初級側(cè)(60、60' UlOUlOi )旋轉(zhuǎn)的次級側(cè)(62、62'、112、112')的減振器(58、58'、108、108')。
      19.按照權(quán)利要求I至18中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述振動系統(tǒng)(66)和/或所述另外的振動系統(tǒng)(106)包括轉(zhuǎn)速適應(yīng)的減振組件(120、12(V ),該減振組件帶有至少一個在周向上能從基礎(chǔ)位置偏移且在此改變其相對于所述旋轉(zhuǎn)軸線(A)的間距的偏移質(zhì)量。
      20.按照權(quán)利要求I至19中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述振動系統(tǒng)(66)和/或所述另外的振動系統(tǒng)(106)包括固定頻率減振組件(120、120'),該固定頻率減振組件帶有至少一個能克服回位彈簧組件的作用偏移的振動質(zhì)量。
      21.按照權(quán)利要求I至20中任一項所述的液力聯(lián)接裝置,其特征在于,所述振動系統(tǒng)(66)和/或所述另外的振動系統(tǒng)(106)被分配有抵抗在其初級側(cè)出0、110)和次級側(cè)(62、·112 ;62/、112')之間的相對旋轉(zhuǎn)的摩擦減振組件(85、85、118、118')。
      全文摘要
      本發(fā)明涉及一種液力聯(lián)接組件、特別是變矩器,其包括填充有流體的殼體組件(12)、泵輪(20)、渦輪(28)、鎖止離合器(54)、帶有輸入?yún)^(qū)域(52)和輸出區(qū)域(82)的旋轉(zhuǎn)減振組件(42),其中,在所述輸入?yún)^(qū)域(52)和所述輸出區(qū)域(82)之間設(shè)置第一扭矩傳遞路徑(46)和與所述第一扭矩傳遞路徑(46)并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑(48)以及用于使通過所述扭矩傳遞路徑(46、48)引導(dǎo)的扭矩疊加的聯(lián)接組件(50),其中,所述旋轉(zhuǎn)減振組件(42)還至少在所述第一扭矩傳遞路徑(46)中包括移相組件(56)以用于產(chǎn)生通過所述第一扭矩傳遞路徑(46)引導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對于通過所述第二扭矩傳遞路徑引導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位偏移。
      文檔編號F16H45/02GK102906459SQ201080067023
      公開日2013年1月30日 申請日期2010年12月3日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月25日
      發(fā)明者T·德格爾, M·屈納, I·霍費爾納, M·科普 申請人:Zf腓特烈斯哈芬股份公司
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