專利名稱：帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器技術(shù)領(lǐng)域[0001]本實(shí)用新型涉及搭載在車輛上的自動(dòng)變速器的帶多片式鎖止離合器的液力變矩器，屬于車用變速器的技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
[0002]液力變矩器組裝在自動(dòng)變速器中，將發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出傳遞給變速機(jī)構(gòu)。液力變矩器包括泵，與發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸一體地旋轉(zhuǎn)；渦輪，與所述泵相向地設(shè)置，利用該泵借助流體而被驅(qū)動(dòng)；定子，設(shè)置在所述泵與所述渦輪之間，起到增大轉(zhuǎn)矩的作用。此外，為了提高發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性，除了利用轉(zhuǎn)矩增大作用的起步時(shí)等時(shí)候，以及除了需要容許泵和渦輪的相對(duì)旋轉(zhuǎn)的變速時(shí)等時(shí)候，有時(shí)會(huì)接合鎖止離合器而直接連接泵與渦輪，在該情況下，為了吸收鎖止離合器接合時(shí)的沖擊，在該鎖止離合器的輸入側(cè)或輸出側(cè)設(shè)置鎖止緩沖器。[0003]例如，日本專利公開公報(bào)特開2002-147563號(hào)(以下稱作專利文獻(xiàn)1)所公開的液力變矩器中，將由泵輪、渦輪及定子構(gòu)成的循環(huán)圓形狀的流體工作部的內(nèi)徑D2相對(duì)于外徑 Dl的比設(shè)定在0. 61至0. 77的范圍內(nèi)，換言之，將所述外徑Dl與內(nèi)徑D2之比D1/D2設(shè)定在1. 298至1. 639的范圍內(nèi)，從而將所述流體工作部的內(nèi)徑D2設(shè)定得比以往更大，能夠在該流體工作部的內(nèi)周側(cè)設(shè)置指定大小的鎖止緩沖器(扭轉(zhuǎn)彈簧(Torsion Spring))，無需增大液力變矩器的軸向尺寸即可提高其性能。[0004]以往的液力變矩器中，已知液力變矩器的容量系數(shù)根據(jù)供流體循環(huán)的所述循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2之比D1/D2而變化。例如，如圖3所示，在所述比D1/D2小于一定值的區(qū)域中存在如下傾向所述比D1/D2越小，液力變矩器的容量系數(shù)Kp越低。因此，當(dāng)將所述比D1/D2的下限值如專利文獻(xiàn)1所記載的那樣設(shè)定在1. 3左右時(shí)，存在以下的問題液力變矩器的容量系數(shù)變小，發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性惡化。[0005]另外，當(dāng)為了在發(fā)動(dòng)機(jī)的低轉(zhuǎn)速區(qū)域通過接合鎖止離合器來提高燃油經(jīng)濟(jì)性時(shí)， 有必要在液力變矩器的內(nèi)周側(cè)設(shè)置鎖止離合器以便迅速供應(yīng)油壓，并且為了確保離合器的面積而將離合器片設(shè)置為多片，從而提高液力變矩器的動(dòng)作響應(yīng)性。但是，在循環(huán)圓的內(nèi)徑較小的以往的液力變矩器中，當(dāng)使設(shè)置于液力變矩器的內(nèi)周側(cè)的鎖止離合器的離合器片為多片時(shí)，不可避免地會(huì)導(dǎo)致該鎖止離合器與所述循環(huán)圓在徑向上重疊(軸向的設(shè)置位置錯(cuò)開)從而液力變矩器的軸向尺寸增大的情況，特別是在發(fā)動(dòng)機(jī)以軸向朝向車身的寬度方向來設(shè)置的FF車(前置發(fā)動(dòng)機(jī)前輪驅(qū)動(dòng)汽車)的情況下，自動(dòng)變速器在該車身上的搭載性惡化。對(duì)此，若為了防止液力變矩器的軸向尺寸增大而將所述鎖止離合器設(shè)置于液力變矩器的外周側(cè)時(shí)，則會(huì)難以迅速地供應(yīng)油壓，從而產(chǎn)生無法維持活塞的響應(yīng)性的問題。[0006]此外，由于在液力變矩器的內(nèi)周側(cè)設(shè)置有包括單向離合器及推力軸承等的各部件，因此，難以在此情況下沿軸向進(jìn)一步設(shè)置所述鎖止離合器。另外，在液力變矩器的循環(huán)圓的內(nèi)徑D2設(shè)定得比較小以使循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2之比D1/D2設(shè)定為所述專利文獻(xiàn)1所公開的最大值(1. 639)這樣的較大值的情況下，若希望呈大致圓筒形狀的鎖止離合器不與設(shè)置于比循環(huán)圓更靠?jī)?nèi)周側(cè)的各部件干涉，則只能通過增大該鎖止離合器的徑向尺寸來減小液力變矩器的軸向尺寸。然而，若采用這樣的結(jié)構(gòu)，由于鎖止離合器增大，因此存在鎖止離合器的響應(yīng)性惡化的問題。實(shí)用新型內(nèi)容[0007]本實(shí)用新型的目的在于提供一種具有優(yōu)異的性能并且能夠有效地減小軸向尺寸的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器。[0008]為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器包括殼體，與發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸連接；循環(huán)圓，由設(shè)置在所述殼體內(nèi)的泵、渦輪及定子形成；鎖止離合器，直接連接所述渦輪與所述殼體；鎖止緩沖器，設(shè)置在比鎖止離合器更靠外周側(cè)，該帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器的特征在于所述循環(huán)圓的外徑Dl設(shè)定在MOmm至 270mm的范圍內(nèi)，所述鎖止離合器與所述鎖止緩沖器以彼此在軸向上重疊的狀態(tài)設(shè)置，所述循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2的比D1/D2設(shè)定在1.5至1.6的范圍內(nèi)。[0009]另外，本實(shí)用新型中，“外周側(cè)”是指遠(yuǎn)離液力變矩器的軸心的一側(cè)(徑向的外側(cè))，相反，“內(nèi)周側(cè)”是指接近液力變矩器的軸心的一側(cè)(徑向的內(nèi)側(cè))。[0010]根據(jù)本實(shí)用新型，在連接于發(fā)動(dòng)機(jī)輸出軸的殼體內(nèi)具有由泵、渦輪及定子形成的循環(huán)圓的液力變矩器中，由于使所述鎖止緩沖器與位于其內(nèi)周側(cè)的鎖止離合器彼此在軸向上重疊地設(shè)置，因此與使鎖止緩沖器與鎖止離合器在軸向上錯(cuò)開地設(shè)置的情形相比，能夠有效地減小液力變矩器的軸向尺寸。[0011]另外，由于鎖止緩沖器設(shè)置在比鎖止離合器更靠外周側(cè)，因此，能夠增加沿鎖止緩沖器的圓周方向延伸地設(shè)置的緩沖彈簧的長(zhǎng)度和收縮量，并且能夠增大作用于該彈簧的離心力，此外還能增加由該彈簧的側(cè)部與該彈簧的保持部件之間的滑接而產(chǎn)生的摩擦衰減效果。由此，與將該鎖止緩沖器設(shè)置在內(nèi)周側(cè)的情形相比，能夠增大鎖止離合器接合時(shí)的沖擊吸收作用。[0012]另外，通過將鎖止離合器設(shè)置在比所述鎖止緩沖器更靠?jī)?nèi)周側(cè)，能夠減小摩擦片或活塞的直徑而使鎖止離合器輕型化。由此，能夠提高與液壓的增長(zhǎng)對(duì)應(yīng)的響應(yīng)性，因此與將鎖止離合器設(shè)置在外周側(cè)的情形相比，能夠細(xì)膩地進(jìn)行特別是接合動(dòng)作剛剛開始后的打滑狀態(tài)的控制。其結(jié)果，結(jié)合鎖止離合器接合時(shí)的鎖止緩沖器的沖擊吸收作用增強(qiáng)的效果， 能夠避免接合時(shí)的沖擊，并且順暢且響應(yīng)性良好地接合鎖止離合器。[0013]此外，在本實(shí)用新型中，將循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2之比D1/D2設(shè)定在1.5至1.6 的范圍內(nèi)，由此，當(dāng)與發(fā)動(dòng)機(jī)的額定輸出轉(zhuǎn)矩相對(duì)應(yīng)地設(shè)定的外徑Dl和以往的液力變矩器等同時(shí)，與D1/D2大于1. 6的以往的液力變矩器相比，內(nèi)徑D2增大。[0014]由此，液力變矩器的內(nèi)周部的設(shè)計(jì)自由度提高，例如能夠?qū)⑺鲦i止離合器設(shè)置在比循環(huán)圓更靠?jī)?nèi)周側(cè)，或能夠使殼體的內(nèi)周部中發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)。特別是，如使殼體的內(nèi)周部中發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)，則能夠使位于該面的背部的油泵靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)設(shè)置，從而有效地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。[0015]另外，若減小所述比D1/D2、增大循環(huán)圓的內(nèi)徑D2，則在循環(huán)圓內(nèi)循環(huán)的流體量變少，液力變矩器的容量減小，并且傳遞效率也會(huì)降低，但所產(chǎn)生的差主要體現(xiàn)在液力變矩器的速度比(渦輪轉(zhuǎn)速/泵轉(zhuǎn)速)較大的區(qū)域。[0016]因此，如在起步等速度比比較小的區(qū)域中開始鎖止離合器的接合，則因減小循環(huán)圓的所述比D1/D2而導(dǎo)致的容量減小或傳遞效率降低實(shí)際上不會(huì)構(gòu)成問題。[0017]另外，如在速度比小的區(qū)域中開始鎖止離合器的接合，則與在速度比大的區(qū)域中開始接合的情形相比，該離合器接合時(shí)的沖擊變大，但是，如上所述，通過將鎖止離合器設(shè)置在內(nèi)周側(cè)、將鎖止緩沖器設(shè)置在外周側(cè)能夠有效地抑制沖擊，因此能夠避免在鎖止離合器接合時(shí)產(chǎn)生較大的沖擊的情形。[0018]另外，如減小所述比D1/D2，則與該比值較大時(shí)相比，轉(zhuǎn)矩比也減小，但是，自動(dòng)變速器例如為前進(jìn)6檔等多檔型的自動(dòng)變速器時(shí)，由于能夠?qū)⒌妥兯贆n的減速比設(shè)定得較大，因此能夠避免轉(zhuǎn)矩比的減小所導(dǎo)致的起步加速性能降低等問題。[0019]另外，在所述循環(huán)圓的外徑Dl設(shè)定在MOmm至270mm的范圍內(nèi)的液力變矩器中， 如所述比D1/D2小于1. 5，則液力變矩器的容量系數(shù)顯著降低，難以實(shí)際使用，如所述比Dl/ D2超過1. 6，則如上所述，由于循環(huán)圓的內(nèi)徑D2減小，無法充分實(shí)現(xiàn)自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)縮短效果。對(duì)此，在如上所述地將循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2之比設(shè)定在1. 5至1. 6的范圍內(nèi)的情況下，能夠抑制液力變矩器的容量系數(shù)降低，并且能夠有效地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。[0020]如上所述，根據(jù)本實(shí)用新型，能夠在實(shí)現(xiàn)自動(dòng)變速器全長(zhǎng)縮短的情況下，進(jìn)行從速度比比較小的區(qū)域開始接合鎖止離合器的控制，而不會(huì)導(dǎo)致接合沖擊的增大。另外，通過基于這樣的控制來擴(kuò)大鎖止離合器的接合區(qū)域，能夠避免液力變矩器的容量減小或傳遞效率的降低的影響，并且能夠提高發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。另外，還能夠通過增加自動(dòng)變速器的檔數(shù)來避免加速性能的降低。[0021]因此，如采用本實(shí)用新型的液力變矩器，來作為應(yīng)用于多檔型自動(dòng)變速器中的液力變矩器時(shí)，能夠減小鎖止離合器接合開始時(shí)的沖擊，并且能夠維持良好的起步加速性能等，且能夠提高發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。而且，由于包含液力變矩器的自動(dòng)變速箱的全長(zhǎng)縮短，因此能夠?qū)崿F(xiàn)特別是在FF車上的搭載性優(yōu)異的自動(dòng)變速器。[0022]本實(shí)用新型中，較為理想的是，所述殼體的內(nèi)周部上形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最接近的收束部，當(dāng)所述收束部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為Wi時(shí)，以毫米計(jì)的所述循環(huán)圓的外徑Dl和所述軸向尺寸Wl滿足以下關(guān)系式(1)[0023]28 ^ Wl ^ 0. 05XD1+34(1)。[0024]這樣，當(dāng)形成于殼體的內(nèi)周部中的收束部的軸向尺寸W1、以及循環(huán)圓的外徑Dl以滿足關(guān)系式觀< Wl < 0. 05XD1+34的方式來設(shè)定時(shí)，即使循環(huán)圓的外徑Dl增大，收束部的軸向尺寸Wl也幾乎不增大，因此能夠抑制該尺寸Wl的增大率。因此，在應(yīng)用于額定輸出大的發(fā)動(dòng)機(jī)中的液力變矩器中，即使將所述循環(huán)圓的外徑Dl設(shè)定為MOmm至270mm的范圍內(nèi)較大的值，所述軸向尺寸Wl也能夠被控制為較小的值。[0025]于是，由于所述軸向尺寸Wl縮短，因此自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)也縮短。通常，用于將該液力變矩器連接于發(fā)動(dòng)機(jī)輸出軸的曲軸鎖緊螺栓的頭部位于液力變矩器的內(nèi)周部的發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)，油泵位于發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)，但由于所述軸向尺寸Wl被控制得較短，因此能夠縮小所述曲軸鎖緊螺栓的頭部與油泵之間的軸向間隔，結(jié)果可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)變速器全長(zhǎng)的縮短。[0026]由此，本實(shí)用新型的效果亦即在能夠抑制液力變矩器的軸向尺寸的增大的情況下有效地提高該液力變矩器的性能這一效果，便能夠在應(yīng)用于較寬的額定輸出范圍的發(fā)動(dòng)機(jī)中的自動(dòng)變速器中得以充分地實(shí)現(xiàn)。[0027]本實(shí)用新型中，較為理想的是，所述殼體的內(nèi)周部上形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最接近的收束部，并且在比所述收束部更靠外周側(cè)形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最遠(yuǎn)離的隆起部，當(dāng)所述收束部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為 Wl、所述隆起部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為W2時(shí)，這兩個(gè)軸向尺寸Wl、W2的比W1/W2設(shè)定在0.5至0.6的范圍內(nèi)。[0028]這樣，當(dāng)將形成于所述殼體的內(nèi)周部上的收束部的軸向尺寸Wl與形成于比收束部更靠外周側(cè)的隆起部的軸向尺寸W2之比W1/W2設(shè)定在0. 5至0. 6的范圍內(nèi)時(shí)，與該比 W1/W2的值為更大時(shí)相比，液力變矩器的內(nèi)周部可以更大程度地收束。由此，能夠切實(shí)地縮小所述曲軸鎖緊螺栓的頭部與油泵之間的軸向間隔，更加切實(shí)地實(shí)現(xiàn)本實(shí)用新型的效果。[0029]另外，在所述比W1/W2小于0.5的情況下，存在支撐定子的單向離合器難以被收納等問題，很難付諸實(shí)用，而超過0. 6時(shí)，則無法充分得到縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)的效果。[0030]本實(shí)用新型中，較為理想的是，在比所述定子更靠?jī)?nèi)周側(cè)設(shè)置有單向離合器，所述單向離合器的軸向的設(shè)置位置為相對(duì)于所述循環(huán)圓的中心向發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)偏置的位置。[0031]根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠使殼體的內(nèi)周部的發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面切實(shí)地靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)。[0032]如上所述，根據(jù)本實(shí)用新型，鎖止離合器接合時(shí)的響應(yīng)性或沖擊的吸收性良好，而且能夠?qū)崿F(xiàn)緊湊的液力變矩器。因此，本實(shí)用新型能夠合適地應(yīng)用在該種液力變矩器或自動(dòng)變速器、或搭載有該種液力變矩器或自動(dòng)變速器的車輛的制造技術(shù)領(lǐng)域中。


[0033]圖1是本實(shí)用新型的第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器的剖視圖。[0034]圖2是通過與以往的液力變矩器進(jìn)行比較來表示第1實(shí)施方式的液力變矩器的特性的特性圖。[0035]圖3是表示循環(huán)圓外徑與內(nèi)徑之比與容量系數(shù)的關(guān)系的特性圖。[0036]圖4是本實(shí)用新型的第2實(shí)施方式所涉及的液力變矩器的剖視圖。[0037]圖5是規(guī)定基于第1、第2實(shí)施方式所設(shè)定的尺寸關(guān)系的范圍的圖。[0038]圖6是本實(shí)用新型的第3實(shí)施方式所涉及的液力變矩器的剖視圖。
具體實(shí)施方式
[0039]以下，對(duì)本實(shí)用新型的實(shí)施方式進(jìn)行說明。[0040]圖1表示本實(shí)用新型的第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器，該液力變矩器1具有形成其外殼的殼體10。該殼體10具有構(gòu)成該殼體10的發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的一半部分的前蓋11，在該前蓋11的外周部上固定設(shè)置有多個(gè)雙頭螺栓12。另一方面，在發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸B的端部上，利用曲軸鎖緊螺栓C安裝有驅(qū)動(dòng)板D，雙頭螺栓12插入該驅(qū)動(dòng)板D的外周部。雙頭螺栓 12上螺合有螺母A，借助上述雙頭螺栓12、螺母A和驅(qū)動(dòng)板D，液力變矩器1的整體與曲軸 B連接。當(dāng)曲軸B在發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中旋轉(zhuǎn)時(shí)，前蓋11與該曲軸B —體地被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。[0041]另外，在以下的說明中，為了方便，以發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)(圖的右側(cè))為前方，以與發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)相反側(cè)(圖的左側(cè))為后方。[0042]所述液力變矩器1的主要構(gòu)成要素包括泵20、渦輪30、定子40、單向離合器50、鎖止離合器60和鎖止緩沖器70。上述要素被收納在所述殼體10內(nèi)，并且該殼體10內(nèi)充滿流體。6[0043]所述泵20包括構(gòu)成殼體10的后側(cè)的一半部分的泵殼21和設(shè)置在該泵殼21的外周部的多個(gè)葉片(blade)22。泵殼21的外周部形成為向后方隆起的彎曲部21a，在該彎曲部21a的內(nèi)部在圓周方向上等間隔地排列設(shè)置有所述多個(gè)葉片22。并且，隨著泵殼21及葉片22與前蓋11 一體地旋轉(zhuǎn)，充滿在殼體10(前蓋11和泵殼21)內(nèi)的流體在所述葉片22 和彎曲部21a的內(nèi)表面的引導(dǎo)下流動(dòng)。由此，便產(chǎn)生了以便圍繞泵殼21 (殼體10)的軸心旋轉(zhuǎn)以便向外周側(cè)且前方側(cè)流動(dòng)的流體的液流a。[0044]另外，在所述泵殼21的內(nèi)周端部設(shè)置有向后方延伸的套筒23，該套筒23的遠(yuǎn)端與設(shè)置在液力變矩器1的后方的齒輪式油泵E的內(nèi)齒輪E’卡合。當(dāng)曲軸B旋轉(zhuǎn)時(shí)，該曲軸B 的旋轉(zhuǎn)經(jīng)由殼體10和所述套筒23傳遞給油泵E，從而油泵E被驅(qū)動(dòng)。[0045]另外，所述渦輪30包括渦輪殼31、設(shè)置在該殼31的外周部上的多個(gè)葉片32以及通過焊接方式與該殼31的內(nèi)周端部結(jié)合的渦輪輪轂33。所述渦輪殼31的外周部形成為向所述泵殼21的彎曲部21a側(cè)的相反側(cè)(前方)彎曲的彎曲部31a，在該彎曲部31a的內(nèi)部在圓周方向上等間隔地排列設(shè)置有所述多個(gè)葉片32。該渦輪30 (渦輪殼31、葉片32及渦輪輪轂3 設(shè)置在所述泵20的前方，旋轉(zhuǎn)自如地收納在殼體10內(nèi)。[0046]并且，設(shè)置有所述渦輪殼31的葉片32的彎曲部31a與設(shè)置有所述泵殼21的葉片 22的彎曲部21a相向地設(shè)置，由此，基于所述泵20的旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的流體的液流a被引導(dǎo)到渦輪殼31的彎曲部31a內(nèi)。被導(dǎo)入該彎曲部31a內(nèi)的流體被該彎曲部31a的內(nèi)表面和葉片32引導(dǎo)而流動(dòng)，由此形成流向渦輪殼31的內(nèi)周側(cè)的液流b。而且，該液流b推壓葉片32， 從而渦輪30在圓周方向上受力而與泵20同向地被驅(qū)動(dòng)。該渦輪30的驅(qū)動(dòng)力經(jīng)由與所述渦輪輪轂33的內(nèi)周端部花鍵嵌合的渦輪軸F而向自動(dòng)變速器的變速機(jī)構(gòu)傳遞。[0047]另外，所述定子40 —體地具有內(nèi)圈部41 ；外圈部42，設(shè)置在比內(nèi)圈部41更靠外周側(cè)；多個(gè)葉片43，設(shè)置在上述內(nèi)圈部41與外圈部42之間，呈放射狀地延伸。多個(gè)葉片43 在所述泵20中的葉片22的內(nèi)周側(cè)的端部與渦輪30中的葉片32的內(nèi)周側(cè)的端部之間，在圓周方向上等間隔地排列設(shè)置。由此，驅(qū)動(dòng)所述渦輪30的流體的液流b自該渦輪30被導(dǎo)向后方，轉(zhuǎn)換成通過各葉片43之間的液流C。[0048]然后，該液流c自內(nèi)周側(cè)被導(dǎo)入泵殼21的彎曲部21a而轉(zhuǎn)換成液流a，從而形成通過泵20、渦輪30和定子40的各葉片22、32、43之間而循環(huán)的流體的液流。即，由泵20、渦輪30和定子40形成用于形成液力變矩器1內(nèi)的循環(huán)流的環(huán)狀的空間亦即循環(huán)圓T。[0049]另外，所述單向離合器50是支撐所述定子40以實(shí)現(xiàn)由該定子40產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩增大作用的單向離合器，所述單向離合器50包括外圈51、內(nèi)圈52以及設(shè)于外圈51與內(nèi)圈52之間的多個(gè)楔塊53。所述定子40的內(nèi)圈部41的內(nèi)周面被壓入于外圈51的外周面而與之花鍵嵌合，并且內(nèi)圈52的內(nèi)周面與作為自動(dòng)變速器的變速器殼的一部分的油泵套筒G的遠(yuǎn)端花鍵嵌合，從而固定在變速器殼上。[0050]另外，所述單向離合器50的外圈51的軸向的位置，由設(shè)置在該外圈51與位于該外圈51前方的渦輪輪轂33之間的推力軸承M和設(shè)置在該外圈51與位于該外圈51后方的泵殼21的內(nèi)周部之間的推力軸承55所限制，由此，所述定子40在軸向上相對(duì)于泵20和渦輪30被定位。[0051]并且，當(dāng)定子40被所述流體的液流c作用而有推壓力作用于葉片43的一側(cè)的面從而受到一個(gè)向一方向的旋轉(zhuǎn)力時(shí)，定子40基于單向離合器50空轉(zhuǎn)從而自如地旋轉(zhuǎn)，另外，在有推壓力作用于葉片43的另一側(cè)的面從而受到一個(gè)向另一方向的旋轉(zhuǎn)力時(shí)，定子40 基于單向離合器50鎖定從而被固定。此時(shí)，產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩增大作用，自發(fā)動(dòng)機(jī)輸入到泵20中的轉(zhuǎn)矩增大，并從渦輪30輸出到渦輪軸F。[0052]在該情況下，轉(zhuǎn)矩比為1以上的轉(zhuǎn)矩增大作用通常能在速度比為0至0. 8 0. 9 的范圍內(nèi)獲得，速度比為0時(shí)轉(zhuǎn)矩比(轉(zhuǎn)矩的增大率)達(dá)到最大(參照?qǐng)D2)。[0053]另一方面，所述鎖止離合器60包括以同心狀設(shè)置的離合器轂61和離合器鼓62 ； 設(shè)置在該轂61與鼓62之間且與它們交替地卡合的多個(gè)摩擦片63 ；滑動(dòng)自如地收納在與所述離合器轂61 —體地設(shè)置的活塞缸64中的活塞65 ；其中，所述離合器轂61和活塞缸64通過焊接方式固定在前蓋11的內(nèi)表面上。[0054]在所述活塞缸64內(nèi)的活塞65的背部形成有液壓室66。工作液壓從設(shè)置于所述渦輪軸F的油孔F’，經(jīng)過設(shè)置于前蓋11與固定在該前蓋11的內(nèi)表面上的板部件67之間的油路67a以及設(shè)置于所述活塞缸64上的油孔6 等，導(dǎo)入到該液壓室66中。當(dāng)工作液壓如上述那樣導(dǎo)入到液壓室66中時(shí)，所述多個(gè)摩擦片63被活塞65推壓于保持器68側(cè)，鎖止離合器60被接合。[0055]所述鎖止緩沖器70包括彈簧保持板71、以及沿該板71在圓周方向上延伸設(shè)置的多個(gè)緩沖彈簧72。在彈簧保持板71上設(shè)置有承接所述各緩沖彈簧72的一端的彈簧支架部 71a,并且在所述渦輪殼31的外周部上，以自渦輪殼31的外表面向前方突出的狀態(tài)固定有承接各緩沖彈簧72的另一端的彈簧支架部件73。[0056]所述保持板71的內(nèi)周部與所述鎖止離合器60的鼓62結(jié)合。當(dāng)鎖止離合器60接合時(shí)，前蓋11的旋轉(zhuǎn)、即曲軸B的旋轉(zhuǎn)經(jīng)由該鎖止離合器60而輸入到鎖止緩沖器70的彈簧保持板71，輸入至該板71的力壓縮緩沖彈簧72，并且經(jīng)由彈簧支架部件73傳遞到渦輪 30。[0057]另外，在所述彈簧支架部件73上設(shè)置有自固定于渦輪殼31上的基部73a的內(nèi)周端部向前方突出的止動(dòng)部73b。并且，該止動(dòng)部7 突入到設(shè)置于所述彈簧保持板71上的在圓周方向上較長(zhǎng)的長(zhǎng)孔71b中，從而該彈簧支架部件73和彈簧保持板71的相對(duì)旋轉(zhuǎn)被限制為指定量，避免了緩沖彈簧72的過度的壓縮。[0058]這里，說明本實(shí)施方式的液力變矩器1的作用，首先在起步時(shí)或變速時(shí)等鎖止離合器60的非接合時(shí)，基于與發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸B —體地旋轉(zhuǎn)的泵20，渦輪30借助在循環(huán)圓T 內(nèi)循環(huán)的流體而被驅(qū)動(dòng)，動(dòng)力經(jīng)由渦輪軸F而傳遞到變速機(jī)構(gòu)。在該情況下，在速度比約為 0. 8至0. 9以下的變矩器區(qū)域，基于定子40的轉(zhuǎn)矩增大作用，發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩被增大后而向變速機(jī)構(gòu)輸出。[0059]另外，在起步時(shí)或變速時(shí)等以外的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，當(dāng)工作液壓自設(shè)置于所述渦輪軸F 的油孔F’經(jīng)由油路67a和油孔6 等而供應(yīng)到鎖止離合器60的液壓室66內(nèi)后，該鎖止離合器60被接合，并且殼體10的前蓋11和渦輪30借助鎖止緩沖器70而被連接。于是，發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩從曲軸B經(jīng)由殼體10、鎖止離合器60和鎖止緩沖器70而直接傳遞到渦輪 30 (鎖止?fàn)顟B(tài))。在該鎖止?fàn)顟B(tài)下，發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩不借助流體地向變速機(jī)構(gòu)傳遞，從而與鎖止離合器60的非接合時(shí)相比轉(zhuǎn)矩傳遞效率提高，發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性提高。[0060]另外，在接合鎖止離合器60時(shí)，為了抑制該離合器60的接合時(shí)的沖擊，通過對(duì)供應(yīng)到所述液壓室66中的液壓進(jìn)行控制，以使該離合器60暫時(shí)處于打滑狀態(tài)，然后將該鎖止離合器60完全接合。此時(shí)，當(dāng)鎖止離合器60的多個(gè)摩擦片63開始接觸而開始傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，鎖止緩沖器70的緩沖彈簧72被壓縮，從而轉(zhuǎn)矩傳遞開始時(shí)的沖擊被吸收，鎖止離合器 60得以平順地接合。[0061]接下來，對(duì)液力變矩器1的所述各構(gòu)成要素的布置以及尺寸關(guān)系等以及由此相應(yīng)地產(chǎn)生的作用效果進(jìn)行說明。[0062]首先，所述鎖止離合器60設(shè)置在所述前蓋11與渦輪殼31之間的空間中的徑向的中間部且比渦輪殼31的彎曲部31a更靠?jī)?nèi)周側(cè)，亦即設(shè)置在渦輪軸F的軸心側(cè)。具體而言， 向前方突出的突出部Ila形成在所述前蓋11的徑向中間部，并且向后方凹陷的凹陷部31b 形成在比所述渦輪殼31的彎曲部31a更靠?jī)?nèi)周側(cè)。于是，在該前蓋11的突出部Ila與渦輪殼31的凹陷部31b之間確保了用于收納鎖止離合器60的軸向空間。[0063]另外，所述鎖止緩沖器70設(shè)置于所述前蓋11與渦輪殼31之間的空間的最外周部，即設(shè)置于比所述鎖止離合器60更靠外周側(cè)且與該離合器60在軸向上重疊的位置。在如此將鎖止離合器60和鎖止緩沖器70以在軸向上重疊的狀態(tài)收納在殼體10內(nèi)時(shí)，由于不會(huì)如所述鎖止離合器60與鎖止緩沖器70在軸向上錯(cuò)開地設(shè)置時(shí)那樣增大液力變矩器1的軸向尺寸，因此能夠有效地減小該軸向尺寸，縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。[0064]此時(shí)，通過將鎖止離合器60設(shè)置在內(nèi)周側(cè)，將鎖止緩沖器70設(shè)置在外周側(cè)，從而如上所述，能夠增大鎖止離合器60接合時(shí)的沖擊的吸收效果，并且能夠響應(yīng)性良好地且細(xì)膩地進(jìn)行鎖止離合器60的接合動(dòng)作開始時(shí)的打滑控制，該鎖止離合器60接合時(shí)的沖擊得到有效的抑制。[0065]另外，通過在所述前蓋11上形成用于收納鎖止離合器60的突出部11a，從而在該突出部Ila的內(nèi)周側(cè)形成向后方凹陷的凹陷部lib。而且，通過在該凹陷部lib內(nèi)設(shè)置所述曲軸鎖緊螺栓C的頭部，由此，能夠使前蓋11以及液力變矩器1整體接近發(fā)動(dòng)機(jī)。[0066]此外，所述定子40的內(nèi)圈部41相對(duì)于外圈部42亦即所述循環(huán)圓T的中心向前方偏置，從而單向離合器50的軸向設(shè)置位置也靠近前方側(cè)。由此，能夠在位于單向離合器50 的后方的泵殼21的內(nèi)周部(彎曲部21a的內(nèi)周側(cè)的部位)形成向前方凹陷的凹陷部21b， 因此能夠使位于其后方的油泵E靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)。[0067]而且，在所述前蓋11的凹陷部lib內(nèi)設(shè)置有曲軸鎖緊螺栓C的頭部，并且利用泵殼21的凹陷部21b使油泵E靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)，從而能夠縮小該曲軸鎖緊螺栓C的頭部與油泵 E的軸向間隔，自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)有效地縮短。[0068]此外，供液力變矩器1內(nèi)的流體循環(huán)的循環(huán)圓T的流路的外徑(泵20及渦輪30 的各葉片22、32的遠(yuǎn)端部的位置處的圓周的直徑)Dl設(shè)定在MOmm至270mm的范圍內(nèi)，并且所述循環(huán)圓T的外徑Dl與循環(huán)圓T的內(nèi)徑D2之比D1/D2設(shè)定在1. 5至1. 6的范圍內(nèi)。[0069]例如所述第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器1中，循環(huán)圓T的外徑Dl及內(nèi)徑D2 以及它們的比D1/D2設(shè)定為以下的值。[0070]Dl = 246mm[0071]D2 = 158mm[0072]D1/D2 = 1. 56[0073]另外，形成于所述前蓋11的內(nèi)周部中的凹陷部lib的外表面與形成于所述泵殼21 的內(nèi)周部中的凹陷部21b的外表面之間、亦即殼體10的前后的面彼此最接近的部位(以下稱為收束部)的外表面之間的軸向尺寸W1，和所述前蓋11的突出部Ila的外表面與所述泵殼21的彎曲部21a的外表面之間、亦即殼體10的前后的面彼此最遠(yuǎn)離的部位(以下稱為隆起部)的外表面之間的軸向尺寸W2，以及上述尺寸之比W1/W2設(shè)定為如下。[0074]Wl = 43. 3mm[0075]W2 = 79. Omm[0076]W1/W2 = 0. 55[0077]于是，具有如上尺寸的第1實(shí)施方式的液力變矩器1的特性與通常市面上銷售的、 具有如下尺寸的對(duì)比例所涉及的液力變矩器的特性相比，便為如圖2所示那樣。[0078]Dl = 236mm[0079]D2 = 99mm[0080]D1/D2 = 2. 38[0081]根據(jù)所述尺寸和圖2所示的特性，可以認(rèn)為第1實(shí)施方式的液力變矩器1具有如下的特征。[0082]首先，所述循環(huán)圓外徑Dl是對(duì)應(yīng)于應(yīng)用了液力變矩器的發(fā)動(dòng)機(jī)的額定輸出而設(shè)定的尺寸，不論是第1實(shí)施方式中還是對(duì)比例中，均為大致相同的值。與之相對(duì)，第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器ι中，其循環(huán)圓內(nèi)徑D2相對(duì)于對(duì)比例設(shè)定為較大的值，從而所述外徑Dl與內(nèi)徑D2的比值相對(duì)于對(duì)比例設(shè)定得較小，循環(huán)圓T較細(xì)。此時(shí)，如圖2所示，第 1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器1的容量系數(shù)、傳遞效率以及轉(zhuǎn)矩比小于對(duì)比例。[0083]但是，容量系數(shù)和傳遞效率比對(duì)比例小的是速度比約為0. 3以上的區(qū)域，因此如在起步時(shí)等速度比比較小的區(qū)域內(nèi)開始進(jìn)行鎖止離合器60的接合控制(打滑控制)，則實(shí)際上能夠回避因容量系數(shù)和傳遞效率小而產(chǎn)生的對(duì)起步加速性能等的影響。另外，對(duì)于在速度比小的區(qū)域內(nèi)開始進(jìn)行鎖止離合器60的接合控制時(shí)沖擊變大的這一問題，如上所述， 通過將鎖止離合器60設(shè)置在內(nèi)周側(cè)、將鎖止緩沖器70設(shè)置在外周側(cè)而實(shí)現(xiàn)的沖擊吸收效果的提高，能夠回避該問題。[0084]另外，對(duì)于轉(zhuǎn)矩比下降的問題，可以通過使用例如前進(jìn)6檔等多檔型自動(dòng)變速器來解決。也就是說，在使用多檔型自動(dòng)變速器的情況下，能夠較大地設(shè)定低變速檔的減速比，因此通過將該第1實(shí)施方式的液力變矩器1用于上述那樣的多檔型自動(dòng)變速器以將低變速檔的減速比設(shè)定得較大，能夠避免因轉(zhuǎn)矩比的減小而導(dǎo)致的起步加速性能降低等問題，維持良好的起步加速性能。[0085]如上所述，采用第1實(shí)施方式的液力變矩器1，能夠有效地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。另外，不會(huì)導(dǎo)致鎖止離合器60的接合時(shí)的沖擊的增大，能夠在速度比比較小的發(fā)動(dòng)機(jī)低轉(zhuǎn)速區(qū)域內(nèi)開始進(jìn)行鎖止離合器60的接合以形成鎖止?fàn)顟B(tài)。因此能夠避免起步加速性能的降低，并且能夠提高發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。[0086]此外，在循環(huán)圓T的外徑Dl設(shè)定在MOmm至270mm的范圍內(nèi)的液力變矩器中，如圖3所示，在所述比D1/D2為1.5以下的區(qū)域，該比D1/D2越小，液力變矩器1的容量系數(shù)越低，存在發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性惡化的傾向，但通過如上所述將所述比D1/D2的下限值設(shè)定為1. 5，能夠防止因液力變矩器1的容量系數(shù)變小而引起的發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性惡化。[0087]另外，由于將所述循環(huán)圓T的外徑Dl與內(nèi)徑D2之比D1/D2設(shè)定為1. 6以下，因此循環(huán)圓T的內(nèi)徑D2不會(huì)過小。由此，能夠?qū)⑺鲦i止離合器60和鎖止緩沖器70以彼此在軸向上重疊的狀態(tài)收納在殼體10內(nèi)，能夠有效地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。[0088]另外，所述第1實(shí)施方式中，殼體10的內(nèi)周部的前后的面彼此最接近的收束部的外表面間的軸向尺寸Wl與該殼體10的前后的面彼此最遠(yuǎn)離的隆起部的外表面間的軸向尺寸W2的比值設(shè)定為較小的值0. 55。S卩，該殼體10的內(nèi)周部的收束部為相對(duì)于外周部的隆起部充分地收束的形狀。因此，能夠使位于泵殼10的前方的曲軸鎖緊螺栓C的頭部與位于后方的油泵E充分地接近，由此能夠進(jìn)一步有效地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。[0089]接下來，對(duì)本實(shí)用新型的第2實(shí)施方式進(jìn)行說明。[0090]該第2實(shí)施方式的構(gòu)成要素與所述第1實(shí)施方式相同，如圖4所示，該實(shí)施方式所涉及的液力變矩器101也具有形成其外殼的殼體110，該殼體110借助驅(qū)動(dòng)板D與曲軸B的端部連接。另外，液力變矩器101的主要構(gòu)成要素包括泵120、渦輪130、定子140、單向離合器150、鎖止離合器160和鎖止緩沖器170，這些要素收納在所述殼體110內(nèi)。[0091]所述各要素110 170的各自的結(jié)構(gòu)和布置除下述方面之外，與所述第1實(shí)施方式大致相同。即，所述第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器1中，緩沖彈簧72的中心設(shè)置在與循環(huán)圓T的外徑Dl相對(duì)應(yīng)的位置，與之相對(duì)，第2實(shí)施方式所涉及的液力變矩器101中， 緩沖彈簧72的外周部設(shè)置在與循環(huán)圓T的外徑Dl相對(duì)應(yīng)的位置。除這一點(diǎn)之外，所述各要素110 170的結(jié)構(gòu)和布置在第1實(shí)施方式中和第2實(shí)施方式中大致相同。[0092]因此，該第2實(shí)施方式的液力變矩器101中，所述鎖止離合器160也設(shè)置在前蓋 111與渦輪殼131之間的空間中的徑向中間部且比渦輪殼131的彎曲部131a更靠?jī)?nèi)周側(cè)。 另外，為了收納該鎖止離合器160，在所述前蓋111的徑向中間部形成有向前方突出的突出部111a，并且在比所述渦輪殼131的彎曲部131a更靠?jī)?nèi)周側(cè)，形成有向后方凹陷的凹陷部 131b。[0093]另外，所述鎖止緩沖器170設(shè)置于所述前蓋111與渦輪殼131之間的空間的最外周部，亦即設(shè)置于比所述鎖止離合器160更靠外周側(cè)且與該離合器160在軸向上重疊的位置。這樣，通過使鎖止離合器160和鎖止緩沖器170以在軸向上重疊的狀態(tài)收納在殼體110 內(nèi)，液力變矩器101的軸向尺寸以及自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)的增大得到抑制。[0094]另外，通過在所述前蓋111上形成用于收納鎖止離合器160的突出部111a，從而在比該突出部Illa更靠?jī)?nèi)周側(cè)形成凹陷部111b，曲軸鎖緊螺栓C的頭部位于該凹陷部lib 內(nèi)。[0095]此外，所述定子140的內(nèi)圈部141相對(duì)于外圈部142向前方偏置，并且單向離合器 150的軸向設(shè)置位置靠向前方。由此，能夠在位于單向離合器150的后方的泵殼121的內(nèi)周部(比彎曲部121a更靠?jī)?nèi)周側(cè)的部位)形成向前方凹陷的凹陷部121b，因此能夠使位于其后方的油泵E靠向發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)。[0096]于是，通過使曲軸鎖緊螺栓C的頭部位于所述前蓋111的凹陷部111b，并且利用泵殼21的凹陷部121b使油泵E靠近發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)，從而與所述第1實(shí)施方式的液力變矩器1同樣，能夠切實(shí)地縮短自動(dòng)變速器的軸向尺寸。[0097]此外，該第2實(shí)施方式所涉及的液力變矩器101中，循環(huán)圓T的外徑Dl及內(nèi)徑D2 如下所述地設(shè)定，并且它們的比D1/D2設(shè)定為與所述第1實(shí)施方式的液力變矩器1相同的值。[0098]Dl = 265mm[0099]D2 = 170mm[0100]D1/D2 = 1. 56[0101]另外，殼體110的前后的面彼此最接近的收束部的外表面之間的軸向尺寸Wl與前后的面彼此最遠(yuǎn)離的隆起部的外表面之間的軸向尺寸W2如下所述地設(shè)定，并且這些尺寸的比W1/W2設(shè)定為與所述第1實(shí)施方式的液力變矩器1相同的值。[0102]Wl = 44. 2mm[0103]W2 = 79. 9mm[0104]W1/W2 = 0. 55[0105]因此，該第2實(shí)施方式的液力變矩器101中，也與第1實(shí)施方式的液力變矩器1同樣，能夠切實(shí)地縮短自動(dòng)變速器的全長(zhǎng)。另外，不會(huì)導(dǎo)致鎖止離合器160的接合時(shí)的沖擊的增大，就能夠在速度比比較小的區(qū)域內(nèi)開始進(jìn)行鎖止離合器160的接合。因此能夠避免起步加速性能的降低，并且能夠提高發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。[0106]并且，根據(jù)所述第1、第2實(shí)施方式的循環(huán)圓T的外徑Dl和殼體10、110的前后的面彼此最接近的收束部的外表面之間的軸向尺寸Wl的值，可得到下面的關(guān)系式。[0107]Wl ^ 0. 047XD1+31. 7[0108]該關(guān)系式顯示，相對(duì)于與應(yīng)用了該液力變矩器1、101的發(fā)動(dòng)機(jī)的額定輸出相對(duì)應(yīng)的循環(huán)圓外徑Dl的增大，殼體10、110的前后的面彼此最接近的收束部的軸向尺寸Wl的增大極其小。因此，第1、第2實(shí)施方式所涉及的液力變矩器1、101中，不僅最薄的收束部的厚度Wl原本就設(shè)定得薄，而且在循環(huán)圓外徑Dl對(duì)應(yīng)于額定輸出的大小而變化時(shí)，其厚度也幾乎不變化。[0109]為此，如圖5所示，在本實(shí)用新型中，根據(jù)表示第1、第2實(shí)施方式的液力變矩器1、 101的尺寸D1、W1的點(diǎn)X、Y，具一定的幅度地設(shè)定如下的關(guān)系式，如圖5的斜線部所示那樣設(shè)定相對(duì)于循環(huán)圓外徑Dl的殼體10、110的收束部的軸向尺寸Wl的范圍。另外，所述尺寸 Wl不足^mm時(shí)，無法確保用于設(shè)置殼體10、110的基端部及單向離合器50的內(nèi)圈52等的空間，沒有實(shí)現(xiàn)的可能，因此所述范圍設(shè)為Wl ^觀。[0110]Wl ^ 0. 05XD1+34[0111]在該范圍內(nèi)，循環(huán)圓外徑Dl為180至270的范圍，所述尺寸Wl的最大值只在43 至47. 5的范圍內(nèi)變化。[0112]這樣，通過規(guī)定形成于殼體10、110的內(nèi)周部的收束部的軸向尺寸Wl的范圍，如上所述，不論循環(huán)圓τ的外徑Dl如何，均能夠縮小曲軸鎖緊螺栓C的頭部與油泵E的間隔，對(duì)于應(yīng)用于較寬的額定輸出范圍的發(fā)動(dòng)機(jī)中的自動(dòng)變速器，均能有效地縮短全長(zhǎng)。[0113]另外，在所述第1實(shí)施方式的液力變矩器1 (第2實(shí)施方式的液力變矩器101也相同)中，鎖止緩沖器70的彈簧保持板71與鎖止離合器60的鼓62結(jié)合，彈簧支架部件73 與渦輪殼31結(jié)合，該鎖止緩沖器70設(shè)于鎖止離合器60與渦輪30之間，但也可以如圖6所示的液力變矩器201那樣地，將鎖止緩沖器270設(shè)在前蓋211與離合器260之間。[0114]也即是說，在圖6所示的第3實(shí)施方式所涉及的液力變矩器201中，在前蓋211與渦輪殼231之間的空間的徑向的中間部設(shè)置有鎖止離合器沈0，并且在該空間的最外周部設(shè)置有鎖止緩沖器270。并且，保持所述鎖止緩沖器270的緩沖彈簧272的彈簧保持板271 通過焊接方式固定在前蓋211的內(nèi)表面的最外周部，承接緩沖彈簧272的一端的彈簧支架部件273與離合器沈0的鼓262連接。[0115]另外，與該鎖止離合器沈0的轂261 —體的活塞缸264通過焊接方式固定在所述渦輪殼231上，在活塞265的背部形成有液壓室沈6。在活塞缸沈4的內(nèi)周側(cè)設(shè)置有板部件沈7，在該板部件267與渦輪輪轂233及渦輪殼231之間形成有用于將液壓供應(yīng)到所述液壓室沈6內(nèi)的油路沈7&。[0116]因此，在該液力變矩器201中，也是只要對(duì)鎖止離合器沈0的液壓室201供應(yīng)工作液壓，摩擦片263即被活塞265推壓至保持器268側(cè)，該離合器260被接合。由此，前蓋211 與渦輪230連接，此時(shí)設(shè)在該前蓋211與鎖止離合器260之間的鎖止緩沖器270的緩沖彈簧272被壓縮，從而接合開始時(shí)的沖擊被吸收。[0117]另外，該液力變矩器201的除了所述離合器260和緩沖器270以外的構(gòu)成要素的布置和尺寸關(guān)系等與所述第1實(shí)施方式所涉及的液力變矩器1相同，因此，采用該液力變矩器201，也能獲得與所述第1實(shí)施方式相同的作用效果。
權(quán)利要求1.一種帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器，包括 殼體，與發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸連接；循環(huán)圓，由設(shè)置在所述殼體內(nèi)的泵、渦輪及定子形成；鎖止離合器，直接連接所述渦輪與所述殼體；鎖止緩沖器，設(shè)置在比所述鎖止離合器更靠外周側(cè)；所述帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器的特征在于所述循環(huán)圓的外徑Dl設(shè)定在MOmm至270mm的范圍內(nèi)，所述鎖止離合器與所述鎖止緩沖器以彼此在軸向上重疊的狀態(tài)設(shè)置，所述循環(huán)圓的外徑Dl與內(nèi)徑D2的比D1/D2設(shè)定在1.5至1.6的范圍內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器，其特征在于所述殼體的內(nèi)周部上形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最接近的收束部， 當(dāng)所述收束部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為Wl時(shí)，以毫米計(jì)的所述循環(huán)圓的外徑Dl 和所述軸向尺寸Wl滿足以下關(guān)系式(1) 28 ^ Wl ^ 0. 05XD1+34(1)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器，其特征在于 所述殼體的內(nèi)周部上形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最接近的收束部，并且在比所述收束部更靠外周側(cè)形成有發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)的面與發(fā)動(dòng)機(jī)相反側(cè)的面彼此最遠(yuǎn)離的隆起部，當(dāng)所述收束部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為W1、所述隆起部的外表面之間的軸向尺寸設(shè)為W2時(shí)，這兩個(gè)軸向尺寸W1、W2的比W1/W2設(shè)定在0.5至0.6的范圍內(nèi)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器，其特征在于 在比所述定子更靠?jī)?nèi)周側(cè)設(shè)置有單向離合器，所述單向離合器的軸向的設(shè)置位置為相對(duì)于所述循環(huán)圓的中心向發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)偏置的位置。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器，其特征在于 在比所述定子更靠?jī)?nèi)周側(cè)設(shè)置有單向離合器，所述單向離合器的軸向的設(shè)置位置為相對(duì)于所述循環(huán)圓的中心向發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)偏置的位
專利摘要本實(shí)用新型的帶多片式鎖止離合器的車用液力變矩器(1)包括殼體(10)，與發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸連接；循環(huán)圓(T)，由設(shè)置在殼體(10)內(nèi)的泵(20)、渦輪(30)及定子(40)構(gòu)成；鎖止離合器(60)，直接連接渦輪(30)與殼體(10)；鎖止緩沖器(70)，設(shè)置在比鎖止離合器(60)更靠外周側(cè)。循環(huán)圓(T)的外徑D1設(shè)定在240mm至270mm的范圍內(nèi)。鎖止離合器(60)和鎖止緩沖器(70)以彼此在軸向上重疊的狀態(tài)設(shè)置。循環(huán)圓(T)的外徑D1與內(nèi)徑D2的比D1/D2設(shè)定在1.5至1.6的范圍內(nèi)。根據(jù)采用這種結(jié)構(gòu)的液力變矩器，即使在FF車中也能夠使自動(dòng)變速器實(shí)現(xiàn)優(yōu)異的車身上的搭載性。
文檔編號(hào)F16H45/02GK202251797SQ20112030126
公開日2012年5月30日 申請(qǐng)日期2011年8月18日 優(yōu)先權(quán)日2010年8月20日
發(fā)明者丸末敏久, 前田英俊, 土井淳一, 坂時(shí)存, 巖下典生, 石山貴士 申請(qǐng)人:馬自達(dá)汽車株式會(huì)社