專利名稱：應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于熱工領(lǐng)域，涉及回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)，特別是一種應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片。
背景技術(shù)：
回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器是利用鍋爐尾部的煙氣熱量來加熱空氣的設(shè)備，利用煙氣中的熱量加熱空氣，使空氣溫度升高，排煙溫度降低，減少了鍋爐的排煙熱量損失，同時空氣被加熱之后送入鍋爐，使?fàn)t內(nèi)燃料著火迅速，燃燒強烈完全，因而也減少了燃料的機械與化學(xué)不完全燃燒損失，提高鍋爐效率。回轉(zhuǎn)式預(yù)熱器的工作原理是在進(jìn)入高溫?zé)煔夂偷蜏乜諝獾臍饬魍飞显O(shè)置一個大型轉(zhuǎn)子作為物理熱交換器，當(dāng)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)到高溫側(cè)時，從轉(zhuǎn)子從煙氣吸收熱量，轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)到低溫側(cè)時，將熱量傳遞給低溫的空氣。回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的高溫氣流通路和低溫氣流通路在轉(zhuǎn)子處交匯，并且轉(zhuǎn)子在工作時必須不停的旋轉(zhuǎn)換熱，不可避免的在高溫側(cè)和低溫側(cè)之間產(chǎn)生泄露氣流，高溫側(cè)和低溫側(cè)的壓力差更加劇了這種氣流泄露。有效控制高溫側(cè)和低溫側(cè)之間的泄露面積是減少泄露量的關(guān)鍵?，F(xiàn)有技術(shù)中回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)動部分在徑向采用多組密封片進(jìn)行密封，各個密封片以轉(zhuǎn)子軸心為幾何中心在徑向呈對稱分布。但是在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的運轉(zhuǎn)過程中，鍋爐產(chǎn)生的高溫?zé)煔鉁囟瓤筛哌_(dá)350攝氏度以上，轉(zhuǎn)子在被高溫?zé)煔饧訜岷蟀l(fā)生蘑菇狀形變，如圖1至2所示，轉(zhuǎn)子8在徑向方向上遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心I的端部下垂，帶動轉(zhuǎn)子與密封定子2之間產(chǎn)生寬度遞減的斜角形間隙3，距離轉(zhuǎn)子軸心越遠(yuǎn)，間隙越大，靠近軸心，間隙越小。CN200920216427.X公開了一種彈簧控制的復(fù)合密封片，但并未解決對上述斜角形間隙的密封問題。

發(fā)明內(nèi)容
為克服傳統(tǒng)技術(shù)對轉(zhuǎn)子受熱產(chǎn)生蘑菇狀形變造成的斜角形間隙封堵情況不理想，降低空氣預(yù)熱器工作效率的技術(shù)缺陷，本發(fā)明提供一種應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片。本發(fā)明所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，包括固定密封片和安裝在固定密封片上的熱雙金屬密封片組，所述熱雙金屬密封片組包括多個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)包括與固定密封片連接的膨脹部和安裝在膨脹部上方的彈性密封部，所述膨脹部為與轉(zhuǎn)子徑向走向一致的條狀TM18合金；常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度。優(yōu)選的，各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部與固定密封片的連接位置位于固定密封片的不同高度上，各個膨脹部的長度隨與轉(zhuǎn)子軸心距離的增加而增加。優(yōu)選的，各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)完全相同，且各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹高度與轉(zhuǎn)子軸心距離的增加而增加。優(yōu)選的，所述膨脹部包括與密封部底部連接的至少兩條長度不同的條狀TM18合金，其中長度越短的條狀TM18合金越靠近轉(zhuǎn)子軸心。具體的，所述膨脹部有兩條條狀TM18合金。優(yōu)選的，在常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度的高度差Y=B+C-A ;其中A為膨脹部的膨脹高度，B為相應(yīng)位置的轉(zhuǎn)子軸向變形量，C為防刮裕量，C為10-20毫米。進(jìn)一步的，A=K*(AT_TG)，其中K為TM18合金自然膨脹比例系數(shù)，Λ T為膨脹前后溫度差，TG為表征密封片重量的重力抵消溫度。更進(jìn)一步的，TG=60攝氏度。優(yōu)選的，所述條狀TM18合金包覆有隔熱層。優(yōu)選的，所述熱雙金屬密封片組安裝在固定密封片遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心的后半部。采用本發(fā)明所述的應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，采用復(fù)合式結(jié)構(gòu)，熱雙金屬密封片能夠根據(jù)煙氣溫度的變化自動調(diào)整密封片高度，彌補轉(zhuǎn)子由于受熱產(chǎn)生蘑菇狀變形增大的間隙，減小轉(zhuǎn)子變形產(chǎn)生的漏風(fēng)面積，能夠有效的減少換熱時的漏風(fēng)，提聞?chuàng)Q熱效率。


圖1示出空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子發(fā)生蘑菇狀形變的示意 圖2示出傳統(tǒng)密封片在受熱后被轉(zhuǎn)子的蘑菇狀形變拉動產(chǎn)生斜角形間隙的示意 圖3示出本發(fā)明一種具體實施方式
未形變前的示意 圖4示出本發(fā)明一種具體實施方式
形變后的示意 圖5示出本發(fā)明中熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度的聞度差計算不意 圖6示出本發(fā)明所述固定密封片和熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的一種具體實施方式
示意圖； 各圖中附圖標(biāo)記名稱為:1.轉(zhuǎn)子軸心2.密封定子3.斜角形間隙4.傳統(tǒng)密封片
5.固定密封片6.密封部7.膨脹部8.轉(zhuǎn)子9.固定螺栓。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖，對本發(fā)明的具體實施方式
作進(jìn)一步的詳細(xì)說明?？諝忸A(yù)熱器密封結(jié)構(gòu)現(xiàn)有的傳統(tǒng)密封片4安裝在轉(zhuǎn)子8上，在固定下與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)平面保持一致，與密封定子盡量貼合，但又保證有一定間隙以使轉(zhuǎn)子能旋轉(zhuǎn)順暢，該間隙過大則加大高溫?zé)煔馀c低溫空氣的漏氣，間隙過小密封定子容易與密封片發(fā)生剮蹭。固定下該間隙與設(shè)計值一致，但回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子在受到高溫?zé)煔饧訜岷螅D(zhuǎn)子在軸向方向產(chǎn)生變形，轉(zhuǎn)子的外緣下垂，如圖2所示，傳統(tǒng)密封片4與密封定子之間產(chǎn)生斜角形間隙3，漏氣面積增加。本發(fā)明所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，包括固定密封片和安裝在固定密封片上的熱雙金屬密封片組。所述熱雙金屬密封片組包括多個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)包括與固定密封片連接的膨脹部和安裝在膨脹部上方的彈性密封部，所述膨脹部為與轉(zhuǎn)子徑向走向一致的條狀TM18合金；固定下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度。在空氣預(yù)熱器的初始運行階段，轉(zhuǎn)子未產(chǎn)生形變，高溫側(cè)與固定側(cè)的密封依靠固定密封片阻擋漏氣，隨著溫度增加，轉(zhuǎn)子逐漸受熱產(chǎn)生蘑菇狀變形，遠(yuǎn)離軸心的邊緣下垂，安裝在轉(zhuǎn)子上的固定密封片與密封定子之間產(chǎn)生漏氣的斜角形間隙。安裝在固定密封片上的熱雙金屬密封片組由多個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)組成，每個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)包括膨脹部和彈性密封部，彈性密封部安裝在膨脹部上方，膨脹部為條狀TM18合金，隨著空氣預(yù)熱器的溫度上升，TM18合金受熱變形膨脹，由于膨脹部的走向與轉(zhuǎn)子徑向走向一致，膨脹部產(chǎn)生的膨脹形變主要集中在轉(zhuǎn)子軸向方向，使膨脹部向上拱起，安裝在膨脹部上方的密封部的位置隨之上移，如圖所示，密封部上移后，彌補了轉(zhuǎn)子蘑菇狀變形后固定密封與密封定子之間的斜角形間隙，縮小了漏氣面積。由于TM18合金的受熱形快于轉(zhuǎn)子的蘑菇狀形變，因此常溫下，熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度必須低于固定密封片頂部高度，避免受熱后，膨脹部快速膨脹使密封部冒出，與密封定子發(fā)生剮蹭。TM18合金是一種已知的雙金屬合金材料，在美國材料實驗學(xué)會公布的ASTMB-388標(biāo)準(zhǔn)中，對TM18合金的材料的重量百分比組分做了如下規(guī)定:含鎳19.4%，含碳0.5%，含鉻
2.25%，其余成分為鐵。轉(zhuǎn)子受熱發(fā)生蘑菇狀形變時，距離轉(zhuǎn)子軸心距離越遠(yuǎn)處下垂越明顯，在距離轉(zhuǎn)子軸心越遠(yuǎn)處間隙越大。因此為達(dá)到最佳的阻隔間隙效果，熱雙金屬密封片在受熱時，遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心處的膨脹部變形后的密封片高度應(yīng)高于靠近轉(zhuǎn)子軸心處的膨脹部變形后的密封片高度。為達(dá)到上述效果可采用兩種解決方案，方案一為各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部與固定密封片的連接位置位于固定密封片的相同高度上，各個膨脹部的長度隨與轉(zhuǎn)子軸心距離的增加而增加。膨脹部的TM18合金在受熱時，膨脹高度與膨脹部長度相關(guān)，膨脹部長度越長，受熱膨脹高度越高，轉(zhuǎn)子遠(yuǎn)離軸心處變形最大，因此遠(yuǎn)離軸心處的膨脹度長度較長，膨脹后高度較高，以適應(yīng)遠(yuǎn)離軸心處的較大變形間隙。如圖3，未變形前，各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)安裝在固定密封片的相同高度，遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心的熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部長度較長；如相應(yīng)的，在發(fā)生形變后，圖4所示，遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心的熱雙金屬密封片膨脹高度較高，使密封部升起高度較高，以封堵遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心處較寬的間隙，達(dá)到較佳的密封效果。方案二為各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)完全相同，即各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部長度相同，且各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部與固定密封片的連接位置的高度隨與轉(zhuǎn)子軸心距離的增加而增加。膨脹高度相同時，由于安裝位置高度不同，遠(yuǎn)離軸心處的密封片能阻擋較大的變形間隙，起到較好的阻擋漏氣效果。本發(fā)明所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)由膨脹部和彈性密封部組成，膨脹部可以是一條TM18合金，也可以是兩條或兩條以上的TM18合金，其中長度越短的條狀TM18合金越靠近轉(zhuǎn)子軸心。采用上述的熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，當(dāng)受熱膨脹時，長度較長的TM18合金條膨脹高度較高，使密封片遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心一端升起高度較高，由于遠(yuǎn)離軸心處轉(zhuǎn)子變形產(chǎn)生的間隙較寬，因此這種熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)能更好的阻擋漏氣。最簡單的實現(xiàn)方式是采用兩條長度不同的TM18合金，分別連接在密封片的靠近轉(zhuǎn)子軸心的下部前端和后端，其中連接在前端的TM18合金條較短。優(yōu)選的，熱雙金屬密封片組安裝在固定密封片遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心的后半部，在實際中，轉(zhuǎn)子的蘑菇狀形變產(chǎn)生的斜角形間隙在轉(zhuǎn)子的外圍較大，內(nèi)部靠近轉(zhuǎn)子軸心處形變量很小，可以忽略不計，因此熱雙金屬密封片組可以只安裝在固定密封片遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心的后半部，例如只安裝在徑向方向半徑的一半或者三分之一處，以降低成本。在帶有本發(fā)明所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片的空氣預(yù)熱器運轉(zhuǎn)過程中，轉(zhuǎn)子以及密封片同時受熱發(fā)生形變，由于材料和結(jié)構(gòu)不同，轉(zhuǎn)子的形變速度大大慢于密封片中TM18合金條的形變速度。如果TM18合金條產(chǎn)生的形變量大于同時期轉(zhuǎn)子的形變量，使熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部超出冷雙金屬密封片高度，極可能與密封定子發(fā)生接觸剮蹭，刮倒密封片，對轉(zhuǎn)子內(nèi)部結(jié)構(gòu)造成破壞。由于固定密封片固定在轉(zhuǎn)子上且材料的溫度特性與轉(zhuǎn)子的溫度特性近似，可以近似認(rèn)為固定密封片的形變與轉(zhuǎn)子的形變一致。綜合上述所述，在常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度應(yīng)該低于固定密封片頂部高度，以高度差抵消轉(zhuǎn)子和熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)產(chǎn)生形變的時間差，使TM18合金條在發(fā)生形變時，發(fā)生剮蹭要達(dá)到的形變量大于轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的形變量，從而達(dá)到同步彌補轉(zhuǎn)子蘑菇型形變產(chǎn)生的間隙的效果。上述高度差的計算如圖5所示，為清楚說明原理，圖中僅畫出本發(fā)明所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片的固定密封片和熱雙金屬密封片的密封部的示意圖，主要表示二者的高度關(guān)系。圖5左半部分為發(fā)生形變前的固定密封片和熱雙金屬密封片組的密封部高度關(guān)系，密封部的頂部與固定密封片的頂部高度差為Y。右半部分為受熱后固定密封片和密封部的高度關(guān)系，由于轉(zhuǎn)子產(chǎn)生蘑菇狀形變，產(chǎn)生軸向變形量B，帶動固定密封片向下產(chǎn)生位移距離B ;密封片的高度方向位移為D，D由膨脹部的膨脹高度A和相應(yīng)位置的轉(zhuǎn)子軸向變形量B兩部分因素影響，即D=A-B。由圖4可見，Y=D+C=A+C-B。其中C為防刮裕量，為防止受熱后膨脹部膨脹過度引起密封部超過固定密封片高度過高與密封定子發(fā)生剮蹭，必須設(shè)置一定防刮裕量，優(yōu)選的選取防刮裕量C為10至20毫米，最好為15毫米。轉(zhuǎn)子的軸向變形量B與轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，材料和運轉(zhuǎn)時的氣流溫度有關(guān)，可以通過計算或預(yù)先實驗測量得到。膨脹部的膨脹高度A可以通過預(yù)先計算得出。通過測量得到A和B，并對防刮裕量根據(jù)經(jīng)驗和安裝誤差等進(jìn)行定義，可以得到熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部與固定密封片的頂部高度差。在實際計算過程中，上述膨脹高度A的計算需要考慮膨脹部膨脹時，密封片的重量對膨脹的影響。由于密封片安裝在膨脹部的上部，密封片的自有重力垂直向下，與膨脹部的膨脹方向相反，對膨脹起遏制作用，根據(jù)現(xiàn)有對TM18合金材料的研究，可以近似的認(rèn)為條狀TM18合金在自然膨脹時，自然膨脹高度H與溫度變化量AT呈正比，自然膨脹比例系數(shù)為K;即H=K* AT。發(fā)明人在對本發(fā)明所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的研究過程中發(fā)現(xiàn)，在高溫側(cè)煙氣溫度為300至350攝氏度時，對A的計算可以采用下述近似關(guān)系式:A=K* ( Λ T-TG)。其中TG參數(shù)為表征密封片重量的重力抵消溫度，用于對TM18合金膨脹的修正，表示了密封片重量對膨脹部膨脹高度的影響，在高溫側(cè)煙氣溫度為350攝氏度時，TG優(yōu)選可以取60攝氏度，能較好體現(xiàn)密封片重量對膨脹高度的影響。
優(yōu)選的，對作為膨脹部的條狀TM18合金，外面可以包覆有隔熱層，所述隔熱層可以僅包覆在TM18合金的受熱頂部，也可以包裹整個條狀TM18合金，以取得最佳隔熱效果，減緩TM18合金的形變速度。如圖6示出本發(fā)明所述回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的自膨脹補償密封片的一種具體實施方式
在轉(zhuǎn)子徑向截面的示意圖，圖6中頂部黑色粗箭頭表示運行時的轉(zhuǎn)子帶動密封片的運動方向。固定密封片頂部有與密封片運動方向相反的傾角，以減小運行時的空氣阻力，固定密封片5背風(fēng)面安裝有熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部7與固定密封片5下部連接，膨脹部上方固定有密封部6，密封部高度低于固定密封片高度，固定密封片和密封部可以采用304不銹鋼制造。固定密封片，膨脹部和轉(zhuǎn)子通過螺栓9固定連接在一起。采用本發(fā)明所述的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的自膨脹補償密封片，熱雙金屬密封片能夠根據(jù)煙氣溫度的變化自動調(diào)整密封片高度，彌補轉(zhuǎn)子由于受熱產(chǎn)生蘑菇狀變形增大的間隙，減小轉(zhuǎn)子變形廣生的漏風(fēng)面積，能夠有效的減少換熱時的漏風(fēng)，提聞?chuàng)Q熱效率。進(jìn)一步的，熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)采用不同的安裝高度或不同的膨脹部TM合金長度，以適應(yīng)蘑菇狀形變產(chǎn)生的外大內(nèi)小的斜角形間隙，起到更佳的密封效果。進(jìn)一步的，熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)本身可以采用多條TM18合金組合作為膨脹部，使單個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)在徑向方向上產(chǎn)生不同的高度位移，更好的封堵斜角形間隙。進(jìn)一步的，熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)與固定密封片的高度差需要考慮膨脹后的裕量，以避免膨脹后的密封部被定子刮倒。優(yōu)選的，對該高度差的計算中，對密封片重量引起的膨脹部形變抵消可以近似選用60攝氏度，在達(dá)到較好實際效果的同時簡化了計算過程。采用TM18合金的膨脹部可以用隔熱材料包覆，以進(jìn)一步延緩膨脹部的膨脹速度，避免密封片被刮倒。本發(fā)明在實際應(yīng)用于300兆瓦和600兆瓦發(fā)電機組的空氣預(yù)熱器中，在保證機組運轉(zhuǎn)正常的情況下，空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率始終控制在3%以下，大大優(yōu)于同類技術(shù)8 12%的技術(shù)水平，以600兆瓦機組為例，由于提高了密封效果，降低漏風(fēng)率，每年可以節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤3000噸左右，降低電能損耗360萬度以上，直接經(jīng)濟(jì)效益可以達(dá)到每年400萬元。同時由于漏風(fēng)率降低，尾部煙氣排放量減少，降低尾部排氣凈化成本，每年可減排煙氣200萬噸，取得巨大的環(huán)保效益。前文所述的為本發(fā)明的各個優(yōu)選實施例，各個優(yōu)選實施例中的優(yōu)選實施方式如果不是明顯自相矛盾或以某一優(yōu)選實施方式為前提，各個優(yōu)選實施方式都可以任意疊加組合使用，所述實施例以及實施例中的具體參數(shù)僅是為了清楚表述發(fā)明人的發(fā)明驗證過程，并非用以限制本發(fā)明的專利保護(hù)范圍，本發(fā)明的專利保護(hù)范圍仍然以其權(quán)利要求書為準(zhǔn)，凡是運用本發(fā)明的說明書及附圖內(nèi)容所作的等同結(jié)構(gòu)變化，同理均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，包括固定密封片(5)和安裝在固定密封片上的熱雙金屬密封片組，其特征在于: 所述熱雙金屬密封片組包括多個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)包括與固定密封片連接的膨脹部(7)和安裝在膨脹部上方的彈性密封部(6)，所述膨脹部為與轉(zhuǎn)子徑向走向一致的條狀TM18合金； 常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度。
2.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部(7)與固定密封片的連接位置位于固定密封片(5)的相同高度上，各個膨脹部的長度隨與轉(zhuǎn)子軸心(I)距離的增加而增加。
3.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)完全相同，且各個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的膨脹部與固定密封片的連接位置的高度隨與轉(zhuǎn)子軸心距離的增加而增加。
4.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:所述膨脹部(7)包括與密封部(6)底部連接的至少兩條長度不同的條狀TM18合金，其中長度越短的條狀TM18合金越靠近轉(zhuǎn)子軸心(I)。
5.如權(quán)利要求4所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:所述膨脹部有兩條條狀TM18合金。
6.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:在常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度的高度差 Y=B+C-A ； 其中A為膨脹部的膨脹高度，B為相應(yīng)位置的轉(zhuǎn)子軸向變形量，C為防刮裕量，C為10-20毫米。
7.如權(quán)利要求6所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于: A=K* ( Δ T-TG)，其中K為TM18合金自然膨脹比例系數(shù)，Δ T為膨脹前后溫度差，TG為表征密封片重量的重力抵消溫度。
8.如權(quán)利要求7所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:TG=60攝氏度。
9.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:所述條狀TM18合金包覆有隔熱層。
10.如權(quán)利要求1所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，其特征在于:所述熱雙金屬密封片組安裝在固定密封片(5)遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子軸心(I)的后半部。
全文摘要
應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，包括固定密封片和安裝在固定密封片上的熱雙金屬密封片組，所述熱雙金屬密封片組包括多個熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)包括與固定密封片連接的膨脹部和安裝在膨脹部上方的彈性密封部，所述膨脹部為與轉(zhuǎn)子徑向走向一致的條狀TM18合金；常溫下，所述熱雙金屬密封片結(jié)構(gòu)的密封部頂部高度低于固定密封片頂部高度。本發(fā)明所述應(yīng)用于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱端的自膨脹補償密封片，采用復(fù)合式結(jié)構(gòu)，彌補轉(zhuǎn)子由于受熱產(chǎn)生蘑菇狀變形增大的間隙，減小轉(zhuǎn)子變形產(chǎn)生的漏風(fēng)面積，能夠有效的減少換熱時的漏風(fēng)，提高換熱效率。
文檔編號F16J15/18GK103195929SQ201310150918
公開日2013年7月10日 申請日期2013年4月27日 優(yōu)先權(quán)日2013年4月27日
發(fā)明者錢鐵柱, 宋英強, 馮敏, 唐亦軍 申請人:四川東能節(jié)能技術(shù)有限公司