專利名稱：一種新的電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)美國專利US4742998“用電流變流體的主動隔振系統(tǒng)”(ACTIVE VIBRATION ISOLATION SYSTEM EMPLOYINGAN ELECTRO—RHEOLOGICAL FLUID)，涉及一種電流變流體發(fā)動機隔振器及其控制方法，該專利理論上根據(jù)分析是可以達到用主動的隔振技術(shù)接近最佳狀態(tài)(SKY—HOOK)，即通過改變阻尼的大小，使振動傳遞率在超低頻和低頻段趨近于1而不小于1，并使諧振峰值的大小受到抑制而不影響高頻隔振效果。其不足之處在于僅僅企圖抑制諧振峰值的大小，而并沒有考慮在超低頻和低頻段使振動傳遞率大大小于1的難題；同時也沒有考慮利用控制參數(shù)來實現(xiàn)對諧振頻率的大范圍調(diào)節(jié)以避開激勵信號的激勵頻率的問題，更重要的是，接近SKY—HOOK并不意味著就可以達到SKY—HOOK的特性，因此如上專利并沒有提供任何特性曲線。
雖然中國專利申請?zhí)?4108548.1“電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的半主動控制方法”針對電流變流體剪切油膜作用的筒式減振器，利用電流變流體賓漢塑性體模型，分別引入絕對位移的積分、絕對位移、絕對速度、絕對加速度反饋時，分別增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，或分別增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，使電流變流體剪切油膜作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的某個頻段內(nèi)向下移動。從而在從超低頻到超高頻的某個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體剪切油膜作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強E0或是增大反饋系數(shù)Kfm外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體剪切油膜作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體剪切油膜作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體剪切油膜作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。其不足之處在于并沒有考慮分別引入絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對速度的積分加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋時以便在寬頻段或從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1的可能性。
針對上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺點，本發(fā)明的任務(wù)是提供一種使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜相結(jié)合應(yīng)用于電流變流體阻尼裝置以實現(xiàn)對其振動傳遞率的半主動控制方法。
本發(fā)明的原理是，針對電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振器，利用電流變流體賓漢塑性體模型，分別建立電流變流體半主動減振系統(tǒng)在引入絕對位移的積分、絕對位移、絕對速度、絕對加速度負(fù)反饋以及它們的相互結(jié)合——絕對位移的積分加絕位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋時的傳遞函數(shù)為ΔX2ΔX1=AS+BMS2+AS+B+C(Kfm/S+Kfs+KfsS+KfsS2)]]>在引入不同反饋時有如下特性(1)絕對位移的積分負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)SMS3+AS2+BS+CKfm]]>(2)絕對位移負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+BMS3+AS+B+CKfs]]>(3)絕對速度負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+BMS2+(A+CKfs)S+B]]>(4)絕對加速度負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+B(M+CKfs)S2+AS+B]]>(5)絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)S(M+CKfs)S3+(A+CKfs)S2+(B+CKfs)S+CKfm]]>(6)絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)SMS3+(A+CKfs)S2+(B+CKfs)S+CKfm]]>(7)絕對位移的積分加絕對位移的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)SMS3+AS2+(B+CKfs)S+CKfm]]>(8)絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+B(M+CKfs)S2+(A+CKfs)S+(B+CKfs)]]>(9)絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΛX1=AS+B(M+CKfs)S2+(A+CKfs)S+B]]>(10)絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)S(M+CKfs)S2+AS2+(B+CKfs)S+CKfm]]>(11)絕對位移的積分加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)S(M+CKfs)S3+AS2+BS+CKfm]]>(12)絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)S(M+CKfs)S3+(A+CKfs)S2+BS+CKfm]]>(13)絕對位移的積分加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=(AS+B)SMS2+(A+CKfs)S2+BS+CKfm]]>(14)絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+BMS2+(A+CKfs)S+(B+CKfs)]]>(15)絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變泫體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)ΔX2ΔX1=AS+B(M+CKfs)S2+AB+(B+CKfs)]]>如上符號的意義如下A＝ r0=D12+D223sin2φIn(D1D2/4sin2φ)]]>ξ1=D12[In(D1/2sinφ)-1/2]-D12[In(D2/2sinφ)-1/2]-(D12+D12)In(D2/2sinφ)In(D1/D1)]]>ξ1=D12[In(D1/2sinφ)-1/2]-D21[In(D2/2sinφ)-1/2]-(D12+D22)In(D1/2sinϕ)In(D1/D2)]]>D1——錐形活塞大端直徑D2——錐形活塞小端直徑d0——活塞桿直徑E0——外加偏置電場強度k0——錐形活塞與錐形缸套之間的初始垂直間隙K——復(fù)位彈簧剛度Kfm——絕對位移的積分反饋系數(shù)Kfa—絕對位移反饋系數(shù)Kfs——絕對速度反饋系數(shù)Kfe——絕對加速度反饋系數(shù)L——錐形活塞的母線長度ΔX1——激勵信號的幅值ΔX2——被隔振質(zhì)量的位移α——電流變流體應(yīng)力系數(shù)Г——符號函數(shù)——錐形活塞半頂角φ=sin-1(D1-D22L)]]>μ——電流變流體無電場作用時的粘度系數(shù)由此可認(rèn)識(一)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對加位移絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度K0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的(圖1)。
(二)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的(圖2)。
(三)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的(圖3)。
(四)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0、Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)置Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Efe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的(圖4)。
(五)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從低頻到超高頻的整個頻段向下移動而不改變超低頻頻段內(nèi)的衰減特性。從而在從低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使第二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加其頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。(圖5)(六)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋時系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的(圖6)。
(七)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·Eo、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動。從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的(圖7)。
(八)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮缮蠎T性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。(圖8)。
(九)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性，從而在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變是兩上慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的(圖9)。
(十)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfs、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性，從而在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的(圖10)。
(十一)對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場E0或雖增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的(圖11)。
根據(jù)上述原理，本發(fā)明采取以下十一種技術(shù)措施其1，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、kfs、kft與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏值電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反鎖時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；其2，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs或增大外加偏置電場強度E0還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性。從而在從超低頻到中頻段的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油漠聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的；其3，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；其4，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激勵頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電增強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；其5，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超低頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于。而且，在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮缮蠎T性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加其頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；其6，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積kfm·E0、Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；
其7，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；其8，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的；其9，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性。從而在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；其10，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘的乘積Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振率曲線在從超頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性。從而在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；其11，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
本發(fā)明的優(yōu)點是針對電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式半主動減振系統(tǒng)，在引入絕對位移的積分、絕對位移、絕對速度、絕對加速度反饋以及它們的相互結(jié)合——絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋、絕對位移的積分加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋、絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時調(diào)節(jié)反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe或調(diào)節(jié)外加偏置電場強度E0，還是分別或同時調(diào)反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段或部分頻段內(nèi)上、下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段或部分頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1。


如下圖1.絕對位移的積分加絕對位移的絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs和Kfe的變化規(guī)律。
圖2.絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm、Kfs和Kfs的變化規(guī)律。
圖3.絕對位移的積分加絕對位移的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線反饋系數(shù)Kfm和Kfs的變化規(guī)律。
圖4.絕對位移加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfs、Kfs和Kfs的變化規(guī)律。
圖5.絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfs和Kfe的變化規(guī)律。
圖6.絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm、Kfa和Kfe變化規(guī)律。
圖7.絕對位移的積分加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm和Kfe的變化規(guī)律。
圖8.絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm、Kfs和Kfr的變化規(guī)律。
圖9.絕對位移的積分加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfm和Kfs的變化規(guī)律。
圖10.絕對位移加絕對速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfa和Kfs的變化規(guī)律。
圖11.絕對位移加絕對加速度的負(fù)反饋電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率——激振頻率曲線隨反饋系數(shù)Kfa和Kfe的變化規(guī)律。
圖12.電流變流體筒式半主動減振器結(jié)構(gòu)原理圖下面結(jié)合附圖(12)對本發(fā)明作進一步說明如下活塞桿35與錐形活塞28為固定聯(lián)結(jié)，活塞桿35的一端與軸套31活動套接，軸套31嵌鑲在絕緣端蓋32內(nèi)，絕緣端蓋32嵌在缸筒30底部。26和29為與錐形活塞28匹配的置于缸筒30內(nèi)的錐形缸套，其一端與絕緣端蓋32聯(lián)接，另一端與絕緣蓋25聯(lián)接，電流變流體27被密封在腔體內(nèi)。端蓋25通過擋圈24、墊圈33壓緊在錐形缸套26上。活基桿35通過軸套23與被隔振的質(zhì)量34聯(lián)接，傳感器22一端與34聯(lián)接，另一端與控制器21聯(lián)接，E為控制電場強度，E0為偏置電場強度。
權(quán)利要求
1一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、kfs、kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏值電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
2.一種流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs或增大外加偏置電場強度E0還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從超低頻到中頻段的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的。
3.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfa·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振率曲線在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變在高頻、超高頻頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從超低頻到中頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的。
4.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激勵頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電增強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
5.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超低頻段內(nèi)的衰減特性，從而在從低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于，而且，在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮缮蠎T性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加其頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
6.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積kfm·E0、Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm外加偏量電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在低頻和中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
7.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻到中頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
8.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的；在高頻和超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
9.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移的積分加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfm、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性，從而在從超低頻到高頻的整個頻人實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻到低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移的積分負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfm或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfm和外加偏置電場強度E0的乘積Kfm·E0來實現(xiàn)的，在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間常數(shù)或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的。
10.一種電流變流體阻尼裝置振動的傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfs與外加偏置電場強度E0的乘的乘積Kfa·E0、Kfs·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振率曲線在從超頻到高頻的整個頻段內(nèi)向下移動而不改變超高頻衰減特性，從而在從超低頻到高頻的整個頻段內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻和高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfs或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfs和外加偏置電場強度E0的乘積Kfs·E0使二階振蕩環(huán)節(jié)蛻變?yōu)閮蓚€慣性環(huán)節(jié)且改變各慣性環(huán)節(jié)的時間或轉(zhuǎn)折頻率以增加中頻和高頻頻段寬度來實現(xiàn)的。
11.一種電流變流體阻尼裝置振動傳遞率的控制方法，其特征為，對于質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)的電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)，在采用被隔振質(zhì)量的絕對位移加絕對加速度負(fù)反饋時，由于反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0分別是乘積關(guān)系，因此，不論是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe或增大外加偏置電場強度E0，還是分別或同時增大反饋系數(shù)Kfa、Kfe與外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0、Kfe·E0，都會使電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線在從超低頻到超高頻的整個頻段內(nèi)向下移動，從而在從超低頻到超高頻的整個頻內(nèi)實現(xiàn)對激勵信號的強衰減作用，使其振動傳遞率大大地小于1，而且，在超低頻和低頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對位移負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfa或增大外加偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfa和外加偏置電場強度E0的乘積Kfa·E0來分別減小比例放大系數(shù)使其大大地小于1以及增大固有頻率的值來實現(xiàn)的；在中頻到超高頻頻段內(nèi)，電流變流體擠壓油膜和電流變流體剪切油膜聯(lián)合作用的筒式減振系統(tǒng)的振動傳遞率與激振頻率曲線向下移動是在引入絕對加速度負(fù)反饋時通過增大反饋系數(shù)Kfe或增大偏置電場強度E0或是增大反饋系數(shù)Kfe和外加偏置電場強度E0的乘積Kfe·E0以減小固有頻率使其振動傳遞率與激振頻率曲線向低頻方向移動來實現(xiàn)的。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種質(zhì)量——彈簧系統(tǒng)。該發(fā)明將十一種綜合反饋技術(shù)引入到電流變流體阻尼器的半主動控制中，以實現(xiàn)對其振動傳遞率在較寬頻段內(nèi)的抑制，從而達到對激勵信號的強衰作用。
文檔編號F16F9/00GK1128846SQ95107509
公開日1996年8月14日 申請日期1995年6月23日 優(yōu)先權(quán)日1995年6月23日
發(fā)明者呂崇耀 申請人:華中理工大學(xué)