用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐的貨物蒸氣以發(fā)電的方法和系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】一種用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐(2)的貨物蒸氣以產(chǎn)生電力的系統(tǒng)和方法。所述系統(tǒng)和方法包括步驟：在VOC回收裝置(1)中將所述貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)和壓縮剩余氣體。提供具有壓縮機(7)、燃燒室(8)和膨脹器(9)的燃氣輪機(6)。將壓縮剩余氣體供給至燃燒室(8)。將液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)供給至燃燒室(8)作為引燃燃料。將空氣供給至通過膨脹器(9)運行的壓縮機(7)，在這里所述壓縮空氣至燃燒室(8)的供給與剩余氣體的供給成比例地減少，在所述燃燒室(8)中燃燒壓縮空氣、剩余氣體和液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)，以及使用所述燃燒來用燃氣輪機(6)使發(fā)電機(12)運行以產(chǎn)生電力。
【專利說明】用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐的貨物蒸氣以發(fā)電的方法和系統(tǒng)
【技術(shù)領域】
[0001]本發(fā)明涉及用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐的貨物蒸氣(Cargo vapor)以產(chǎn)生電力的方法和系統(tǒng)。
【背景技術(shù)】
[0002]在用于儲存原油產(chǎn)品的罐中，從原油中排放出貨物蒸氣，這是一個環(huán)境問題。
[0003]為了抵消該問題，幾乎所有的原油和石油產(chǎn)品油槽船配備有蒸氣回收管以將貨物蒸氣供給至常用歧管并從這里返回至岸上油庫。在這些油庫中，一些技術(shù)可用于處理貨物蒸氣。方法主要基于貨物中烴(HC)的再吸收。這些系統(tǒng)的效率僅在70%至90%非甲烷揮發(fā)性有機化合物(NMVOC)回收的范圍中，并且不回收甲烷。
[0004]一種已知的系統(tǒng)基于膜氣體分離和貨物蒸氣至原油的再吸收而工作。在另一種已知的系統(tǒng)中，用冷液體吸收工藝吸收貨物蒸氣。在又一種系統(tǒng)中，吸收工藝使用活性炭和變壓再生。然而，這些系統(tǒng)具有一些缺點。一個缺點在于它們需要外電力來運行。另外，再生可能有問題，因為再吸收到裝載至容器的原油中的烴(HC)可在稍后階段閃蒸出來。因此，這些系統(tǒng)的效率僅在70%至90%非甲烷揮發(fā)性有機化合物(NMVOC)回收的范圍中，并且不回收甲烷。
[0005]此外，焚燒設施是已知的，其將貨物蒸氣返回到封閉的熔爐中。用丙烷引燃燃料供應熔爐以使烴(HC)安全燃燒。然而，由于焚燒需要引燃燃料，即向燃燒燃料中添加燃料，并且其可增加二氧化碳(CO2)排放，所以這樣的焚燒代價很高。
[0006]Hamworthy Oil&Gas Systems AS開發(fā)并交付了安裝在油槽船上的幾種高容量揮發(fā)性有機化合物(VOC)回收系統(tǒng)。該系統(tǒng)描述于專利申請W02003 / 011420A1中。這種現(xiàn)有工藝通過冷凝回收揮發(fā)性有機化合物(VOC)。除來自VOC回收裝置的剩余氣體之外，這些液化揮發(fā)性有機化合物(LVOC)用作燃料以使蒸氣鍋爐運行。蒸氣輪機用于生產(chǎn)電力。然而，該系統(tǒng)尺寸相當大并且不符合成本效益。由于電力是比蒸氣更加實用的能量載體，所以期望開發(fā)直接燃燒LVOC和剩余氣體的、更小、成本更少并且更有效的用于電力生產(chǎn)的系統(tǒng)。
[0007]發(fā)明簡述
[0008]因此，本發(fā)明的一個目的是提供用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的方法和系統(tǒng)，其設法解決上述問題中的至少一個。
[0009]該目的用根據(jù)獨立權(quán)利要求的用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的方法和系統(tǒng)來解決。從屬權(quán)利要求中列出了更有利的發(fā)展。
[0010]本發(fā)明基于在冷凝型VOC回收裝置中將貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)和剩余氣體的已知技術(shù)；然后將燃氣輪機用于電生產(chǎn)。與燃燒發(fā)動機相比，燃氣輪機通常具有相當?shù)偷男?。其原因是需要空氣以及將空氣處理至燃燒室所需的壓縮功。由于輪機中需要質(zhì)量流而需要高的空氣供應，因此輪機不使用空氣供應中的所有02。[0011]支持本發(fā)明的想法之一是用來自VOC回收裝置的剩余氣體代替空氣供應來減少氣體壓縮機工作負荷。
[0012]在加壓條件下直接向燃燒室供應剩余氣體減少了壓縮機工作負荷，進而增加了壓縮機效率。
[0013]此外，使用剩余氣體中殘余的HC作為燃料將解決環(huán)境問題。
[0014]用這樣的方法，施加于VOC回收裝置的氣體壓縮功可通過用剩余氣體代替燃氣輪機中通常所需空氣流的主要部分來恢復。由于燃氣輪機效率增加了 20%至40%，所以這提高了系統(tǒng)的總效率。
[0015]因此，所述方法實現(xiàn)了 VOC回收裝置對用于冷凝的壓縮氣體的功與燃氣輪機在燃燒工藝下對壓縮空氣的需求之間的協(xié)同相互作用，從而導致效率提高。根據(jù)本發(fā)明的一個方面，提供了用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的方法，其包括步驟:在冷凝型VOC回收裝置中將貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)和剩余氣體；燃氣輪機具有壓縮機、燃燒室和膨脹器；將剩余氣體供給至燃燒室；將液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)供給至燃燒室；將空氣供給至通過膨脹器運行的壓縮機，以及將壓縮空氣供給至燃燒室，在燃燒室中燃燒空氣、剩余氣體和液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC);以及用燃氣輪機使發(fā)電機運行以產(chǎn)生電力。該方法提供了消除烴的緊湊型雙燃料布置。用這樣的方法，在VOC回收裝置中加工氣體期間施加于貨物蒸氣的一些能量可通過用剩余氣體代替流經(jīng)燃氣輪機通常需要的空氣流的主要部分來恢復。這提高了系統(tǒng)的總效率。因此，所述方法實現(xiàn)了 VOC回收裝置對用于冷凝的壓縮氣體的功與燃氣輪機在燃燒工藝下對壓縮空氣的需求之間的協(xié)同相互作用，從而導致效率提聞。
[0016]根據(jù)另一個實施方案，實施所述方法使得在將剩余氣體供給至燃燒室的步驟中，來自VOC回收裝置的壓縮剩余氣體被運輸?shù)饺紵?。這提供了可利用剩余氣體和液化VOC的壓力能量的優(yōu)點。
[0017]根據(jù)本發(fā)明的又一個實施方案，所述方法還包括在6至Sbarg的壓力下將液化揮發(fā)性有機混合物(LVOC)儲存在VOC燃料罐中的步驟。油罐的填充可以是間歇性的，然而優(yōu)選使燃氣輪機連續(xù)地運行。在裝載期間積累液化V0C，在不發(fā)生裝載時使用。因為該燃料在與燃氣輪機運行壓力水平類似的壓力水平下儲存，所以燃料可直接供給至燃氣輪機而不用
進一步壓縮。
[0018]此外，在本發(fā)明的另一個實施方案中，所述方法還包括根據(jù)剩余氣體的沃泊指數(shù)(wobbe index)控制供給至燃氣輪機的空氣、剩余氣體和/或液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(VOC)的供應的步驟。這確保了用合適的燃燒混合物供應燃氣輪機并且使其在合適工作點運行。
[0019]根據(jù)本發(fā)明的另一個實施方案，所述方法還包括使部分壓縮空氣繞過燃燒室以影響膨脹器入口溫度的步驟。這種旁通空氣用于將膨脹器入口處的溫度控制在可接受水平，即，其冷卻膨脹器。在本發(fā)明的又一個實施方案中，剩余氣體包含低水平的氧(O2)含量。這對于化學計量燃燒是不足夠的，因此通過由膨脹器運行的壓縮機供應額外的空氣。然而，通過用已在一定壓力水平下的剩余氣體(無論如何必須被消除)代替標準燃氣輪機需要的一些空氣，可降低壓縮機的工作負荷，并且可使總?cè)細廨啓C效率增加20%至40%。
[0020]根據(jù)本發(fā)明的一個實施方案，剩余氣體還包含高水平的氮(N2)含量、低水平的二氧化碳(CO2)含量和低水平的烴(HC)含量。[0021]根據(jù)本發(fā)明的另一個實施方案，所述方法還包括根據(jù)進入燃燒室的氣體混合物中的氧含量，控制供給至燃氣輪機的空氣和剩余氣體供應的步驟。這使得燃氣輪機在合適的操作點下運行。
[0022]本發(fā)明還提供了用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的系統(tǒng)，其提供了如以上關(guān)于所述方法提到的基本相同的優(yōu)點。該系統(tǒng)包括用于在VOC回收裝置中將貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(VOC)和剩余氣體的VOC回收裝置；具有壓縮機、燃燒室和膨脹器的燃氣輪機；用于將剩余氣體供給至燃燒室的剩余氣體管線；用于將揮發(fā)性有機化合物(VOC)供給至燃燒室的供應管線，和用于將空氣供給至壓縮機并從所述壓縮機供給至燃燒室的空氣供應管線。所述供應管線優(yōu)選地包括液化VOC管線、VOC燃料罐和引燃燃料管線。
[0023]參照下文中描述的優(yōu)選實施方案將顯而易見地看出并闡明本發(fā)明的這些和其他方面。
[0024]附圖簡要說明
[0025]圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個實施方案的用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的系統(tǒng)的概述圖，以及
[0026]圖2是系統(tǒng)控制的更詳細的示意圖。
具體實施方案
[0027]圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個實施方案的用于處理來自原油罐的貨物蒸氣的系統(tǒng)的概述圖，圖2是系統(tǒng)控制的更詳細的示意圖。在該系統(tǒng)中，提供了 VOC回收裝置1，其將由貨物罐2 (優(yōu)選油槽船3的貨物罐或岸上油庫的罐)中的替代油排放的貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)和剩余氣體。分離為液態(tài)VOC和剩余氣體優(yōu)選地通過冷凝進行，但是也可使用其他已知的分離技術(shù)，例如在本說明書介紹部分中提到的技術(shù)。液態(tài)VOC通過液化VOC管線4被弓I導到VOC燃料罐5中。此外，所述系統(tǒng)包括具有壓縮機7 (渦輪壓縮機)、燃燒室8和膨脹器9的燃氣輪機6。燃氣輪機6可優(yōu)選為徑向式。膨脹器9與壓縮機7機械連接。運行時膨脹器9的壓力比相對較低，例如為6.5:1至7:1。經(jīng)由剩余氣體管線10用剩余氣體和經(jīng)由引燃燃料管線11用提取自VOC燃料罐5的少量液化VOC供應燃燒室8。另外，向燃燒室供應空氣，以便補償?shù)脱?02)的剩余氣體。
[0028]該想法是使用剩余氣體與LVOC組合作為燃料用于燃氣輪機6。二者均可直接由VOC回收裝置I供給。剩余氣體在壓力(例如，通過替代螺旋壓縮機)下直接由VOC回收裝置I供應，并且供給至燃燒室8而不用進一步壓縮。因為剩余氣體通常不能夠維持其自身燃燒，所以LVOC用作確保穩(wěn)定燃燒的引燃燃料。由燃燒室8中的燃燒產(chǎn)生的能量使膨脹器9運行，所述膨脹器9通過軸13使壓縮機7運行。此外，來自燃氣輪機6的能量增益用于驅(qū)動與軸13機械連接的發(fā)電機12，用以產(chǎn)生電能。來自燃氣輪機6的廢氣經(jīng)由排氣管供給至熱回收裝置14，施加于VOC回收裝置I中的剩余氣體的能量通過使該氣體通過燃氣輪機膨脹，并且代替流向燃氣輪機的空氣的主要部分來恢復。以下更詳細地描述了該系統(tǒng)中流體的組成。
[0029]當將油裝載到儲存罐中時貨物蒸氣從原油中排放出來。貨物蒸氣包含甲烷至更高級戊烷和庚烷的級分的混合物。
[0030]液化VOC包含丙烷至更高級庚烷的烴級分的混合物，并且其確實隨時間略微變化。液化VOC的熱值維持或多或少的恒定。在約6至8barg,優(yōu)選7.5至8barg(“barg”是表壓的單位，即絕對壓力減去大氣壓力)的壓力下將液化VOC以液體形式儲存在VOC燃料罐5中。因為罐2的填充可以是間歇性的，并且優(yōu)選使燃氣輪機6連續(xù)運行，所以在裝載期間液化貨物蒸氣將累積燃料以在不發(fā)生填充時使用。
[0031]當蒸發(fā)貨物蒸氣時，烴(HC)的剩余輕質(zhì)級分(例如甲烷和乙烷)未被液化并且與氮氣(N2)、二氧化碳(CO2)和氧(O2)混合作為剩余氣體從VOC回收裝置I中排放出來。該剩余氣體的沃泊指數(shù)在填充罐2期間將略微變化。剩余氣體基本上僅在VOC回收裝置I運行時存在，進而僅是在當罐2被填滿時的情況。剩余氣體一般包含以不同組成與02、N2、C02、S02+H2S混合的烴。剩余氣體的示例性組成可由10體積％的二氧化碳(CO2)、10體積％的水(H2O)、65體積％的氮(N2)、5體積％的氧(O2)和10體積％的烴(HC)組成。
[0032]為了控制燃氣輪機6的供應及其燃燒室8中的燃燒，提供了控制單元18。該控制單元18與引燃燃料閥19可控制地連接，用以控制體積流，因此控制由VOC燃料罐5供應至燃燒室8的液化VOC的壓力。此外，控制單元18與剩余氣體閥20可控制地連接，用以控制體積流，因此控制由VOC回收裝置供給至燃燒室8的剩余氣體的壓力。為了控制供應至壓縮機7的空氣的體積流，燃氣輪機6提供于具有入口門控(gate)葉片21的壓縮機7的上游，所述入口門控葉片21與控制單元18連接以實施控制入口門控葉片21和感應通過它們的空氣的體積流。關(guān)于傳感器，在剩余氣體管線10中提供有沃泊指數(shù)傳感器22、溫度傳感器23和壓力傳感器24，用以將測量值傳遞至控制單元18。使離開壓縮機7的壓縮空氣通過溫度傳感器25和壓力傳感器26感應，也使信號傳遞至控制單元18。為了獲得膨脹器9的轉(zhuǎn)速，旋轉(zhuǎn)傳感器27與控制單元18連接。排氣溫度傳感器28感應燃氣輪機6的排氣溫度并將信號遞送至控制單元18。附圖標記29表明燃氣輪機6的裝載設定點或裝載目標值的輸入，附圖標記30表明進入燃燒室8的氣體混合物中氧含量的氧設定點或氧目標值的輸入。
[0033]為了控制膨脹器9的入口溫度，燃氣輪機6配備有用于使壓縮空氣繞過燃燒室8以用燃燒廢氣稀釋的支路31，從而將膨脹器入口溫度控制或穩(wěn)定在優(yōu)選1000°C。
[0034]由于剩余氣體具有低水平的氧(O2)(例如，O至10體積％)，其主要包含氮(N2)和二氧化碳(CO2),所以需要額外的空氣經(jīng)由壓縮機7供應至燃燒室8以使得燃燒有效。燃燒需要燃燒剩余氣體中的殘余烴(HC)。實現(xiàn)其的挑戰(zhàn)在于調(diào)節(jié)燃燒室8中氣體的組成。必須根據(jù)剩余氣體中的烴(HC)含量來調(diào)節(jié)該組成。該含量可由在5至60MJ / Nm3的范圍中變化的沃泊指數(shù)來確定。因此，控制單元18監(jiān)測剩余氣體的沃泊指數(shù)并因此調(diào)節(jié)上述控制裝置(閥、葉片)的設置。當進入燃燒室8時，剩余氣體必須與空氣以合適比例混合以形成適合氣體。為此目的，控制單元18提供有限定用于空氣和剩余氣體的混合流模式的圖。因為剩余氣體流自身不能被點燃，所以基于燃燒引燃燃料的引燃火焰用于維持燃燒，所述引燃燃料是儲存在VOC燃料罐5中的液化V0C。
[0035]用于控制雙燃料供應的一個優(yōu)先參數(shù)是進入燃燒室8的氣體混合物中的氧含量。為了控制該參數(shù)，將氧設定點設定為大于12%的值以確保穩(wěn)定燃燒，然而重要的是，不將氧設定點設定得太高，因為這將在空氣壓縮機階段產(chǎn)生不必要的裝載并替換剩余氣體。通過氧含量取樣器提供對該控制的反饋，所述取樣器是控制單元18的一部分，其基于感應值確定進入燃燒室8的氣體混合物中的氧含量。通過驅(qū)動剩余氣體閥20來進行該參數(shù)的改變。[0036]控制燃氣輪機速度以維持針對輸電網(wǎng)絡的合適頻率/電壓。將燃料需求調(diào)控在剩余氣體與引燃燃料之間，優(yōu)先使用剩余氣體作為主燃料。監(jiān)測排氣溫度并通過稀釋空氣來控制以將溫度維持在安全水平。
[0037]以下給出了示例性運行的參數(shù)的示例性值:
[0038]剩余氣體供應:
[0039]正常流速=7500Nm3/ h
[0040]壓力=S-1Obarg
[0041]溫度=60-90O
[0042]組成=10體積％的二氧化碳(CO2)、10體積％的水(H2O)、65體積％的氮(N2)、5體積％的氧(O2)和10體積％的烴(HC)
[0043]烴的質(zhì)量流速=0.16kg / s
[0044]液化VOC供應:
[0045]質(zhì)量流速=0.06kg / s
[0046]空氣供應:
[0047]正常流速=12500Nm3/ h
[0048]組成=21體積％的氧、78體積％的氮
[0049]溫度=20°C
[0050]壓力=0.1barg
[0051]壓縮空氣:
[0052]溫度=180°C
[0053]壓力=6.7barg
[0054]燃燒室:
[0055]溫度=1500°C
[0056]進入膨脹器的廢氣:
[0057]壓力=6.7barg
[0058]溫度=1000°C
[0059]燃氣輪機輸出:
[0060]負載=2.0MW
[0061]離開燃氣輪機的廢氣:
[0062]溫度=580°C
[0063]壓力=0.0lbarg
[0064]以下更詳細地描述的燃氣輪機6，圖3，尤其是該段中更清楚描述了空氣供應。通過壓縮機7壓縮的部分空氣完全繞過燃燒室8并直接供給至膨脹器9。另一部分也可完全繞過燃燒室8并沿膨脹器9外側(cè)引導用以例如冷卻目的32 & 33。另一部分空氣供應至燃燒室8、34的上游端。以及，另一部分空氣供應至燃燒室8、35的下游端。引燃燃料經(jīng)由中心布置的引燃燃料噴嘴11注射到燃燒室8中，而剩余氣體10經(jīng)由對稱布置在引燃燃料噴嘴36周圍的剩余氣體噴嘴37注射到燃燒室8中。為了混合燃燒物質(zhì)，在噴嘴區(qū)中提供了漩渦38。入口導流葉片24調(diào)節(jié)燃氣輪機的處理量。
[0065]圖4是示出可如何確定燃氣輪機6的工作點的圖。圖的縱坐標是指燃燒室8的燃燒壓力。橫坐標是指空氣/氣體需求和燃氣輪機6的負載二者。圖橫坐標上面的數(shù)字是指空氣/氣體需求，而圖橫坐標下面的數(shù)字指示燃氣輪機6的負載。第一條曲線示出在26000rpm的固定速度下的膨脹器阻力曲線。第二條曲線是指當入口門控葉片21完全打開時的壓縮機曲線。第三條曲線示出相應地調(diào)節(jié)入口門控葉片21以正確適應于剩余氣體流速時的壓縮機曲線。第一條曲線與第二條曲線彼此交叉的點是燃氣輪機6的工作點，在這種情況下是2.0麗。通過工作點的水平線的交叉點是指燃燒壓力，在這種情況下是6.7巴。工作點與第三曲線和通過工作點的水平線交叉的點之間的水平距離給出了最大可實現(xiàn)剩余氣體流速，在這種情況下為7500Nm3 / h。
[0066]雖然附圖和以上描述中已詳細闡明和描述了本發(fā)明，但是這樣的闡明和描述應認為是說明性或示例性的，而不是限制性的，并且不旨在將本發(fā)明限制為所公開的實施方案?；ギ悘膶贆?quán)利要求中所引述的某些特征的僅有事實不表明這些特征的組合不能被有利地使用。權(quán)利要求中的附圖標記不應解釋為限制本發(fā)明。
【權(quán)利要求】
1.一種用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐(2)的貨物蒸氣以產(chǎn)生電力的方法，其特征在于所述方法包括以下步驟: 在VOC回收裝置(I)中將所述貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)和壓縮剩余氣體； 提供具有壓縮機(7)、燃燒室(8)和膨脹器(9)的燃氣輪機(6)； 將所述壓縮剩余氣體供給至所述燃燒室(8)； 將所述液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC)供給至所述燃燒室(8)作為引燃燃料； 將空氣供給至通過所述膨脹器(9)運行的所述壓縮機(7)，其中所述壓縮空氣至所述燃燒室(8)的供給與所述剩余氣體的供給成比例減少，以及 在所述燃燒室(8)中燃燒所述壓縮空氣、剩余氣體和所述液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(LVOC);使用所述燃燒來用所述燃氣輪機(6)使發(fā)電機(12)運行以產(chǎn)生電力。
2.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，還包括用控制單元(18)控制向所述燃燒室(8)的供應。
3.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，還包括在6至Sbarg的壓力下將所述液化揮發(fā)性有機化合物(VOC)儲存在VOC燃料罐(5)中的步驟。
4.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，還包括根據(jù)所述剩余氣體的沃泊指數(shù)控制供給至所述燃氣輪機(6)的空氣、剩余氣體和/或液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(VOC)的供應的步驟。
5.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，還包括使部分所述壓縮空氣繞過所述燃燒室(8)以影響膨脹器入口溫度的步驟。
6.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，其中所述剩余氣體包含O至10體積％的氧(O2)。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中所述剩余氣體還包含以不同組成與氮(N2)、二氧化碳(CO2)和二氧化硫+硫化氫(S02+H2S)混合的烴(HO。
8.根據(jù)前述權(quán)利要求之一所述的方法，還包括根據(jù)進入所述燃燒室(8)的氣體混合物中的氧含量，控制供給至所述燃氣輪機(6)的壓縮空氣和剩余氣體的供應的步驟。
9.一種用于處理來自原油和石油產(chǎn)品罐(2)的貨物蒸氣以產(chǎn)生電力的系統(tǒng)，其特征在于所述方法包括: VOC回收裝置(I)，其用于在VOC回收裝置(I)中將所述貨物蒸氣分離為液態(tài)揮發(fā)性有機化合物(VOC)和剩余氣體； 燃氣輪機(6)，其具有壓縮機(7)、燃燒室(8)和膨脹器(9)； 剩余氣體管線(10)，其用于將所述剩余氣體供給至所述燃燒室(8)； 供應管線(4、5、11)，其用于將所述揮發(fā)性有機化合物(VOC)供給至所述燃燒室(8)，以及 空氣供應管線，其用于將空氣供給至所述壓縮機(7)以及由此供給至所述燃燒室(8)。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的系統(tǒng)，其中所述空氣供應管線還包括所述壓縮機(7)上游的入口門控葉片(21)以用于調(diào)節(jié)空氣的體積流。
11.根據(jù)權(quán)利要求9或10所述的系統(tǒng)，還包括沃泊指數(shù)傳感器(22)以用于測量所述剩余氣體管線(10)中的沃泊指數(shù)。
12.根據(jù)權(quán)利要求9至11中任一項所述的系統(tǒng)，還包括氧含量取樣器以用于確定進入所述燃燒室(8)的氣體混合物中的氧含量。
13.根據(jù)權(quán)利要求9至12中任一項所述的系統(tǒng)，還包括控制單元(18)以用于控制所述燃氣輪機(6 )的供應。
【文檔編號】F17C11/00GK103608620SQ201280026719
【公開日】2014年2月26日 申請日期:2012年5月31日 優(yōu)先權(quán)日:2011年5月31日
【發(fā)明者】克努特·布羅德雷希夫特 申請人:瓦錫蘭油氣系統(tǒng)公司