專利名稱：鍍層中合金相的定量方法以及合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法
技術領域：
本發(fā)明涉及的是鍍制覆蓋金屬材料層中合金相(如果以合金化熔融鍍鋅鋼板為例相當于ζ相、δ1相、Γ相)定量方法以及滑動性的評價方法。
背景技術：
作為鍍制覆蓋金屬材料的鍍層，有金屬單相的鍍層和具有多種合金相的鍍層。
特別是，已被廣泛了解的是具有多種合金相的鍍制制品中，制品的各個特性受合金相的組成以及量的很大影響。
因此，為了提高鍍制的特性對合金相的控制是不可缺少的。
表面處理鋼板中產量多的合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層具有Zn和Fe的合金相，是具有多種合金相鍍層的代表例。
另外，上述合金化熔融鍍鋅鋼板，對鍍制的各個特性發(fā)生很大影響的合金相是Zn和Fe的合金相(ζ相、δ1相、Γ相)。特別是ζ相對非常適合用作汽車車體防銹鋼板的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性產生很大影響。
鍍制鋼板的合金相構造的解析中，作為物理方法一般使用的是利用鋼板斷面的光學顯微鏡或掃描電子顯微鏡進行觀察。(西村昭彥、稻垣諄一、中岡一秀鐵和鋼，8101(1986))通過這樣的觀察，雖然能夠定性地得到各合金相的發(fā)達程度、另外還能夠定量地得到各相的平均厚度的數據，但存在實驗材料的調制、觀察非常繁瑣的問題。
另外，近年由于人們對鍍制制品的所期待的特性的高度化，對鍍制特性有惡劣影響的微少量的合金相成為課題。
即在合金化熔融鍍鋅鋼板的情況下雖然有必要抑制ζ相、Γ相的形成，對這些微少量的合金相的識別很困難。
另一方面，利用X射線衍射法，對各合金相的衍射強度和鍍制的各個特性之間的關系進行探討，希望應用在在線測定中。
即，在合金化熔融鍍鋅鋼板中，各合金相的X射線衍射強度和鍍制鋼板加工時的滑動性、耐風化性之間的關系被公開(山田正人、增子亞樹、林壽雄、松浦直樹材料和處理，3591(1990))。另外，將X射線衍射應用在在線測定上也被公開(川邊順次、藤永忠男、木村肇、押場和也、安部忠廣、高橋俊雄川崎制鐵技報，18129(1986))。
但是，這些方法并不是直接求得各合金相的絕對量的方法，為了求得各合金相的定量，必須使用各合金相的含有量已知的標準實驗材料制成校準線，通過與標準實驗材料的強度比算出含有量。
即例如對于合金化熔融鍍鋅鋼板中微量的ζ相、Γ相的定量，如果沒有ζ相、Γ相的含有量是已知的標準實驗材料就不能進行測定。
另一方面，使用了作為化學方法的定電流陽極電解法(電解剝離法)，這種方法是使用時間-電位曲線測定與各相對應的電位平坦部的時間，通過電量求得各鍍制合金相的厚度(S.C.BrittonJ.Inst.Metal，58211(1936))。
但是，使用上述方法時，ζ相、Γ相少的合金化熔融鍍鋅鋼板中電位的拐點(各相的電解終點)不明了，象ζ相、Γ相這樣的微量的相的定量就很困難。
另外，使用該方法時，鍍層中各合金相很難均一的溶解。
另外，已有人發(fā)現在合金化熔融鍍鋅鋼板中應用上述方法時，由于鐵濃度高的Γ相作為殘渣留下，所以保持平坦部的溶解時間不變換算為鍍層厚度存在問題(黑澤進表面技術，45234(1994))。
另外，隨著實驗材料的表面形狀，時間-電流曲線的形狀發(fā)生變動，對在鍍層最表面上微量存在的合金相，例如合金化熔融鍍鋅鋼板的ζ相的定量就更加困難。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的是解決上述原有的問題，提供能夠直接、高精度地對鍍層中合金相進行定量的鍍制覆蓋金屬材料鍍層中的合金相(以合金化熔融鍍鋅鋼板為例是ζ相、δ1相、Γ相)的定量方法以及提供合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法。
第1方案是以下述為特征的鍍層中合金相的定量方法將鍍層中具有多種合金相的鍍制覆蓋金屬材料作為陽極，在基于鍍前金屬材料的浸漬電位以及各合金相的浸漬電位決定的多個電位的范圍內分別對鍍層中合金相進行定電位電解，基于各電解電位的范圍中流過的電量進行鍍層中各合金相的相別定量。
第2方案是以下述為特征的合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層中ζ相的定量方法將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，在電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中ζ相進行定量。
第3方案是以下述為特征的合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層中ζ相以及δ1相的定量方法將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中ζ相進行定量，接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極，在電位-900～-840mV的范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中δ1相進行定量。
第4方案是以下述為特征的合金化熔融鍍鋅鋼板鍍層中ζ相、δ1相、Γ相的定量方法將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中ζ相進行定量，接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極在電位-900～-840mV的范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中δ1相進行定量，緊接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極在電位-830～-800mV的范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中的Γ相進行定量。
第5方案是以下述為特征的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，在電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，將流過的電量比一定量少的作為滑動性良好的合金化熔融鍍鋅鋼板。
上述第5方案中，電量在0.5C/cm2以下較好，另外電流密度為5μm/cm2時作為電解操作的終點為好。
作為電位單位記載的vs SCE表示的是相對于飽和氯化亞汞電極的電位。


圖1是表示通過本發(fā)明方法得到的合金相ζ相的定量值(ζ相的厚度)與X射線衍射強度(d＝1.26)關系的座標圖(校準線)。
圖2是表示通過本發(fā)明方法得到的合金相Γ相的定量值(Γ相的厚度)與X射線衍射強度(d＝2.59)關系的座標圖(校準線)。
圖3是表示實施例所用的電解裝置的縱斷面圖(a)以及模式圖(b)。
圖4是表示一例合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層定電位電解的時間-電流曲線的座標圖。
本發(fā)明最佳實施方式以下對本發(fā)明做進一步詳細說明本案發(fā)明者們?yōu)榻鉀Q上述進行精心研究，結果發(fā)現具有多種合金相的鍍制覆蓋金屬材料的各合金相分別利用了在鍍層厚度方向分離存在的合金相的構造，以只對各合金相有選擇地溶解的電位進行電解，這時能夠根據流過的電量對各合金相進行定量，在此基礎上得到出了本發(fā)明。
即，發(fā)現例如在合金化熔融鍍鋅鋼板時，以只對ζ相、δ1相、Γ相各自的合金相有選擇地溶解的電位，按順序，以指定電位電解，溶解各合金相，通過測定各電位流過的電量，能夠以極高的精度分別對各自的合金相進行定量。實際上，對某種合金相通過有選擇的定電位法進行電分解時，能夠應用的電解電位帶有某種程度的電位范圍。因此，在實際的定電位電解中，存在與某種合金相相對應的電解電位的范圍。
另外，本案發(fā)明者們，對具有種種滑動性的合金化熔融鍍鋅鋼板的ζ相的電解動作進行了調查。結果發(fā)現，到電解完了為止合計的電量(電流密度×時間)在一定量以下的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性良好。
即第1方案是將鍍層中具有多種合金相的鍍制覆蓋金屬材料作為陽極，在分別根據鍍前表面金屬材料的浸漬電位以及各合金相的浸漬電位決定的多個電位范圍中，對鍍層中的合金相進行定電位電解，基于各電解電位的范圍內流過的電量進行鍍層中各合金相的相別定量的鍍層中合金相的定量方法。
但上述的浸漬電位，指是將金屬浸漬在電解液中時，該金屬對于飽和氯化亞汞電極的電位，作為上述多個電位范圍能夠選擇鍍前表面金屬材料的浸漬電位和合金相的浸漬電位之間的電位以及各合金相的浸漬電位間的電位。
上述第1方案中，較為理想的是上述多種合金相每個在鍍層中不混合，各個合金相是在鍍層的厚度方向上分離存在的多種合金相。
多種合金相具有上述構造時，以可以有選擇地溶解各合金相的電位(以下稱為溶解電位)，能夠將各合金相從鍍層的表面?zhèn)认蝈兦敖饘俨牧戏謩e進行定電位電解，對各合金相按相別進行定量。
但作為上述多個電位范圍，能夠選擇鍍前金屬材料的浸漬電位和鍍前金屬材料表面的合金相(即在鍍前金屬材料之上形成并與鍍前金屬材料直接接觸的合金相)的浸漬電位之間的電位及分別相互直接接觸的各合金相的浸漬電位之間間的電位。
本案發(fā)明者們基于第1方案，進而又得到了下述發(fā)現。即，開發(fā)了下述方法將合金化熔融鍍鋅鋼板為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，將ζ相、δ1相、Γ相即鍍層中的合金相、分別在(A)電位-940～-920mV vs SCE、(B)電位-900～840mV vs SCE以及(C)電位-830～800mV vs SCE的范圍內、且按該順序進行電解，分別基于上述(A)、(B)以及(C)的電位中流過的電量對上述ζ相、δ1相、Γ相進行相別進行定量的方法。即上述第2～第4方案這是因為在合金化熔融鍍鋅鋼板中，有必要形成δ1相、并抑制ζ相、Γ相。
上述第2～第4方案中，將合金化熔融鍍鋅鋼板等的鍍制覆蓋金屬材料作為陽極，通過鍍層中合金相的種類適宜設電解電位，通過電解有選擇地溶解合金相。
另外，在上述操作中，在能夠應用在對指定的合金相有選擇地進行定電位電解的電解電位的范圍內(溶解電位的范圍內)，對正電流到流完為止的的電量進行測量。
即，例如，在合金化熔融鍍鋅鋼板時，將鍍制鋼板作為陽極，在硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，將ζ相在(A)電位-940～-920mV vs SCE的范圍內進行電解，當正電流流完后，將δ1相在(B)電位-900～-840mV vs SCE的范圍內進行電解，當正電流流完后，將Γ相在(C)電位-830～-800mV vs SCE的范圍內進行電解直到正電流流完。
但上述電位在各電位的范圍外時，指定的合金相的溶解有可能溶解不充分，進行各合金相的有選擇的溶解變得困難。
下面，根據分別在電位(能夠在對指定的合金相有選擇地進行定電位電解時應用的電解電位的范圍內)流動的電量以及各合金相溶解所需要的電化學當量計算出ζ相、δ1以及Γ相的存在量。
另外，根據得到的計算值以及鍍制鋼板的表面面積，或者求得鍍制鋼板單位面積的合金相的附著量或者根據得到的計算值、鍍制鋼板的表面面積以及各合金相的密度求得各合金相的厚度。
即，在合金化熔融鍍鋅鍍制鋼板的情況下，根據下式(1)、(2)計算出ζ相、δ1相以及Γ相的存在量，能夠求得合金相(合金)i(i＝ζ相或δ1相或Γ相)的附著量Xi以及厚度Yi。
Xi(g/m2)＝[C/F]×[M/2]×[10000/A] ........(1)Yi(μm)＝[C/F]×[M/2]×[10000/(ρ×A)]×10-6........(2)上式(1)、(2)中，C溶解合金相i所需的電量(C)F法拉第常數＝96485(C/mol)M/2合金I的平均當量(g/mol)A溶解的實驗材料的面積(cm2)ρ合金i的密度(g/m3)進行電解時只要選擇在合適的電解質溶液中進行就可以，合金化熔融鍍鋅鋼板的情況下，使用硫酸鋅-氯化鈉水溶液較好。
這是因為通過使用硫酸鋅-氯化鈉水溶液，ζ相、δ1相以及Γ相各相的浸漬電壓的差增大，各合金相的有選擇的溶解變得更容易進行。另外硫酸鋅-氯化鈉水溶液具有對鍍層的化學溶解作用小，且不容易受電解時鍍層表面形成的氧化保護膜等的影響的優(yōu)點。為了充分得到上述效果，硫酸鋅的濃度為1～50mass％、氯化鈉的濃度為1～30mass％較為理想。
通過本發(fā)明，基于電解中流過的電量以及合金相溶解所需的電化學當量能夠直接高精度對合金相進行定量。
而且，根據本發(fā)明，為了能夠直接、高精度地對合金相進行定量，利用本發(fā)明的方法對標準實驗材料的各合金相進行定量，制成得到的定量值和通過X射線衍射法得到的衍射強度的校準線，使用該校準線以及X射線衍射裝置，能夠在線進行合金相的定量。
另外，第5方案，是合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性評價方法，其特征是以合金化熔融鍍鋅鋼板為陽極，在硫酸鋅-氯化鈉水溶液中、電位-940～-920mV vs SCED的電位范圍內進行定電位電解，依據流過的電量對作為滑動性良好的合金化熔融鍍鋅鋼板進行評價。
定電位電解是流過的電量如果在一定量以下，能得到在對滑動性進行評價的各種實驗中良好的特性。作為評價滑動性的實驗，能夠以圓筒平底杯子的拉延實驗為例表示。定電位電解是在硫酸鋅-氯化鈉系水溶液中、以鍍板(合金化熔融鍍鋅鋼板)為陽極、相對于飽和氯化亞汞電極的電位為-940mV～-920mV進行。將電位設在從-940mV到-920mV的理由是為了將合金化熔融鍍鋅層中對滑動性影響大的部分有選擇地電解、定量。硫酸鋅-氯化鈉系電解液中進行電解的理由是鍍層的化學溶解作用小、且不易受表面形成的氧化保護膜等的影響。但在變更電解液時，因為對應電解液的變更，合金化熔融鍍鋅測層中能夠對滑動性影響大的部分進行有選擇電解的電位發(fā)生變化，有必要事先進行預備實驗進行確認。
作為上述第5方案的第1理想形式的第6方案，是第5方案的滑動性評價方法中、電量在0.5C/cm2以下為特征的的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性評價方法。如果根據電量在0.5C/cm2以下判斷滑動性良好，得到與在圓筒平底杯子的拉延實驗中的滑動評價中判斷具有良好滑動性相等同的判斷。在對具有更良好的滑動性的合金化熔融鍍鋅鋼板進行評價甄別時，以0.5C/cm2以下為標準，就可以判斷其具有良好的滑動性。
另外，上述第5方案的第2理想形式以及第6方案的較好形式，是以當電流密度變?yōu)?μA/cm2時作為電解操作的終結為特征的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性評價方法。當電流密度變?yōu)?μA/cm2時如果繼續(xù)電解，作為實質的電量的測定結果能夠用于滑動性評價。但電流密度超過5μA/cm2的電量測定，不僅成本增加，而且變?yōu)椴荒苓_到目的的測定與電解反應有關的電量，相反會使導致錯誤的電量測定結果的可能性增大。
實施例以下基于本發(fā)明的實施例左進一步說明。
實施例1
本實施例中，對合金化熔融鍍鋅鋼板的各合金相(ζ相、δ1相以及Γ相)通過用定電位電解進行相別定量。
作為合金化熔融鍍鋅鋼板的實驗材料，使用15mmφ的圓形實驗材料，該實驗材料的單面用腐蝕實驗用的膠布封住供測定使用。
另外作為實驗材料，使用制造條件不同的3種合金化熔融鍍鋅鋼板的實驗材料A、B、C對于各實驗材料ζ相、δ1相以及Γ相的厚度分別測定3次。
圖3中通過縱斷面圖(a)以及模式圖(b)表示測定時使用的電解裝置。
圖3中所表示的1是電解裝置、2是實驗材料、3是白金環(huán)(配極)、4是飽和氯化亞汞電極、5是白金線、6是電解液、7是參照電極(REReference Electrode)。
使用10％ZnSO4-20％NaCl的水溶液50ml作為電解液。
另外如圖3所示作為參照電極使用的是飽和氯化亞汞電極、對極使用了白金。
ζ相溶解的電位-930mV vs SCE、δ1相的溶解電位-860mV vsSCE、Γ相的溶解電位-825mV vs SCE、以這個順序進行，對同一個實驗材料以各自的電位對電量進行測定直到正電流流完。
圖4表示的是通過上述測定得到的時間-電流曲線。
另外，表1中表示了基于各合金相溶解所需要的電量和各合金相溶解需要的電化學當量、利用上述式(2)計算出的各合金相的厚度以及對于同一實驗材料的厚度的標準偏差σ。
上述式(2)中M/2、A、ρ如下所述M/2ζ相32.2、δ1相32.2、Γ相31.9(g/mol)A1.77(cm2)ρζ相7.18×106、δ1相7.25×106、Γ相7.36×106(g/m3)如表1所示，通過本發(fā)明即使鍍層中合金相為微量時，同一實驗材料和定量值的標準偏差σ極小，從而可知能夠對合金相做直接、高精度的定量。
實施例2使用制造條件相異的6種合金化熔融鍍鋅鋼板的實驗材料，以和上述實施例1同樣的方法對合金化熔融鍍鋅鋼板的合金相ζ相、Γ相進行定量，計算出合金相的厚度。
另外，使用與上述材料相同批量的6種合金化熔融鍍鋅鋼板，通過X射線衍射裝置測定合金相ζ相、Γ相的X射線衍射強度(ζ相d＝1.26、Γ相d＝2.59)。
下面，制成根據上述本發(fā)明的方法得到的定量值(合金相的厚度)和X射線衍射強度的校準線。
圖1以及圖2表示上述得到的校準線。
如圖1以及圖2所示，可知通過本發(fā)明方法得到的合金相的定量值和X射線衍射強度有良好的相關性。
另外，根據上述結果，使用基于本發(fā)明方法得到的校準線以及X射線衍射強度，能夠在線、高精度地進行合金相的定量。
實施例3使用下述方法制作用于實驗材料的合金化熔融鍍鋅鋼板。
制造時將極低碳素鋼的實驗材料在轉爐中熔制后，通過連續(xù)鑄造制成初軋鋼坯。將該初軋鋼坯在初軋鋼坯加熱溫度1150～1250℃下加熱、以熱軋工序的最終精軋溫度為920℃進行熱軋、在550℃下進行卷繞。做成3.2mm厚度的熱軋板卷材，通過酸洗將氧化皮除去后進行冷軋，制成厚度為0.8mm冷軋板。將該鋼板在連續(xù)熔融鍍鋅鍍制生產線中以退火溫度為790～830℃制成鍍制原板。將浸入到電鍍液中的板溫定為460～470℃、電鍍液的溫度為460～470℃，合金化溫度為490～530℃。單面上的鍍制附著量為40～50g/m2、使兩面上的鍍制附著量相同。
如上述制造的合金化熔融鍍鋅鋼板沖切為15mmφ的圓形后，在-930mV vs SCE下進行定電位電解。電解液使用20mass％硫酸鋅-10mass％氯化鈉水溶液。電解到直到電流密度在5μA/cm2以下，從電解開始就對電量進行測定。電解所需時間為10～20分鐘左右。
對上述測定了電量的合金化熔融鍍鋅鋼板，進行滑動性的評價。在合金化熔融鍍鋅鋼板是涂了1.5g/m2普通防銹油后，進行33mmφ的圓筒平底杯子的拉延實驗，求得極限拉延比。極限拉延比的數字越小表示表面滑動性越好。極限拉延比2％以上...1、1.9～2.0％....2、18～1.9％...3、1.7～1.8％...4、1.7以下...5如此這樣決定其評價點數，結果如表2所示。
電量在0.5C/cm2以下的鍍制鋼板滑動性都在[評價3]以下，相對于表示出的這個良好的滑動性，超過0.5C/cm2[實驗材料]6中，滑動性惡化為[評價5]。特別是0.3C/cm2以下的鍍制鋼板均為[評價1]。特別表示出滑動性良好。
根據上述結果可以明白，通過本發(fā)明方法就能夠評價合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性。
表1

備考)σ表示標準偏差值表2

利用本發(fā)明，即使鍍層中合金相是微量也能用直接且高精度的方法進行相別定量。
另外，利用本發(fā)明能夠對原來沒有得到的定量值的合金相進行定量化，提高了制品的品質，可以期待在生產的安定上起到顯著效果。
另外，利用本發(fā)明能夠對合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性進行評價。
權利要求
1.鍍層合金相的定量方法，其特征是將鍍層中具有多種合金相的鍍制覆蓋金屬材料作為陽極，在基于鍍前金屬材料的浸漬電位以及各合金相的浸漬電位決定的多個電位的范圍內分別對鍍層中合金相進行定電位電解，基于各電解電位的范圍中流過的電量進行鍍層中各合金相的相別定量。
2.合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層中ζ相的定量方法，其特征是將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，在電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中的ζ相進行定量。
3.合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層中ζ相以及δ1相的定量方法，其特征是將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中ζ相進行定量，接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極在電位-900～-840mV的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中δ1相進行定量。
4.合金化熔融鍍鋅鋼板鍍層中ζ相、δ1相以及Γ相的定量方法其特征是將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，在電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中ζ相進行定量，接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極在電位-900～-840mV的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中δ1相進行定量，緊接著，將上述合金化熔融鍍鋅鋼板即陽極在電位-830～-800mV的電位范圍內進行定電位電解，基于流過的電量對鍍層中的Γ相進行定量。
5.合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅-氯化鈉水溶液中，在電位-940～-920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，將流過的電量比一定的量少的作為滑動性良好的合金化熔融鍍鋅鋼板。
6.權利要求5記載的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法其特征是電量在0.5C/cm2以下。
7.權利要求5或權利要求6記載的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法，其特征是電流密度為5μm/cm2時作為電解操作的終點。
全文摘要
將鍍層中具有多種合金相的鍍制覆蓋金屬材料作為陽極，在基于鍍前金屬材料的浸漬電位以及各合金相的浸漬電位決定的多個電位的范圍內分別對鍍層中合金相進行定電位電解，基于各電解電位的范圍中流過的電量進行鍍層中各合金相的相別定量的鍍層合金相的定量方法。以及將合金化熔融鍍鋅鋼板作為陽極，硫酸鋅－氯化鈉水溶液中，在電位－940～－920mV vs SCE的電位范圍內進行定電位電解，將流過的電量比一定的量少的作為滑動性良好的合金化熔融鍍鋅鋼板的合金化熔融鍍鋅鋼板的滑動性的評價方法。
文檔編號G01N27/416GK1397018SQ01804464
公開日2003年2月12日 申請日期2001年12月5日 優(yōu)先權日2000年12月5日
發(fā)明者藤本京子, 志村真, 飛山洋一, 京野一章 申請人:川崎制鐵株式會社