專利名稱：測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于內(nèi)燃機(jī)特性測試技術(shù)，具體涉及測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法。
背景技術(shù)：
內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣量是表征發(fā)動機(jī)本身進(jìn)氣能力的尺度，它以充氣效率(實際充氣量與理論充氣量之比)來表示。用它可以評價進(jìn)排氣作用的優(yōu)劣、燃燒的好壞，決定內(nèi)燃機(jī)功率、扭矩的重要因素。
眾所周知，往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)中氣體的流動是脈動的，尤其是多缸內(nèi)燃機(jī)，由于各缸之間的相互影響，使進(jìn)氣系統(tǒng)內(nèi)氣體流動更為復(fù)雜化了，具有強(qiáng)烈的不穩(wěn)定流性質(zhì)。由于多缸內(nèi)燃機(jī)具有這種工作特點，在進(jìn)氣過程中就有可能造成進(jìn)入各缸的進(jìn)氣充量不均勻。從而就有可能造成內(nèi)燃機(jī)工作均勻性變差，其所帶來的后果就會引起內(nèi)燃機(jī)功率下降、經(jīng)濟(jì)性惡化，有可能降低氣缸的壽命，使內(nèi)燃機(jī)工作穩(wěn)定性惡化。排氣有害成分的多少都決定于氣缸內(nèi)可燃混合氣的混合比。
通過測量進(jìn)入各氣缸的充量來研究由于各缸進(jìn)氣充量不均勻而引起的內(nèi)燃機(jī)工作均勻性，是內(nèi)燃機(jī)測試領(lǐng)域需要解決的重要課題。
多缸內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣充量的均勻性，一般可以從以下兩方面評定1.各缸進(jìn)氣充量的均勻性，即量的均勻性。各缸進(jìn)氣充量差別的原因主要是由于各缸進(jìn)氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及其換氣過程的動力現(xiàn)象不同所引起的。
2.各缸過量空氣系數(shù)的均勻性，即質(zhì)的均勻性。
顯然，如果能實際測量各缸的過量空氣系數(shù)、進(jìn)氣充量，則可從質(zhì)、量兩方面判斷分析各缸進(jìn)氣充量的均勻性。對于各缸過量空氣系數(shù)的測定，已有比較成熟的測試方法和測試設(shè)備。而對各缸進(jìn)氣充量即充氣效率的測定，尤其在不改變發(fā)動機(jī)的原有性能基礎(chǔ)上，比較成熟的方法至今尚未見到有關(guān)資料的報道，常用通過測量進(jìn)氣總流量方法測得的進(jìn)氣充量，是發(fā)動機(jī)各缸的平均進(jìn)氣充量，顯然其不能反映各缸的進(jìn)氣充量情況。
目前測量進(jìn)氣總流量的方法有很多，如，利用各種流量計直接測量進(jìn)氣總管內(nèi)進(jìn)氣總流量，或用間接的測量方法如各種流速儀通過計算得到進(jìn)氣總流量。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，以實現(xiàn)對多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣充量的均勻性的準(zhǔn)確判斷分析。
本發(fā)明測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸所對應(yīng)進(jìn)氣歧管中的兩測點流速、壓力值經(jīng)過下述計算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率
其中ηv為充氣效率Vy1(j)，Vy2(j)分別為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的兩測點的流速值，m/sp(j)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的低壓波值，kPaΔ為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計算步長，deg.CAn為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minP0為大氣壓力，kPaT0為大氣溫度，KVH為單缸工作容積，mm3Tp為測點處溫度變化，KA為被測進(jìn)氣歧管截面積，A＝πr02，mm2c為計算值，c=0.816a17+b17,]]>a＝y(tǒng)1/r0，b＝y(tǒng)2/r0所述的歧管中的兩測點位置按下式所確定yi=r022ti+r022]]>其中i＝1，2y1，y2分別為進(jìn)氣歧管從管壁算起沿半徑方向兩測點位置mmr0為被測進(jìn)氣歧管半徑mmt1，t2分別為切比雪夫系數(shù)，t1＝0.577350，t2＝-0.577350。
本發(fā)明利用目前奧地利AVL公司的AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀或通用的數(shù)據(jù)采集儀、美國TSI公司的IFA100熱線/熱膜恒溫流速儀等測試設(shè)備；選用CA6102多缸內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行實驗，在較寬的轉(zhuǎn)速和負(fù)荷范圍內(nèi)，通過進(jìn)氣速度波，壓力波的測量計算出了各缸的進(jìn)氣充量和充氣效率，并將其與倒拖發(fā)動機(jī)時實測的內(nèi)燃機(jī)平均充氣效率進(jìn)行比較，以判斷本發(fā)明測量方法的可行性。
首先測取內(nèi)燃機(jī)同一穩(wěn)定工況下某一進(jìn)氣歧管上某一測量截面處的流速信號和壓力波信號。測量時不管是流速信號還是壓力波信號均取10個循環(huán)的平均值，測量結(jié)果表明各循環(huán)的測量值差別甚微。為了便于比較，在測試中用西德AERZEN公司的Za11.4轉(zhuǎn)子氣體流量計同時測出了整機(jī)空氣消耗量。測量在內(nèi)燃機(jī)拖動狀態(tài)下進(jìn)行，內(nèi)燃機(jī)與AVLAPA090/19-2/5變頻交流測功器連接，拖動時轉(zhuǎn)速穩(wěn)定，誤差±1r/min。拖動時的水溫，油溫控制在規(guī)定范圍。
由于熱線/熱膜風(fēng)速儀的輸出電壓與流速呈非線性關(guān)系，其輸出電壓經(jīng)AVL657數(shù)據(jù)采樣再經(jīng)過一個標(biāo)定程序標(biāo)定后，最終得到流速信號數(shù)據(jù)。
以下說明進(jìn)氣歧管內(nèi)流速分布規(guī)律的確定，測點位置選擇及進(jìn)氣充量和充氣效率的計算方法。
①流速分布經(jīng)驗方式進(jìn)氣過程中進(jìn)氣歧管某一截面上沿徑向流速分布是不均勻的。多缸發(fā)動機(jī)由于進(jìn)氣歧管內(nèi)氣體流動的脈動特性、各缸進(jìn)氣的相互干擾以及管道形狀，表面狀態(tài)等因素的影響，氣體流動屬紊流狀態(tài)。資料[《流體力學(xué)》鄭洽馀，魯鐘琪主編，機(jī)械工業(yè)出版社，1981年3月第一版]指出，對于雷諾數(shù)Re＜105的管內(nèi)紊流運(yùn)動，其速度分布可用以上經(jīng)驗方式VyV*=8.7(y·V*γ)17---(1)]]>式中，Vy——離管壁的距離為y處的氣體速度V*——應(yīng)力速度，V*=τ/ρ]]>y——離管壁的距離ρ——?dú)怏w密度τ——紊流切應(yīng)力γ——?dú)怏w的運(yùn)動粘度，γ＝μ/ρμ——?dú)怏w粘性系數(shù)若氣體流過該截面的平均流速為V，V可用以下積分表示V‾=1A∫AVy·dAy]]>A為圓形的面積。用V*除兩端，則有V‾V*=1A∫AVyV*dAy]]>將(1)式代入，將積分加以變換有V‾V*=1π·r02∫0r08.7(y·V*γ)×12π(r0-y)dy]]>=0.816×8.7(r0V*γ)17---(2)]]>r0為圓管半徑。
②測點位置的選擇為了減少測試工作量，所取測點數(shù)盡可能少些。在半徑方向若取兩點y1＝ar0，y2＝br0，a，b為待定系數(shù)，代入式(1)有
Vy1V*=8.7·a17(r0V*γ)17]]>Vy2V*=8.7·b17(r0V*γ)17]]>式中Vy1、Vy2為y1、y2處的氣體流速。
以上兩式相加Vy1+Vy2V*=8.7(r0V*γ)17(a17+b17)---(3)]]>由式(2)(r0V*γ)17=10.816×8.7·V‾V*]]>代入式(3)Vy1+Vy2V*=8.70.816×8.7·V‾V*(a17+b17)]]>化簡有V‾=0.816·(Vy1+Vy2)·1a17+b17]]>即V‾=0.816a17+b17(Vy1+Vy2)---(4)]]>根據(jù)資料[《熱力機(jī)械測試技術(shù)》葉大均主編，機(jī)械工業(yè)出版社，1981年9月]，測點的確定常用中間矩形法和切比雪夫積分法。當(dāng)測點數(shù)較少時宜采用切比雪夫法，按這個方法計算的通過管道截面積的流量的精度比中間矩形法為高。
切比雪夫法的測點位置對于環(huán)形面積由下式確定r1=r22-r122ti+r22+r122]]>r1——圓環(huán)內(nèi)徑，r2——圓環(huán)外徑，對圓柱面積r1＝0，r2＝r0ri=r022ti+r022]]>取兩個測點，由切比雪夫系數(shù)ti表查得t1，2＝±0.577350對于實驗用內(nèi)燃機(jī)CA6102多缸汽油機(jī)進(jìn)氣歧管半徑r0＝18.5mm，由上式求得r1=18.522×0.577350+18.522]]>＝16.43mmr2=18.522×(-0.577350)+18.522=8.5mm]]>
若從圓管壁面算起，取y1＝16.5mm，y2＝8.5mm則a=1618.5=0.865,b=818.5=0.432]]>速度和壓力測量截面離進(jìn)氣門150mm。
③進(jìn)氣充量和充氣效率的計算因為Vy1，Vy2及V都為曲軸轉(zhuǎn)角的函數(shù)，式(4)可變?yōu)橐韵滦问?單位時間的進(jìn)氣量可表示為 若認(rèn)為在進(jìn)氣過程中，溫度基本不變，則測量截面上的密度，可表示為 p()，Tp分別為測點處壓力和溫度變化。
得 式(5)代入(6) 而d＝6ndt，n為發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速，令c=0.816a17+b17]]>得 在進(jìn)氣門開啟時間內(nèi)積分得氣缸實際進(jìn)氣量GL為 進(jìn)氣開啟角為60℃A，若計算步長Δ＝1℃A，上式變?yōu)閿?shù)值計數(shù)形式 充氣效率ηv=GLG0]]>G0為單缸理論充氣量G0=P0VHRT0]]>P0，T0，VH分別為大氣壓力，大氣溫度，單缸工作容積
由式(7)(8)可知，只要測得各缸進(jìn)氣歧管某截面處的壓力、兩點流速隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律以及進(jìn)氣歧管內(nèi)的平均溫度原始數(shù)據(jù)，便可計算出某工況下內(nèi)燃機(jī)任意工作循環(huán)的單缸進(jìn)氣量和充氣效率。將流速信號的標(biāo)定曲線和公式(7)(8)等用FORTRAN語言編制成固化軟件。
試驗結(jié)果在CA6102汽油機(jī)節(jié)氣門4/4，3/4，2/4，1/4開度下，進(jìn)行了各轉(zhuǎn)速工況各缸充氣效率的試驗測定值為表1，2，3，4所示。
表1節(jié)氣門開度4/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 表2節(jié)氣門開度4/3各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率
表3節(jié)氣門開度2/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 表4節(jié)氣門開度1/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率 從上述各表中可看出，利用實測進(jìn)氣速度---壓力波計算的各缸充氣效率隨發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的變化趨勢與理論上的充氣效率隨發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的變化趨勢是吻合的。即隨著轉(zhuǎn)速降低、負(fù)荷變大，充氣效率變大；隨著轉(zhuǎn)速增大、負(fù)荷變小，充氣效率變低。
在測量多缸充氣效率的同時，測取了各工況下整機(jī)充氣效率，整機(jī)充氣效率的平均值η與相應(yīng)工況下各缸充氣效率的平均值ηvm的對比數(shù)據(jù)列于表5。
充氣效率的平均值η‾v=G30n·i·VH]]>其中，n——發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min)i——?dú)飧讛?shù)G——進(jìn)氣總量(m3/h)各缸充氣效率的平均值ηvm=1i·ΣK=16ηvK]]>其中，ηvK——第K缸的充氣效率表5整機(jī)充氣效率的平均值與各缸充氣效率的平均值對比

從上表可知，各開度各轉(zhuǎn)速下，整機(jī)充氣效率的平均值與各缸充氣效率的平均值二者具有很好的一致性。這可完全說明采用速度—壓力波測量法所獲取各缸進(jìn)氣充量及充氣效率的方法是正確的而且切實可行的。但是，目前用整機(jī)充氣效率的平均值來代替各缸充氣效率的平均值并去研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣量和充氣效率的量的不均勻性是粗糙的、不科學(xué)的。本發(fā)明所提出的方法可以精確的得到多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣量和充氣效率值，為進(jìn)一步研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸不均勻性提供了科學(xué)的方法。


圖1為本發(fā)明方法測試系統(tǒng)框圖；圖2為測量截面上的兩測點流速曲線圖；圖3為測量截面上的進(jìn)氣壓力波曲線圖；具體實施方式
下面通過實施例對本發(fā)明方法作進(jìn)一步說明(1)測試系統(tǒng)組成參照圖1，本發(fā)明方法測試系統(tǒng)，AVL PUMA3內(nèi)燃機(jī)自動化實驗臺2和AVL-ELENAPA 090/19-2/5變頻交流測功器3與六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)5實驗連接；西德AERZEN公司的Za11.4轉(zhuǎn)子氣體流量計1與六缸CA6102Q內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣總管4連接，以測出進(jìn)氣總管空氣消耗量；美國TSI公司生產(chǎn)的IFA100熱線/熱膜風(fēng)速儀8和TSI 1211-20傳感器連接，將流速信號變成電壓信號；IFA100熱線/熱膜風(fēng)速儀8的輸出端與奧地利AVL公司生產(chǎn)的AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)9的輸入端連接；AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)9、AVL364曲軸角標(biāo)器7和AVL12QP250ca石英壓電壓力傳感器連接，將AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀9所配AVL364曲軸角標(biāo)器7安裝于六缸CA6102Q內(nèi)燃機(jī)的曲軸前端，其信號輸出連入內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀相應(yīng)輸入通道，使得內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀采集的信號基于曲軸轉(zhuǎn)角φ；AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)9同時測出各缸進(jìn)氣歧管兩流速信號和低壓波信號。在PC計算機(jī)10上調(diào)用測量數(shù)據(jù)并進(jìn)行充氣效率計算，由打印機(jī)11和繪圖儀12進(jìn)行數(shù)據(jù)及曲線輸出。
(2)測試過程及結(jié)果a.確定安裝低壓傳感器、流速傳感器和溫度傳感器在要求測量充氣效率的氣缸所對應(yīng)進(jìn)氣歧管管壁上的測量截面位置，原則是應(yīng)盡可能靠近進(jìn)氣門。本例中，離進(jìn)氣門150mm。在該測量截面圓周上按相差90度位置分別打三個可安裝以上三種不同傳感器尺寸的安裝孔。
b.安裝AVL12QP250ca低壓傳感器于相應(yīng)安裝孔處。低壓傳感器之測壓表面與管壁內(nèi)表面平齊。低壓傳感器的信號輸出與AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀的信號輸入端進(jìn)行信號線連接。
c.計算流速傳感器在測量截面管壁內(nèi)，沿同一半徑方向兩測點的位置y1和y2。
兩測點的位置y1(mm)和y2(mm)由下式計算yi=r022ti+r022]]>其中，i＝1，2r0為進(jìn)氣歧管半徑，mmti為切比雪夫系數(shù)對于六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣歧管半徑r0＝18.5mm。由切比雪夫系數(shù)ti表查得t1，2＝±0.577350由上式求得y1=18.522×0.577350+18.522]]>＝16.43mmy2=18.522×(-0.577350)+18.522=8.5mm]]>從圓管內(nèi)壁面算起，取y1＝16.5mm，y2＝8.5mmd.安裝TSI 1211-20流速傳感器于相應(yīng)安裝孔處。流速傳感器的探針在管內(nèi)與管壁內(nèi)表面距離為y1(mm)。為了使測量流速傳感器對于流速方向有較好的敏感性，選用彎頭探針式流速傳感器。流速傳感器的探針迎氣流方向安裝。流速傳感器的信號輸出與IFA100熱線/熱膜風(fēng)速儀的信號輸入端進(jìn)行信號線連接。將IFA100熱線/熱膜風(fēng)速儀的電壓信號輸出端連入AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀的電壓信號輸入端。
e.安裝溫度傳感器。溫度傳感器測溫點與管壁內(nèi)表面平齊。溫度傳感器的輸出端連入AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀的電壓信號輸入端。
f.用AVL PUMA3內(nèi)燃機(jī)自動化實驗臺和AVL-ELENAPA 090/19-2/5變頻交流測功器控制六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)工作在節(jié)氣門4/4全開、3000r/min、2600r/min、2200r/min、1800r/min、1600r/min、1200r/min、800r/min拖動實驗狀態(tài)。
g.AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀與PC計算機(jī)、打印機(jī)和繪圖儀連接。由AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀測量六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)某實驗工況下隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角φ變化的流速Vy1(φ)信號、低壓波P(φ)信號和溫度Tp。AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀采集流速、壓力波信號和管內(nèi)溫度信號時，曲軸轉(zhuǎn)角采樣分辨率選取0.2deg.CA，每個轉(zhuǎn)速工況測取4沖程六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)10個連續(xù)工作循環(huán)數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)被保存入PC計算機(jī)中。
h.在實驗工況不變的情況下重新調(diào)整TSI 1211-20流速傳感器，使流速傳感器的探針在管內(nèi)與管壁內(nèi)表面距離為y2(mm)。由AVL657內(nèi)燃機(jī)數(shù)據(jù)采集分析儀測量同一工況下流速Vy2(φ)信號，數(shù)據(jù)被保存入PC計算機(jī)中。
i.在同一實驗工況下讀取大氣壓力P0、大氣溫度T0、內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速n。
j.在PC計算機(jī)中運(yùn)行計算充氣效率的固化軟件。程序自動將存于PC機(jī)中的兩點流速Vy1(φ)及Vy2(φ)數(shù)據(jù)、低壓波P(φ)數(shù)據(jù)、管內(nèi)溫度數(shù)據(jù)Tp、大氣壓力P0數(shù)據(jù)、大氣溫度T0數(shù)據(jù)、單缸工作容積VH數(shù)據(jù)、內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速n和c等數(shù)據(jù)調(diào)入計算充氣效率的公式中，計算得到多缸內(nèi)燃機(jī)所做實驗工況下的充氣效率值。充氣效率的計算公式如下 上式中，ηv為充氣效率；Vy1(j)，Vy2(j)分別為在該實驗工況下，隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的兩測點的流速曲線，測量數(shù)據(jù)曲線如圖2所示，圖2中曲線1、2分別對應(yīng)測點y1處和測點y2處的流速；p(j)為在該實驗工況下，隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的低壓波曲線，測量數(shù)據(jù)曲線如圖3所示，圖2～3中的橫坐標(biāo)標(biāo)線TDC為上止點位置，BDC為下止點位置，EO為進(jìn)氣門開啟角位置，ED為進(jìn)氣門關(guān)閉角位置，HD為排氣門關(guān)閉角位置；Δ為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計算步長，計算步長取Δ＝1deg.CA；n為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，實驗轉(zhuǎn)速為2200r/min；P0為大氣壓力，在該實驗工況下為0.98kPa；T0為大氣溫度，在該實驗工況下為298K；Tp為測點處溫度變化，該實驗工況下為308K；VH為單缸工作容積為92666.64mm3；A為被測進(jìn)氣歧管截面積，A＝πr02＝1074.665mm2；c為計算值，c=0.816a17+b17,]]>a＝y(tǒng)1/y2＝0.865，b＝y(tǒng)2/r0＝0.432，c＝0.437；j取1～240是指六缸CA6102內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣開閉角在240deg.CA內(nèi)。
k.按上述測試過程得到以下4/4節(jié)氣門開度7個轉(zhuǎn)速工況下各缸充氣效率，數(shù)據(jù)如表6所示。
表6節(jié)氣門開度4/4各缸各轉(zhuǎn)速充氣效率
權(quán)利要求
1.一種測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸所對應(yīng)進(jìn)氣歧管中的兩測點流速、壓力值經(jīng)過下述計算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率 其中ηv為充氣效率Vy1(j)，Vy2(j)分別為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的兩測點的流速值，m/sp(j)為隨內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角變化的低壓波值，kPaΔ為按內(nèi)燃機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角計算步長，deg.CAn為內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minP0為大氣壓力，kPaT0為大氣溫度，KVH為單缸工作容積，mm3Tp為測點處溫度變化，KA為被測進(jìn)氣歧管截面積，A＝πr02，mm2c為計算值，c=0.816a17+b17,]]>a＝y(tǒng)1/r0，b＝y(tǒng)2/r0所述的歧管中的兩測點位置按下式確定yi=r022ti+r022]]>其中i＝1，2y1，y2分別為進(jìn)氣歧管從管壁算起沿半徑方向兩測點位置mmr0為被測進(jìn)氣歧管半徑mmt1，t2分別為切比雪夫系數(shù)，t1＝0.577350，t2＝-0.577350。
全文摘要
本發(fā)明公開一種測量多缸內(nèi)燃機(jī)各缸充氣效率的方法，是通過采集各氣缸所對應(yīng)進(jìn)氣歧管中的兩測點流速、壓力值經(jīng)過下述計算公式建立的固化軟件程序而獲得各氣缸的充氣效率，該方法實現(xiàn)了對多缸內(nèi)燃機(jī)各缸進(jìn)氣充量的均勻性的準(zhǔn)確判斷分析，為進(jìn)一步研究多缸內(nèi)燃機(jī)各缸不均勻性提供了科學(xué)可行的測試方法。
文檔編號G01M15/04GK1776391SQ200510119018
公開日2006年5月24日 申請日期2005年11月25日 優(yōu)先權(quán)日2005年11月25日
發(fā)明者程鵬, 劉忠長, 高印寒, 孫萬臣, 韓永強(qiáng), 劉金山, 譚滿志, 許允, 張繼鵬, 程江 申請人:吉林大學(xué)