專利名稱：一種集中同步測(cè)試的橋梁撓度測(cè)試裝置及方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種橋梁成橋荷載試驗(yàn)及橋梁定期檢測(cè)時(shí)撓度的測(cè)試裝置及方法，適
用于任意橋跨長度的多個(gè)測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)據(jù)的集中同步測(cè)試，屬于橋梁檢測(cè)技術(shù)領(lǐng)域，具體地說是涉及橋梁檢測(cè)過程中，基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的一種高精度、高效率的橋梁撓度測(cè)試裝置及方法。
背景技術(shù)：
在橋梁檢測(cè)過程中，各種采集設(shè)備遍布橋梁各個(gè)位置，設(shè)備調(diào)試、安裝較困難，工作效率低下，因此，隨著橋梁靜、動(dòng)載傳感、傳輸及測(cè)試技術(shù)的飛速發(fā)展，基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的快速橋梁檢測(cè)方法是橋梁檢測(cè)發(fā)展的必然趨勢(shì)。橋梁撓度作為一種重要的評(píng)判參數(shù)，對(duì)檢驗(yàn)和評(píng)價(jià)橋梁結(jié)構(gòu)的真實(shí)受力特性具有重要的理論價(jià)值；因此，橋梁檢測(cè)過程中，高精度及高效率的橋梁撓度測(cè)試顯得至關(guān)重要。在現(xiàn)有橋梁檢測(cè)過程中，橋梁撓度測(cè)試一般采取如下方法1、采用采用水準(zhǔn)儀等光學(xué)測(cè)量?jī)x器測(cè)量橋梁撓度，雖然操作簡(jiǎn)便，但測(cè)量精度較低，尤其橋梁檢測(cè)常在夜間進(jìn)行，其測(cè)量結(jié)果受人為影響干擾較大，誤差較大，而且當(dāng)橋梁縱坡較大時(shí)，需轉(zhuǎn)點(diǎn)操作，工作效率非常低。2、采用百分表、千分表等位移計(jì)測(cè)試橋梁撓度，雖精度較高，但固定底座安裝不便，且數(shù)據(jù)采集較為困難，工作效率略低。3、運(yùn)用光電圖像原理，通過采集的圖像信號(hào)，采用數(shù)據(jù)處理方法，得出橋梁的撓度值，如專利號(hào)為ZL200610095083. 2、授權(quán)公告號(hào)為CN100395515C、名稱為"張力線視頻撓度測(cè)量裝置及方法"的發(fā)明專利，以及申請(qǐng)?zhí)枮?00710103777. 0、公開號(hào)為CN101055218、名稱為"橋梁撓度和位移的監(jiān)測(cè)裝置及監(jiān)測(cè)方法"的發(fā)明專利申請(qǐng)，其工作原理復(fù)雜，圖像數(shù)據(jù)采集受視距、光線等特定條件的限制，數(shù)據(jù)處理困難，而且成本較高，尤其在夜間測(cè)試時(shí)，實(shí)際可操作性差。4、基于連通器原理，根據(jù)開放式連通管內(nèi)的液面的變化直接測(cè)量橋梁撓度，當(dāng)橋梁縱坡較大時(shí)，通常在每?jī)蓚€(gè)測(cè)點(diǎn)之間分別連一根連通管，此方法原理簡(jiǎn)單，但實(shí)際測(cè)試效果表明由于液體與管壁之間的粘滯阻力及水與管壁之間的毛細(xì)作用，導(dǎo)致測(cè)試精度不高，卸載后，回零讀數(shù)也存在較大誤差，同時(shí)，由于液體表面張力作用，液面呈非水平面狀，其讀數(shù)也存在較大誤差。5、基于連通器原理，直接將撓度轉(zhuǎn)化為管內(nèi)液體的壓力，采用壓力變送器將壓力變化換成撓度的改變，如專利號(hào)為200310108447. 2、授權(quán)公告號(hào)為CN100385201C、名稱為"大跨徑橋梁撓度監(jiān)測(cè)方法"的發(fā)明專利，其方法理論上具有可行性，并且其僅在長期的橋梁監(jiān)控中具有一定的實(shí)用價(jià)值，而在橋梁檢測(cè)過程中其成本較高，在不封閉交通的情況下，裝置現(xiàn)場(chǎng)安裝困難。6、基于連通器原理，采用微壓差計(jì)，將橋梁撓度的改變轉(zhuǎn)化為測(cè)點(diǎn)端部氣壓的相對(duì)差值，此方法相對(duì)于傳統(tǒng)的撓度測(cè)試方法而言，測(cè)試過程中的效率有較大提高，但是測(cè)試前需在測(cè)點(diǎn)位置逐個(gè)安放帶微壓差計(jì)的配套儀器，測(cè)試完成后逐個(gè)回收儀器，操作不便，此方法不適應(yīng)于未來橋梁快速測(cè)試的發(fā)展趨勢(shì)。因此，現(xiàn)有橋梁撓度測(cè)試裝置及方法存在如下缺陷1 、光學(xué)儀器測(cè)試精度低，誤差較大，無法真實(shí)評(píng)判橋梁結(jié)構(gòu)的受力特性；2、千分表等測(cè)試裝置安裝復(fù)雜，數(shù)據(jù)采集困難，工作效率低下；3、光電原理等工作機(jī)理復(fù)雜，前期數(shù)據(jù)計(jì)算困難，計(jì)算成本及經(jīng)濟(jì)成本較高。4、壓差式橋梁撓
3度測(cè)試技術(shù)前期準(zhǔn)備工作及測(cè)試完畢后的儀器回收工作效率低下，尤其在未來快速橋梁檢測(cè)技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)下，此方法有一定的局限性，無法適用于大橋快速橋檢技術(shù)的需要。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的高精度、高效率的橋梁撓度測(cè)試裝置及方法，克服了現(xiàn)有技術(shù)中各種撓度測(cè)試裝置及方法的不足，在每?jī)蓚€(gè)測(cè)點(diǎn)之間僅需連接單支液體連通管，連通管兩端分別連接液柱調(diào)節(jié)器、氣柱調(diào)節(jié)器，并采用較細(xì)的傳壓氣管連接各測(cè)點(diǎn)位置的氣柱調(diào)節(jié)器與集中采集站點(diǎn)處的液體連通容器；通過在測(cè)點(diǎn)端部密閉小段氣體，將液、氣耦合壓差的改變轉(zhuǎn)變?yōu)闃蛄簱隙鹊淖兓?，即?dāng)某測(cè)點(diǎn)位置產(chǎn)生撓度變形時(shí)，通過傳壓氣管的傳遞作用，可將該測(cè)點(diǎn)相應(yīng)的連通管兩端液面的液壓差轉(zhuǎn)化為集中采集站點(diǎn)處液體連通容器端部密閉氣體的氣壓差，據(jù)此推算出兩測(cè)點(diǎn)間相對(duì)撓度值的大小。本發(fā)明測(cè)試裝置及方法可使得各個(gè)測(cè)點(diǎn)的測(cè)試儀器"集中化"，實(shí)現(xiàn)基于橋檢車等集中同步測(cè)試模式下的橋梁撓度測(cè)試，符合未來橋梁快速測(cè)試的發(fā)展趨勢(shì)。
本發(fā)明的技術(shù)方案是這樣實(shí)現(xiàn)的 本發(fā)明所涉及的橋梁撓度測(cè)試裝置可測(cè)試兩測(cè)點(diǎn)之間的相對(duì)撓度，各測(cè)點(diǎn)的絕對(duì)撓度值可采用串聯(lián)的方式疊加所得；兩測(cè)點(diǎn)之間的相對(duì)撓度測(cè)試裝置由撓度測(cè)試儀a、傳壓氣管b、單支液體連通管c、液柱調(diào)節(jié)器d、氣柱調(diào)節(jié)器e組成；其中，撓度測(cè)試儀a由微壓差傳感器f 、 RS485傳輸模塊g及雙格室液體連通容器h組成，雙格室液體連通容器h內(nèi)部設(shè)置隔板形成雙格室，隔板與雙格室液體連通容器h底部留有間隙使得雙格室在下部連通；組成裝置后，兩兩相鄰測(cè)點(diǎn)之間通過單支液體連通管c連接，單支液體連通管c的一端連接于一個(gè)測(cè)點(diǎn)的液柱調(diào)節(jié)器d，另一端連接于另一測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器e ;各撓度測(cè)點(diǎn)與集中采集站點(diǎn)通過傳壓氣管b連接，傳壓氣管b的一端連接于一個(gè)測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器e，另一端連接于撓度測(cè)試儀a中對(duì)應(yīng)的雙格室液體連通容器h上端，集中采集站點(diǎn)處設(shè)置有與測(cè)點(diǎn)數(shù)相同數(shù)量的撓度測(cè)試儀a，集中采集站點(diǎn)可設(shè)置在橋臺(tái)無變形處的橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下，測(cè)量方法為 1 、各測(cè)點(diǎn)0、 1 、2.......n處的測(cè)點(diǎn)位置放置有相同的氣柱調(diào)節(jié)器e，初始測(cè)點(diǎn)0處
不設(shè)置液柱調(diào)節(jié)器d，各主梁測(cè)點(diǎn)1、2.......n處均放置有相同的液柱調(diào)節(jié)器d，各測(cè)點(diǎn)位
置的氣柱調(diào)節(jié)器e均連接有傳壓氣管b至集中采集站點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀a上。
2、為了消除溫度變化等因素導(dǎo)致的液面高度發(fā)生較大變化，同時(shí)使得微壓差傳感器f讀數(shù)穩(wěn)定性好，各液柱調(diào)節(jié)器d、各氣柱調(diào)節(jié)器e及雙格室液體連通容器h的截面積遠(yuǎn)大于單支液體連通管c截面積； 3、為了使得傳壓氣管b在傳壓過程中使其氣體體積變化較小，傳壓氣管的截面積遠(yuǎn)小于液柱調(diào)節(jié)器d及雙格室液體連通容器h的截面積； 4、單支液體連通管c內(nèi)灌滿液體，雙格室液體連通容器f及液柱調(diào)節(jié)器d、氣柱調(diào)節(jié)器e內(nèi)均灌入液體至頂面較小的距離，傳壓氣管b內(nèi)不灌注液體； 5、雙格室液體連通容器f 一側(cè)的上端接入微壓差傳感器f的一極，另一側(cè)上端接入傳壓氣管b ; 6、設(shè)置有撓度測(cè)試儀a的集中采集站點(diǎn)(如橋梁檢測(cè)車)位于橋臺(tái)不動(dòng)點(diǎn)，采用RS485總線將各撓度測(cè)試儀a串聯(lián)并接入計(jì)算機(jī)，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的同步自動(dòng)采集，再根據(jù)壓強(qiáng)與撓度之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系，將其轉(zhuǎn)換為橋梁各測(cè)點(diǎn)的撓度值； 7、轉(zhuǎn)換計(jì)算撓度值時(shí)，測(cè)點(diǎn)1位置的撓度可根據(jù)測(cè)點(diǎn)1所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)得出；測(cè)點(diǎn)2位置的撓度可根據(jù)測(cè)點(diǎn)2所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)與測(cè)點(diǎn)1所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)之和得出；據(jù)此類推，測(cè)點(diǎn)3位置的撓度由測(cè)點(diǎn)l至測(cè)點(diǎn)3處所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)累加之和得出；測(cè)點(diǎn)n位置的撓度由前n個(gè)測(cè)點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)累加之和得出。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn) 1、各個(gè)測(cè)點(diǎn)的測(cè)試儀器"集中化"布置，避免了長距離RS485總線傳輸過程中的干擾，并由計(jì)算機(jī)自動(dòng)采集撓度數(shù)據(jù)，實(shí)現(xiàn)基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的橋梁撓度領(lǐng)lj試； 2、避免了通常連通管測(cè)試中很零散的各個(gè)組成構(gòu)件的連接，測(cè)試過程中，撓度測(cè)試儀與測(cè)點(diǎn)之間氣柱調(diào)節(jié)器通過傳壓氣管連接，并無液體管路部位的連接，現(xiàn)場(chǎng)操作安裝方便。 3、各組成構(gòu)件尺寸經(jīng)過參數(shù)優(yōu)化后，使得在整個(gè)測(cè)試全過程中，單支液體連通管內(nèi)液體處于準(zhǔn)靜止?fàn)顟B(tài)，有效克服了因管壁與液體之間的相對(duì)流動(dòng)而產(chǎn)生的粘滯阻尼力及毛細(xì)效應(yīng)，避免了測(cè)試誤差的產(chǎn)生；


圖1為本發(fā)明橋梁撓度測(cè)試裝置及方法的系統(tǒng)構(gòu)造示意圖。
圖2為本發(fā)明橋梁撓度測(cè)試裝置及方法的單測(cè)點(diǎn)結(jié)構(gòu)構(gòu)造示意圖。
圖3為本發(fā)明橋梁撓度測(cè)試裝置及方法的總線連接構(gòu)造示意圖。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合實(shí)施例和附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明，該實(shí)施例中微壓差傳感器f的量程為_4500Pa 4500Pa，壓強(qiáng)測(cè)試精度選取1. OPa即可滿足實(shí)際測(cè)試要求，其對(duì)應(yīng)的位移測(cè)試精度為0. lmm ;由于各液柱調(diào)節(jié)器d及氣柱調(diào)節(jié)器e端部均密閉了小段氣體，且傳壓氣管b的截面積非常小，在整個(gè)測(cè)試全過程中，連通管c內(nèi)液體將處于準(zhǔn)靜止?fàn)顟B(tài)；連通管c內(nèi)液體可以采用水，當(dāng)溫度較低時(shí)，可在水中摻加適量的防凍液。 圖1為本發(fā)明橋梁撓度測(cè)試方法的系統(tǒng)構(gòu)造示意圖，圖2為本發(fā)明橋梁撓度測(cè)試方法的單測(cè)點(diǎn)結(jié)構(gòu)構(gòu)造示意圖?，F(xiàn)結(jié)合橋臺(tái)處測(cè)點(diǎn)O和主梁上測(cè)點(diǎn)1、2來說明本實(shí)施例的連接關(guān)系。橋梁撓度測(cè)試裝置由撓度測(cè)試儀a、傳壓氣管b、單支液體連通管c、液柱調(diào)節(jié)器d、氣柱調(diào)節(jié)器e組成。其中，撓度測(cè)試儀a由微壓差傳感器f、 RS485傳輸模塊g及雙格室液體連通容器h組成，雙格室液體連通容器h內(nèi)部設(shè)置隔板形成雙格室，隔板與雙格室液體連通容器h底部留有間隙使得雙格室在下部連通；測(cè)點(diǎn)0、1、2處的測(cè)點(diǎn)位置放置有相同的氣柱調(diào)節(jié)器e，除橋臺(tái)處測(cè)點(diǎn)0夕卜，主梁上各測(cè)點(diǎn)1、2位置均放置有相同的液柱調(diào)節(jié)器d，各氣柱調(diào)節(jié)器e的上端與傳壓氣管b連接，傳壓氣管b另一端連接于集中采集站點(diǎn)處與之測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀a中的雙格室液體連通容器h —端，雙格室液體連通容器h另一端連接微壓差傳感器f的一極，微壓差傳感器f再與RS485傳輸模塊g連接，由RS485傳輸模塊g連接至數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，兩兩相鄰測(cè)點(diǎn)之間通過單支液體連通管c連接，單支液體連通管c的一端連接于一個(gè)測(cè)點(diǎn)液柱調(diào)節(jié)器d，另一端連接于另一側(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器e ;采用上述構(gòu)
造措施，在保證整個(gè)測(cè)試系統(tǒng)密閉的前提下，測(cè)試精度可以達(dá)到預(yù)期要求。 測(cè)量方法為1)為了消除溫度變化等因素導(dǎo)致的液面較大變化，同時(shí)提高測(cè)試系統(tǒng)的線性化程度，液柱調(diào)節(jié)器d、氣柱調(diào)節(jié)器e可以采用直徑為5cm，高度為5cm的圓柱體，其上端密閉氣體高度為0. 5cm-lcm之間，單支液體連通管c直徑為6mm 8mm的軟管，長度根據(jù)測(cè)點(diǎn)距離而定，然后在管內(nèi)灌注液體(水或者硅油)，雙格室液體連通容器h經(jīng)隔板隔離形成截面形狀為兩個(gè)邊長為5cm的正方形，傳壓氣管b的截面積可采用直徑為1mm的氣管；液柱調(diào)節(jié)器d、氣柱調(diào)節(jié)器e及雙格室液體連通容器h的截面積與單支液體連通管c的
截面積之比大于50，與傳壓氣管b的截面積之比大于1000 ;2)各測(cè)點(diǎn)0、1、2.......n處
的測(cè)點(diǎn)位置放置有相同的氣柱調(diào)節(jié)器e，初始測(cè)點(diǎn)0處不設(shè)置液柱調(diào)節(jié)器d，各主梁測(cè)點(diǎn)1、
2.......n處均放置有相同的液柱調(diào)節(jié)器d，各測(cè)點(diǎn)位置的氣柱調(diào)節(jié)器e均連接有傳壓氣管
b至集中采集站點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀a上；3)采用虹吸原理在單支液體連通管c中灌注液體，注有液體的各單支液體連通管c的前端連接于前一測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器e，后端連接于后一測(cè)點(diǎn)的液柱調(diào)節(jié)器d，灌注液體時(shí)，控制液柱調(diào)節(jié)器d中存在一定高度的液體，其液面至其底部高度為4cm，同時(shí)控制氣柱調(diào)節(jié)器e中的液面位置至其頂端在在1cm范圍內(nèi)，以便給氣柱始端產(chǎn)生一個(gè)放大效應(yīng)；4)各微壓差傳感器f通過RS485傳輸模塊g將測(cè)試數(shù)據(jù)傳送至數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，再根據(jù)壓強(qiáng)與撓度之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系，將其轉(zhuǎn)換為橋梁各測(cè)點(diǎn)的撓度值，轉(zhuǎn)換計(jì)算撓度值時(shí)，測(cè)點(diǎn)1位置的撓度可根據(jù)測(cè)點(diǎn)1所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)得出；測(cè)點(diǎn)2位置的撓度可根據(jù)測(cè)點(diǎn)2所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)與測(cè)點(diǎn)1所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)之和得出；據(jù)此類推，測(cè)點(diǎn)3位置的撓度由測(cè)點(diǎn)1至測(cè)點(diǎn)3處所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)累加之和得出；測(cè)點(diǎn)n位置的撓度由前n個(gè)測(cè)點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀a的微壓差傳感器f的讀數(shù)累加之和得出。 本撓度測(cè)試裝置及方法可用于基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的橋梁快速檢測(cè)中的靜態(tài)撓度測(cè)試及線形測(cè)試，測(cè)試結(jié)果干擾小、精度高，操作方便，本橋梁撓度測(cè)試裝置及方法經(jīng)某實(shí)橋檢測(cè)得以驗(yàn)證。
權(quán)利要求
一種集中同步測(cè)試的橋梁撓度測(cè)試裝置，主要由撓度測(cè)試儀(a)、傳壓氣管(b)、單支液體連通管(c)、液柱調(diào)節(jié)器(d)、氣柱調(diào)節(jié)器(e)組成，其特征是撓度測(cè)試儀(a)由微壓差傳感器(f)、RS485傳輸模塊(g)及雙格室液體連通容器(h)構(gòu)成，雙格室液體連通容器(h)內(nèi)部設(shè)置隔板形成雙格室，隔板與雙格室液體連通容器(h)底部留有間隙使得雙格室在下部連通，兩兩相鄰測(cè)點(diǎn)之間通過單支液體連通管(c)連接，單支液體連通管(c)的一端連接于一個(gè)測(cè)點(diǎn)的液柱調(diào)節(jié)器(d)，另一端連接于另一測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器(e)；各撓度測(cè)點(diǎn)與集中采集站點(diǎn)通過傳壓氣管(b)連接，傳壓氣管(b)的一端連接于一個(gè)測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器(e)，另一端連接于撓度測(cè)試儀(a)中對(duì)應(yīng)的雙格室液體連通容器(h)上端，集中采集站點(diǎn)處設(shè)置有與測(cè)點(diǎn)數(shù)相同數(shù)量的撓度測(cè)試儀(a)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的集中同步測(cè)試的橋梁撓度測(cè)試裝置的測(cè)量方法，其特征是1) 為了消除溫度變化等因素導(dǎo)致的液面較大變化，同時(shí)提高測(cè)試系統(tǒng)的線性化程度，液柱調(diào)節(jié)器(d)、氣柱調(diào)節(jié)器(e)及雙格室液體連通容器(h)的截面積遠(yuǎn)大于單支液體連通管(c)的截面積；2) 各測(cè)點(diǎn)處的測(cè)點(diǎn)位置放置有相同的氣柱調(diào)節(jié)器(e)，初始測(cè)點(diǎn)處不設(shè)置液柱調(diào)節(jié)器(d)，各主梁測(cè)點(diǎn)處均放置有相同的液柱調(diào)節(jié)器(d)，各測(cè)點(diǎn)位置的氣柱調(diào)節(jié)器(e)均連接有傳壓氣管(b)至集中采集站點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀(a)上；3) 采用虹吸原理在單支液體連通管(c)中灌注液體，注有液體的各單支液體連通管(c)的前端連接于前一測(cè)點(diǎn)的氣柱調(diào)節(jié)器(e)，后端連接于后一測(cè)點(diǎn)的液柱調(diào)節(jié)器(d)，灌注液體時(shí)，控制液柱調(diào)節(jié)器(d)中存在一定高度的液體，同時(shí)控制氣柱調(diào)節(jié)器(e)中的液面位置至其頂端較小距離，以便給氣柱始端產(chǎn)生一個(gè)放大效應(yīng)；4) 各微壓差傳感器(f)通過RS485傳輸模塊(g)將測(cè)試數(shù)據(jù)傳送至數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，再根據(jù)壓強(qiáng)與撓度之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系，將其轉(zhuǎn)換為橋梁各測(cè)點(diǎn)的撓度值，轉(zhuǎn)換計(jì)算撓度值時(shí)，第1測(cè)點(diǎn)位置的撓度可根據(jù)第1測(cè)點(diǎn)所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀(a)的微壓差傳感器(f)的讀數(shù)得出；第2測(cè)點(diǎn)位置的撓度可根據(jù)第2測(cè)點(diǎn)所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀(a)的微壓差傳感器(f)的讀數(shù)與第1測(cè)點(diǎn)所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀(a)的微壓差傳感器(f)的讀數(shù)之和得出；據(jù)此類推，第3測(cè)點(diǎn)位置的撓度由第1測(cè)點(diǎn)至第3測(cè)點(diǎn)處所對(duì)應(yīng)測(cè)試系統(tǒng)中撓度測(cè)試儀(a)的微壓差傳感器(f)的讀數(shù)累加之和得出；第n測(cè)點(diǎn)位置的撓度由前n個(gè)測(cè)點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀(a)的微壓差傳感器(f)的讀數(shù)累加之和得出。
全文摘要
本發(fā)明提供一種基于橋梁檢測(cè)車等集中同步測(cè)試模式下的橋梁撓度測(cè)試裝置及方法，在橋臺(tái)無變形處設(shè)定為初始測(cè)點(diǎn)，而后沿有變形主梁依次設(shè)定各主梁測(cè)點(diǎn)，各測(cè)點(diǎn)位置放置有相同的氣柱調(diào)節(jié)器，初始測(cè)點(diǎn)處不設(shè)置液柱調(diào)節(jié)器，各主梁測(cè)點(diǎn)處均放置有相同的液柱調(diào)節(jié)器，各測(cè)點(diǎn)位置的氣柱調(diào)節(jié)器均連接有傳壓氣管，傳壓氣管另一端連接于集中采集站點(diǎn)處與之測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的撓度測(cè)試儀中的雙格室液體連通容器一端，雙格室液體連通容器另一端連接微壓差傳感器的一極，微壓差傳感器再與RS485傳輸模塊連接，由RS485傳輸模塊連接至數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，再根據(jù)壓強(qiáng)與撓度之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系，將其轉(zhuǎn)換為橋梁各測(cè)點(diǎn)的撓度值。
文檔編號(hào)G01B13/24GK101776442SQ200910273439
公開日2010年7月14日 申請(qǐng)日期2009年12月29日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月29日
發(fā)明者劉德清, 姜輝, 方華兵, 朱世峰, 李東超, 林一寧, 汪正興, 王波, 田啟賢, 胡貴瓊, 蘇祖平, 郭翠翠, 鐘繼衛(wèi) 申請(qǐng)人:中鐵大橋局集團(tuán)武漢橋梁科學(xué)研究院有限公司;中鐵大橋局股份有限公司