專利名稱：：用于調(diào)節(jié)引線風力計的裝置的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及用于執(zhí)行近壁風力測量的探針的領域。更具體地，其涉及熱線或冷線風力計類型的探針或裝置。其還涉及制造這種探針的方法。其還涉及用于調(diào)節(jié)這種探針的供電(supply)和測量的裝置。將首先簡要地回憶熱線風力測定的原理根據(jù)此技術，用焦耳效應加熱直徑大體是2至5μπι的等級的非常細的金屬引線(metalwire)。如果將該引線放在溫度低于引線溫度的流動中，則引線被強制對流冷卻。流動流體的速度和/或溫度的波動造成引線的溫度的變化，并由此造成其電阻的變化。正是所述變化在測量中被有益地利用?？梢酝ㄟ^電路以不同的方式供應在引線的水平處釋放并由此在所述引線與周圍環(huán)境之間進行交換的電功率，這使得可以定義三種類型的風力計-恒電流風力計，-恒溫風力計，-恒壓風力計。在壁附近進行的測量非常特殊，因為壁通過其存在而影響速度測量。這導致對速度值的過度估計。用以下方式從物理意義上解釋此過度估計。因為引線被過度加熱，所以引線被擴散熱點包圍。當引線與壁之間的距離變得小于包圍引線的所述熱點的尺寸時，隨后出現(xiàn)到壁的能量轉(zhuǎn)移。對于引線，這導致所轉(zhuǎn)移的能量的增加，與沒有壁時所執(zhí)行的校準相比，轉(zhuǎn)移能量的增加與所測量的速度的增加相等。此過大速度的現(xiàn)象從y+=6等級的距離壁的一維距離來表明其本身(將y+定義為是到壁的距離除以運動粘度再乘以摩擦速度的乘積)。已經(jīng)用不同的分析校正來校正被此壁橋接現(xiàn)象影響的測量結(jié)果。就這些校正方法根據(jù)預期結(jié)果來構造(無例外)而言，這些校正方法都具有嚴重的缺點。因此，其不適用于未確定的流動情況。示意性地，在Ligrani和Bradshaw在1987年的文獻中描述并在圖1中示出的一種已知的探針，包括由具有10%的銠的鉬合金制成的金屬引線200(直徑0.6254!11的熱線)。電流在所述金屬引線的有源部分600(加熱長度)中通過所述引線，并且，所述引線具有“U”形形狀。將此引線緊固至由Araldite450粘合劑保持在一起的兩個點400、600的端部。通過引線在所述點上的兩個焊點(用錫)220獲得所述緊固。兩個引腳的端部之間的間距e是0.5mm的等級。如在圖1中可能會看到的，為了中和引腳的這種會聚所造成的阻擋效應，引線限定了一平面，與由點400、600限定的平面相比，該平面以大約15°的角度α傾斜。阻擋效應是流動上的擾動，由于引腳的端部過于靠近而產(chǎn)生。所述擾動影響在有源部分600的水平上進行的任何測量。因此，一個問題是能夠制造改進這種探針的性能的探針。特別地，圖1的類型的探針具有抵抗振動和靈敏度方面的問題。所面臨的測量類型的另一方面是過濾效應。當有源區(qū)域過于重要時，此效應顯現(xiàn)，提供平均的或綜合的測量，而不是點測量。然而，為了限制此過濾現(xiàn)象，一個解決方案在于減小引腳之間的間距，以減小引線的長度。然而，將回憶到，如上面已經(jīng)指出的，出現(xiàn)阻擋效應，其在流動上造成引腳過于靠近，如Comte—Bellot等人在名為"Onaerodynamicdisturbancescausedbysinglehot-wireprobes”(ASME，J，AppliedMechanics，vol.38，767-774，1971)的文章中說明的。在商業(yè)上可獲得的裝置中，也未發(fā)現(xiàn)能夠解決上述問題的探針，例如，Dantec或TSI公司所出售的探針。因此，已知的探針(包括商業(yè)上可獲得的測定風力的組件(典型地，與恒溫風力計相關聯(lián)的2.5μm直徑的探針)，在很大程度上不足以測量小規(guī)模的湍流，并且，完全不適合近壁測量，例如那些希望執(zhí)行的。最后，此類型探針的生產(chǎn)提出許多技術問題，其中大部分是未解決的。因此，本發(fā)明提出的一個問題是，尋找一種可以可再生產(chǎn)的方式獲得表現(xiàn)出非常好性能的探針的制造方法。本發(fā)明提出的另一問題是，尋找一種用于以恒定電流調(diào)節(jié)并對電線風力計供電的直ο一個具體的操作是被稱為“冷線操作”的操作。這包括恒流操作模式，在該模式中，引線被供以的電流非常小。冷線風力計是已知的。在這些已知裝置中，供電裝置包括與弓丨線串聯(lián)布置的大電阻R，為了當流動速度變化時，在所述引線中保持恒定的電流強度Iw。將引線集成至惠斯登電橋，以精確地測量其電阻Rw；在電橋的頂點收集輸出信號。恒流風力計具有優(yōu)點?？勺杂傻剡x擇過度加熱，其對于溫度波動的研究非常重要。還可能通過以下方式來測量背景噪聲用固定電阻器代替引線，然后進行對于測量來說將是必須的校正。另一方面，輸出信號以重要的方式被放大。測量原理的通帶受到引線的熱慣性的影響。在此類型的操作中，使對引線供電的電流趨向于零值，以盡可能少地加熱引線。因此，不再通過對流來冷卻引線(就未將其加熱來說)，并且，根據(jù)以下關系，引線通過其電阻Rg的值的偏差，變得對周圍環(huán)境的溫度T獨特地敏感R弓丨線=R0[1+a(T-T0)]其中，Rtl是探針在參考溫度下的電阻，α是電阻隨著溫度演變的系數(shù)。在此類型的操作中，溫差較小，并且，對引線供應的電流非常弱。其只能用來測量引線的端子處的電壓，以上升至其電阻值。其通常是50至200μA的等級。因此，由焦耳效應對引線的加熱是可忽略的，這是為什么將所述風力計叫做冷線風力計的原因。以下是此類型的操作所引起的一個問題所測量的溫度偏移，因此必須將探針與熱電偶相關聯(lián)，以測量平均溫度
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提出了對這些問題的解決方案。本發(fā)明首先涉及一種用于以恒電流調(diào)節(jié)電線風力計的裝置，包括-用于供電的裝置和用于調(diào)節(jié)引線和參考電阻的供應電流的裝置，-用于確定探針的引線端子處的信號與參考電阻端子處的信號之間的差異的裝置，-用于維持裝置的恒溫的裝置?？梢詫⒋苏{(diào)節(jié)裝置應用于如下所述的探針，或替代地應用于其他類型的風力計探針。但是，用如下所述的探針可獲得特別令人感興趣的結(jié)果。例如，弓丨線和參考電阻器是以電流反射鏡方式安裝的。用于調(diào)節(jié)供應電流的裝置優(yōu)選地包括安裝有二極管的調(diào)節(jié)晶體管和一電位計。本發(fā)明還涉及一種具有冷線的溫差式風力計，包括-風力計，例如，具有上面已經(jīng)描述的結(jié)構，-以及如上所述的調(diào)節(jié)裝置。根據(jù)一個特定的實施方式，根據(jù)本發(fā)明的電線風力計包括a)用于將引線保持在適當位置的兩個引腳，每個引腳的端部包括用于定位并緊固引線的平坦區(qū)，b)引線的筆直部分，釬焊至用于定位并緊固引線的所述平坦區(qū)上。引腳的端部可以至少等于4mm的距離隔開。引線可以包括直徑d在0.35與0.6μπι之間的中央芯線、和長度1在0.4mm與0.5mm之間的護套，該護套在引線的一部分上去除，叫做敏感區(qū)?？梢詫⒁€釬焊至錫鉛類型釬焊的引腳上。為了解決引線的有源部分破壞的問題，其可具有彎曲的輪廓?？梢詫⒁_緊固至有減振封套的探針本體。本發(fā)明還涉及一種用于測量流動流體中的溫度的方法，包括使用如上所述的溫差式風力計，且沒有附加的熱電偶。特別地，根據(jù)本發(fā)明，能通過溫差式風力計來測量溫度變化和平均溫度。根據(jù)另一方面，本發(fā)明還使得可能制造這樣的探針，其包括直徑非常小的引線，以及在弓I腳之間具有非常大的間距。因此，本發(fā)明使得能以可再生產(chǎn)的方式、通過直徑為0.35,0.5或0.625μm的引線來制造探針。因此，本發(fā)明還涉及一種用于近壁測量的具有η條引線(n^1)的風力計探針，對于每條引線，包括a)用于將引線保持在適當位置的兩個引腳，每個引腳的端部包括用于定位并緊固引線的平坦區(qū)，b)引線的筆直部分，釬焊至用于定位并緊固引線的所述平坦區(qū)上。引腳的端部可以至少等于4mm的距離隔開。優(yōu)選地，引線包括直徑d在0.35與0.6μm之間的由鉬與銠的合金制成的中央芯線、以及長度在0.4mm與0.5mm之間的銀護套，其在引線的一部分上被去除，叫做敏感區(qū)。因此，以上類型的根據(jù)本發(fā)明的探針可以包括η條(η彡2)引線，其可以是相互平5行的。例如，探針包括2或3或4條相互平行的引線。本發(fā)明還涉及一種用于制造用于近壁測量的具有η條引線(n^1)的風力計探針的方法，包括a)將引線的筆直部分定位在兩個引腳上，引線包括被保護護套包圍的金屬芯線，每個引腳的端部包括用于定位并緊固引線的平坦區(qū)，b)將引線釬焊在引腳的每一個上，C)去除護套的一部分，以突出引線的有源測量區(qū)。步驟b)優(yōu)選地包括引線的彎曲輪廓的形成。根據(jù)一個實施方式，此步驟b)包括-在第一引腳上執(zhí)行第一釬焊，-將兩個引腳的端部相對隔開，-在第二引腳上執(zhí)行第二釬焊，-釋放兩個引腳的端部。根據(jù)一個實施方式，步驟C)包括剝?nèi)ヒ€的護套，以形成有源測量區(qū)，例如-用酸剝離的第一步驟，-然后，電化學剝離的第二步驟。能執(zhí)行引線的電阻的測量，以確定其剝離長度。此外，可以通過由可以在其上保持一滴解吸液的引線所形成的環(huán)來進行剝離。在根據(jù)本發(fā)明的制備引線的方法中，可以提供在溫度基本上大于將使用引線的溫度處的退火步驟。至于釬焊，其可以通過熱氣槍，或通過激光沖擊，來執(zhí)行。在步驟a)之前，可以提供矯正引線的在前步驟。在步驟b)之前，可以提供通過在機械應變下(小于幾克，例如，6g或5g或4g)放置引線的步驟。本發(fā)明還涉及一種用于測量風力變量的方法，特別是近壁測量，包括使用根據(jù)本發(fā)明的探針。圖1是已知類型的熱線探針，圖2A至圖2E代表根據(jù)本發(fā)明的探針的方面，圖3A至圖:3B代表根據(jù)本發(fā)明的其他類型的探針，具有兩條引線或具有多于兩條的引線，圖4至圖10代表制造根據(jù)本發(fā)明的探針的步驟，圖11代表可在本發(fā)明的范圍內(nèi)使用的供電和測量電路，圖12和圖13是用于根據(jù)本發(fā)明的溫差式風力計的根據(jù)本發(fā)明的測量曲線。具體實施例方式在圖2A至圖2E中示出了根據(jù)本發(fā)明的探針的一個實例。根據(jù)此實例，探針包括在兩個金屬引腳4、6的錐形端之間拉伸的引線2，所述金屬引腳延伸入圓柱形狀的、優(yōu)選地由陶瓷制成的絕緣本體10中。更具體地，探針本體10由陶瓷圓柱體構成，例如，其直徑可以在2與4mm之間，通過引腳4、6在探針本體中插入直徑例如在0.2mm與0.4mm之間的不銹鋼針。將引線2定位在引腳的整平的部分上，如可以在圖2C中看到的，圖2C代表引腳在側(cè)視圖中的形狀，其示出了變薄之前(虛線)然后變薄之后(實線)的形狀。參考標號43指出所表現(xiàn)的引腳4的整平部分，將引線2的一端釬焊在該部分上。另一引腳6具有相同的端部結(jié)構。通過在矯正板上同時使所述兩端變薄，來獲得所述端部結(jié)構。由此限定的兩個平坦區(qū)形成單個平面。此定位有助于引線的非常好的對準。因此，每個引腳具有基本上圓柱形區(qū)段的本體41，圓柱體在端部處被平面43截平，平面43切割引腳基本上沿著其延伸的方向AA'。在圓柱形形狀的引腳的情況中，軸線AA'是旋轉(zhuǎn)對稱的軸線(圖2C)。此外，引線2具有非常精確的對準，具有幾百分之一mm等級的精度。與已知的探針結(jié)構(如以上參考圖1所說明的)不同，將引線2的筆直部分定位在引腳4、6上。沒有必要如圖1的情況那樣，將引線彎曲成“U”形，這種彎曲會不利地影響裝置的精度和再現(xiàn)性。弓丨線2在引腳4、6上的釬焊是錫鉛合金型釬焊。引腳的暴露長度L大約是15mm的等級，并且，將引腳隔開的距離D基本上等于或大于5mm，且優(yōu)選地，在5mm與8mm之間，以限制層流達到小于或稍微大于12m/s的氣流速度。另一方面，對于高剪切的情況，例如，在射流邊界，僅當引腳之間的間距不超過4mm時，才獲得良好的行為。超過4mm，由于引線2的銀護套(在下面描述其結(jié)構)的剛度不足的原因，剪切激勵導致引線尺度的大振幅的振動，振動導致引線破壞。為了減小在處理過程中破壞引線的有源部分的危險，用彈性體管12包覆探針本體，彈性體管12將吸收可傳播至非常脆的引線2的波或振動。事實上，引線2是包括這樣的中央芯線20的引線，中央芯線20由鉬或鉬-銠合金制成，由直徑可以在30與80μm之間的銀護套22包圍，如圖2D所示。中央芯線20的直徑非常小，小于0.635μm或0.6μm,例如，0.35μm或0.5μm。所使用的引線優(yōu)選是“沃拉斯頓極細鉬絲(Wollastonwire)”類型的引線，其由鉬-銠合金(Pt-IO%他)構成。不可能沒有危險地直接處理此直徑的引線。包圍引線的直徑是30至80μm的銀護套(圖2D)，使得能夠進行此處理。這種引線提供比用已知裝置所獲得的更好的點測量，因為可能通過局部地去除引線的護套來劃定測量區(qū)14的界線，如圖2E所示。結(jié)果是在0.4mm與0.5mm之間的有源長度1。更短的有源長度將不利地影響測量，因為，由于護套的端部22'、22"在測量區(qū)14的界限處的原因，邊緣效應將非常重要。在圖2E中示出了此方面，其中，可以清楚地看到有源部分14和銀護套22。在圖2A中看不到有源部分14，因為，與引腳4、6的端部之間的開口E(至少5mm)相比，此有源部分的寬度(在0.4mm與0.5mm之間)較小。引線的有源長度與其直徑的比值Ι/d，基本上在600與1500之間(600<1/d^1500)。高于此，測量的點特征消失了然后，以上已經(jīng)提到的過濾或平均測量的效應再次出現(xiàn)。利用600與1500之間的比值，由此，二維假設以及有源區(qū)域中的非常平坦的溫度輪廓的假設是令人滿意的。通過將銀護套22釬焊在引腳4、6上，將引線2與所述引腳連接。根據(jù)本發(fā)明的探針表現(xiàn)出測量定位特性，沒有過濾效應(由于通過測量區(qū)14的非常小的寬度而獲得的測量時的點性質(zhì)的原因)，沒有阻擋效應(由于引腳的端部彼此間隔的原因)。此外，所述探針能經(jīng)受住振動。因此，根據(jù)本發(fā)明的探針使得能盡可能接近壁測量物理變量，沒有偏差，并由此沒有必需的校正。對于低于10m/S的速度范圍，可能在沒有壁校正的情況下接近y+2。將y+定義為是到壁的距離除以運動粘度再乘以摩擦速度的乘積。本發(fā)明不僅涉及單弓I線探針，而且涉及多弓I線探針。例如，雙元探針(doubleprobe)也是本發(fā)明的一個目的，其將平行的熱線2和冷線2'結(jié)合，在兩條引線之間具有0.3mm等級的間距，在圖3A中的側(cè)視圖中示出了此雙探針(僅能從側(cè)面看到引線，因此，在此圖中和在圖3B中，每條引線2、2'合并至一點)。其他參考標號是圖2A至圖2E的那些參考標號，并表示相同的部件。在此實施方式中，提供兩對引腳，上面已經(jīng)描述的引線2釬焊于其上的這對引腳4、6，以及引線2'釬焊于其上的另一對引腳4'、6'(在圖3A中僅可看到引腳4')。在圖:3B中的側(cè)視圖中示出了結(jié)合了三條平行的引線2、2'、2〃的三探針(tripleprobe)。這里，同樣，參考標號是圖2A至圖2E的那些參考標號，并表示相同的部件。在此實施方式中，提供三對引腳，上面已經(jīng)描述的引線2釬焊于其上的這對引腳4、6，以及引線2'釬焊于其上的另一對引腳4'、6'(在圖:3B中僅可看到其中的引腳4')，引線2"釬焊于其上的第三對引腳4〃、6"(在圖:3B中僅可看到其中的引腳4〃)。這種三元探針優(yōu)選地用在中心處的熱線(引線2')以及在任一側(cè)上的兩條冷線(引線2和2")操作，所述兩條冷線給出關于流動方向的信息。在雙元探針中，或者，更一般地，具有η條引線的探針，引線中的至少一條，或引線中的每條，具有上述特征，并以上述方式固定在具有整平端部分的一對引腳上，所述整平部分可以已經(jīng)如上所述地制備?，F(xiàn)在將描述制造根據(jù)本發(fā)明的探針的方法。其涉及具有單引線的探針的生產(chǎn)，并可以應用于形成具有任何數(shù)量的平行引線的探針，除非另外說明。在給定了部件的尺寸和所需精度的情況下，優(yōu)選地，在雙目放大鏡下執(zhí)行所有操作。此放大鏡，或任何其他所選的顯象裝置或等同物，使得可能用l/100mm的精度顯象。首先，將引腳4、6與探針本體10、12制成一體。在探針本體中，已形成穿孔或已經(jīng)順序地挖出凹槽，當此發(fā)生時，以定位這些引腳。如果必要的話，通過樣板將引腳插入探針本體中，使得其延伸超過探針本體一相等的長度。電源電纜19、19'(圖2A)(必須通過引線2的電流正是經(jīng)由這些連接裝置到達)與引腳4、6之間的焊接連接可以位于本體10的凹槽或穿孔內(nèi)或外部。在此準備步驟的過程中，執(zhí)行此連接的焊接。可以通過混凝土的刷涂，確保引腳在支撐中的密封，水泥的設置與陶瓷是兼容。試驗表明，粘合劑(例如Araldite類型)也可非常好地確保此密封功能，同時保持一定彈性，其證明對于振動的吸收和探針的保護來說是有益的。一旦設置有其引腳4、6，便將探針本體10插入彈性體減震襯套12中，以限制會破壞引線的非常薄的有源部分的振動。在預想引線2的釬焊的操作時，還制備引腳4、6的端部，以確保獲得良好的接觸表面。為此，通過可以布置于矯正板上的細砂紙來對引腳末梢進行輕微研磨，以在其端部產(chǎn)生平面43，如在對于引腳4的圖2C所示的。因此，一個引腳最后在一平面(引腳的整平末梢43)上具有接觸圓柱體(引線)，使得能夠?qū)崿F(xiàn)引線的精確定位以及在熔化時釬料在此表面上受控擴展。在每個引腳的端部處沒有此平坦表面43的情況下，構成引線的圓柱體與圓錐(每根針4、6的尖端)之間的接觸將使引線2的放置很精細，不是非常精確，此外，將產(chǎn)生在引腳下方的釬焊下陷的危險。在所述研磨之后，將探針放在制造支撐上的適當位置。為了能夠?qū)σ€進行釬焊，清潔引腳4、6，以確保最佳的可潤濕性。為了去除不同的氧化物并產(chǎn)生用于支持釬焊的支撐，通過用烙鐵3沉積在一不銹鋼片上的釬焊膏29(參考Castolin(鑄鐵焊料合金)157A)對引腳的端部鍍錫，如圖4所示。然后，用丙酮清潔引腳。圖5示出了探針本體10、12，其引腳4、6已準備好接納探針的引線2。將探針本體布置于一組測微臺(micrometrictable)(在圖中看不到)上，測微臺將能夠沿著二維或三維進行非常精確的移動，精確到最接近百分之一毫米。設置有護套22的所使用的引線，通常是幾厘米直徑的卷軸(reel)的形式。此類型的卷繞條件產(chǎn)生引線的成形，當引線具有小直徑時，更重要且持久。因此，優(yōu)選地，手動地將引線卷在平坦支撐上，以將由已保持卷起的金屬的記憶效應所導致的曲率減到最小。如可在圖6A和圖6B中看到的，將使得可能將引線釬焊在引腳4、6上的支撐，包括固定豎直臂49、和第二臂51，其基本上具有相同尺寸并裝配在樞軸聯(lián)接物53上，樞軸聯(lián)接物53使得第二臂51能在垂直于樞軸的軸線的豎直平面中傾斜。此支撐設置有兩個測微臺69、71，使得能控制所述臂的每一個的定位，并由此控制引線2的對準及其電壓。每個臺將使得能在一維、二維或三維中執(zhí)行非常精確的移動，精確到最接近百分之一毫米。預先對臂49、51的端部鍍錫，以便能夠釬焊引線2。然后，兩個臂49、51從支撐離開大約20毫米。通過傳統(tǒng)的釬焊錫，將引線釬焊在兩個臂上，確保移動臂確實保持豎直。為了控制引線2上的張力，這樣定位移動臂51，使得其與法線形成45°的角度β。調(diào)節(jié)此臂51的重量，使得，在此位置中，引線上的張力是大約4g。已經(jīng)在許多旨在獲得引線2(正是以可再生的方式拉伸)的試驗之后，選擇出此值。然后，用豎直測微臺69降低臂49，使得兩個臂處于相同的水平面，并使得引線盡可能水平。在已經(jīng)手動地接近引線在其上制備的此支撐之后，通過測微臺使引線與引腳4、6接觸，如圖7所示。一旦已經(jīng)執(zhí)行此操作，用丙酮去除引線2和第一引腳(例如，引腳4)的油污。然后，通過針的端部，在引線2與此第一引腳之間的連接點處沉積非常小的釬料點。此釬料(在后面將看到其是鉛基的)由直徑的微珠構成，其由組合以獲得低熔點的不同元素(Sn62%,Pb36%,Ag2%)組成。然后，例如，通過熱空氣烙鐵81(圖8)使釬料熔化。在此階段，將引線2與引腳4制成一體，然后，其包括將引線2釬焊在其第二引腳6上。然而，在2個引腳4、6之間拉伸的引線對最小振動都非常敏感，并且會非常容易破壞，假如所使用的引線2的直徑較小，這更加正確。多次嘗試已經(jīng)表明，即使是通過最大的裝配預防措施，拉伸的引線探針的劣化也會發(fā)生。為了增加探針的機械強度，由此在制造時對引線2施加稍微彎曲的輪廓或彎曲。為此，使在其端部彎曲的金屬桿91朝著尚未與引線2連接的引腳6更靠近(圖9A)。在已使金屬桿91與引腳6接觸之后，通過桿91安裝于其上的測微臺，在基本上平行于引線2的方向上，將此引腳的端部移開一定距離，例如，大約20μπι。然后，可以與第一引腳相同的方式執(zhí)行引線2的釬焊。當已經(jīng)執(zhí)行釬焊時，移除桿91，并且，引腳6返回至其相對于另一引腳4的初始位置。然后，在基本上垂直于探針的本體10的軸線的平面中，引線2采用幾百分之一毫米的等級(例如，小于2/100mm或4/100mm)的微小彎曲，或偏轉(zhuǎn)。此彎曲將不影響之后執(zhí)行的風力測量，并且，使引線具有靈活性，該靈活性使得其能夠吸收機械應變或振動。所獲得的彎曲不影響上面已經(jīng)提出的對準條件，因為其非常微小。圖9B示出了兩個引腳4、6的兩個端部通過工具91(未在此圖中示出)處于彼此分離的位置中。然后，引線安置在兩個引腳上，已將其釬焊在引腳6上，但是尚未釬焊在引腳4上。圖9C示出了在執(zhí)行第二釬焊并移除工具91之后兩個引腳4、6的兩個端部以及引線2。兩個引腳4、6的兩個端部已經(jīng)恢復其平衡位置。引線被釬焊，但是已發(fā)生了輕微的彎曲，這在圖9C中以夸大的方式示出了。在此圖中示出了引線的兩個位置2、2”其中，彎曲分別朝著圖的頂部和朝著圖的底部。然后，通過剃刀刀片切割引線2使其與引腳平齊，以能夠去除引線支架組件，并使保持在引線支架組件上的引線端部脫焊。在切割引線之后執(zhí)行引線臂脫焊的操作。事實上，引線是非常導熱的，并且，如果將烙鐵放在引線的支撐的臂49、51中的一個上，那么，假如是如上所述的引線，傳導會使位于幾毫米處的引腳4、6_引線2釬料軟化，吸收張力和彎曲輪廓或彎曲，并由此嚴重地危及探針制造的成功。由此，引線裝配在引腳之間，可以使將用于測量的有源部分裸露。為此目的，能通過剝離引線的有源部分14的覆層(圖2E)來進行。通過化學或電化學侵蝕，對銀護套20進行點溶解來執(zhí)行此剝離，。用硝酸來侵蝕所述護套。為此，可以使用兩種技術射流技術和滴劑技術。在第一種情況中，將一股毫米級的酸射流噴射到引線上，而在第二種情況中，形成一滴酸，其緩慢地接近，以使其與引線接觸。放棄第一種方法，因為其會使引線受到損壞，并且，當引線直徑較小時，與靜態(tài)液滴的接觸更適于其較低的機械強度。根據(jù)引線的直徑d確定將剝離的長度1，已知，如果希望在其熱線使用過程中確保引線上的溫度輪廓盡可能均勻，那么，大于250的Ι/d比值能限制有源部分的端部處的傳導測量的影響(對于給定的材料，以及由此給定的冷長度)。通過測量引線的電阻，可通過以下關系來獲得剝離長度的表示R=—S其中，P是材料的電阻率，當材料是鉬-銠時(P=1.9Χ10-7Ω.πι)。因此，在剝離過程中測量此電阻。就0.35μπι和0.5μπι的引線而言，對于0.4mm與0.5mm之間的剝離長度1，基本上有10對于0.35μm的直徑1150<Ι/d<1400對于0.5μm的直徑800<Ι/d<1000這里使用的系統(tǒng)由幾百毫米的不銹鋼制成引線101(圖10)組成。此引線的端部形成環(huán)，這使得能保持液滴102。通過注射器，將由純硝酸組成的液滴沉積在環(huán)上。然后，通過微操縱器將線圈和液滴拉得更近，以使液滴與待剝離的引線2接觸。通過微運動臺，執(zhí)行前后運動，以溶解護套22的銀。一旦液滴被銀飽和，那么將其從引線去除，并用另一硝酸液滴將其代替。以相同的方式繼續(xù)，直到鉬-銠引線20顯現(xiàn)并且所述引線的電阻開始演變?yōu)橹埂８鶕?jù)探針的電阻調(diào)節(jié)剝離長度。典型地，對于0.5μπι直徑的引線來說，具有500Ω的電阻，對于0.35μπι的引線來說，具有IkQ的電阻，其與5/10至6/10毫米的剝離長度相對應，分別對應于1100和1600等級的Ι/d比值。一旦已經(jīng)用純酸進行剝離，便可進行第二剝離，此時用電化學方式進行，目的是清除裸露引線的任何殘留量的銀。事實上，如果任何銀留在引線上，那么，其將遷移至鉬-銠的顆粒連接點，并導致其電阻值變化。然后，將不可能在原始刻度上重新對準并進行正確的測量。因此，一方面，將由電池、電位計和開關組成的簡單電路與支承液滴的金屬環(huán)連接，另一方面，將其與連接至兩個引腳4、6的兩個連接引線19、19'(圖2A)連接(以避免液滴行為的任何不對稱)。和前面一樣，然后形成用于剝離的液滴102，但是，這次其由稀釋至5%的硝酸構成。該液滴102以和之前的液滴相同的方式接近，使得引線在液滴內(nèi)部變濕。然后啟動開關，簡單地，是因為脫氣在引線的尺度內(nèi)非?？觳⑶液芗ち摇Ｔ诖瞬僮髦?，用一滴軟化水沖洗引線，以消除引線上的任何殘留量的酸。在之前的方法中，形成液滴，其尺寸取決于線圈的尺寸和表面張力。然后，可進行探針的退火將引線2制造為，被根據(jù)探針的電阻而計算的電流穿過。因此，將引線加熱至基本上大于其預期的工作溫度的溫度。用以下關系給出引線與環(huán)境空氣之間的溫差AT=R引線-R。aR0其中，Rtl是探針在環(huán)境溫度下的電阻，α是電阻隨著溫度演化的系數(shù)(對于Pt-IO%Mi，是1.6XlO-3K-1)，并且其中，Rgia是根據(jù)歐姆定律給出的加熱至溫度T+ΔT的引線的電阻。此操作可將任何最終微量的銀擴散在鉬-銠引線的晶體結(jié)構中。如果已經(jīng)正確地進行了剝離，那么存在非常少量的殘余銀，引線在一天之后穩(wěn)定，并且，其電阻不再演變。根據(jù)本發(fā)明的傳感器的有源部分14主要由具有幾十μm的等級的非常小直徑的引線2構成(圖2E)。此引線不表現(xiàn)出，或表現(xiàn)出很小的機械強度。因此，希望實現(xiàn)位于引線2(圖2E)的端部處的護套22的兩個區(qū)段之間的非常強的對準條件，對準缺陷能夠引起剝離出的引線破壞的危險。對準缺陷小于提供給引線的彎曲或彎曲輪廓。對于2/100mm至3/100mm的彎曲輪廓或彎曲，對準缺陷必須是l/100mm的等級，以使得彎曲輪廓保持減振功能。用以下方式獲得這種對準。首先，檢查所使用的引線的筆直性。所述引線一般是圍繞幾厘米直徑的卷軸卷繞的形式。結(jié)果是，展開的引線上的幾克(例如，大約4g)的張力就足以使其喪失其纏繞的記憶。此值允許形成使用引線2的探針，其有源部分14具有0.625μπι的直徑。另一方面，對于更小的直徑(0.5和0.35μm)，此張力變得不足以獲得確保在剝離之后引線不破壞的對準條件。0.625μm直徑的引線具有這樣的機械強度，該機械強度允許0.5和0.35μm的引線無法承受的一定的未對準。因此，對于根據(jù)本發(fā)明的探針的制造，在第一種情況中，已經(jīng)增加張力，以使其升高至7g的值。就引線2(雖然其放在適當?shù)奈恢弥?上的過大張力掩蓋引腳4、6與引線2本身之間可能的對準缺陷的存在來說，此解決方案尚未給出令人滿意的結(jié)果。在剝離過程中，此缺陷可能導致有源部分14的破壞，這僅能在之后檢測到。為了阻止此可能的對準缺陷的掩蓋現(xiàn)象，必須返回至小于7g的張力，在所考慮的情況中是大約4g。為了彌補張力的缺乏，預先執(zhí)行校直引線的操作，例如，將其在玻璃板與金屬塊之間滾動，金屬塊的表面狀態(tài)是經(jīng)拋光的(量塊)。此解決方案帶來良好的結(jié)果。其目的還在于獲得包含兩個發(fā)生器的平面43的非常好的平行，所述兩個發(fā)生器為引腳4、6的圓錐體上的引線2和其本身上的引線的接觸的發(fā)生器。如果不考慮此平行，那么，在將引線釬焊在引腳上之后，未對準會造成產(chǎn)生機械應變，其反過來會在剝離之后破壞引線的有源部分。經(jīng)驗表明，對于8mm的引腳之間的距離，容許的對準缺陷是1/100毫米的等級。對于將適當?shù)胤系拇藯l件，所測試的引線上的機械應變優(yōu)選地小于幾克，大約4g。至于釬焊的性質(zhì)，已經(jīng)用錫-銅釬焊進行了試驗，錫-銅釬焊適合于直徑大于0.625μm的引線。另一方面，其表明，對于小于0.625μm的直徑，傳感器的制造變得隨意。在仔細分析生產(chǎn)條件和交叉檢驗問題之后，已經(jīng)表現(xiàn)出，錫-銅合金的機械強度是不足夠的，特別是對于以下方面來說在引線的切割過程中，從機械角度(如內(nèi)嵌式的)，防止位于引線在其通常應考慮的位置中、在引腳的水平處的旋轉(zhuǎn)。因此，引線在引腳上的此相對位移，造成引線的兩個襯套部分的對準缺陷。此未對準可能導致引線在剝離之后的破壞。為了避免用剃刀刀片在引腳的水平處進行切割所造成的蠕變效應，可能使用其他切割工具，例如，以高轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)動的圓盤，以使釬焊水平處的剪切應力幾乎是零。對于單引線探針來說，此切割方法是完全令人滿意的，但是，對于多引線探針來說，其變得不能實行。事實上，通過圓盤進行切割的階段突出了液體的存在(假設其是潤滑液，使得，在制造階段期間，在銀護套22與鉬-銠芯線20之間通常會發(fā)生應變硬化)。由于所述液體污染周圍的引腳，會造成不可進行釬焊。使用基于錫-鉛合金的釬焊，已經(jīng)使此問題得到了解決。這種釬焊具有更好的機械強度，并使得用剃刀刀片手動切割引線更容易實現(xiàn)，特別是在多引線探針的情況中。通過此新釬焊，引線的位于引腳之間的部分不再受到任何與此操作相關的應力。關于部件的特征尺寸(50μm等級的引線的直徑，20μm等級的引腳的端部)，優(yōu)選地，用熱氣槍81(圖8)進行釬焊，這使得能夠不接觸地在一定距離處釬焊，特別是由于傳輸熔化釬焊膏所必需的能量的空氣射流的原因。然而，出現(xiàn)與該射流可能不是點尺寸的事實相關的困難。按照年代順序，制造裝配有非常小直徑的引線的探針的活動，從0.625μm的引線開始。對于第一探針，嚴格地說，我們繼續(xù)用我們已經(jīng)針對裝配有2.5μπι的引線的探針而開發(fā)的制造方法。以系統(tǒng)的方式，在剝離階段的過程中，會破壞0.625μπι的引線。當出現(xiàn)所述破壞時，分析工作可突出兩個造成引線破壞的原因。第一種涉及沃拉斯頓極細鉬絲中殘余機械應變的存在，由于引線在沒有先前張力的情況下安裝，其沒有明顯地抵消其在調(diào)節(jié)卷軸上的纏繞的殘余記憶。如上面已經(jīng)說明的，矯正步驟和引線上的幾克(大約4g)的機械應變能夠解決此問題。第二原因與熱膨脹的現(xiàn)象相關，其僅能夠在以具有機械應變的方式制備引線的情況下以系統(tǒng)的方式突顯。在剝離過程中，引線的有源部分14總是與護套22的兩個區(qū)段或多或少地對準，但是，斷裂金屬線的處于破壞水平面處的兩個部分之間出現(xiàn)間隙。此間隙是存在熱膨脹現(xiàn)象的標志。定性地，此熱-機械張緊的過程僅出現(xiàn)在引線中，因為釬料的固化常數(shù)低于引線的冷卻常數(shù)。為此，增加銀的高擴散率值，這意味著，在釬料液化時間期間，加熱長度可以達到幾毫米。在引線上的加熱長度、引線所經(jīng)受的溫差和暴露于熱源的時間的簡化建模的基礎上，在釬料固化之后引線的縮短的估值是ΙΟμπι的等級。為了中和此熱-機械張緊的現(xiàn)象(其毫無疑問地表示引線的有源部分14的破壞)，在第一種情況中，減小熱空氣烙鐵噴嘴81的尺寸，假設此解決方案將有助于減小引線的加熱。不幸地，此選擇并未給出令人滿意的結(jié)果；另一方面，其導致出現(xiàn)在引腳下方驅(qū)動釬料的問題，這與噴嘴出口處的熱空氣速度的增加相關。因此，不可能不確定地減小噴嘴的直徑，特別是對于噴嘴直徑的值的過小的情況，此外，傳遞至釬料的能量不再足以確保其熔化。一種解決方案考慮引線的此不可避免的熱膨脹效應，其在于在釬焊之前稍微扣住引腳4、6中的一個，然后將其釋放，以使引線恢復沒有殘余應力的情況。然而，證明用此釬焊技術難以執(zhí)行具有平行引線的雙元探針的制造。兩條引線之間的距離不足以使得，在第二引線的釬焊的過程中，熱空氣烙鐵81的射流與已經(jīng)釬焊的第一引線沒有相互作用。對此問題的一個回應在于，在兩對引腳之間的空間中，插入旨在保護第一引線的擋熱板。另一種技術利用激光束實現(xiàn)非常局部的功率輸入，激光束的點性質(zhì)具有不會對環(huán)境造成熱污染的優(yōu)點。所使用的激光是脈沖模式的，為具有30W的最大功率的YAG類型。脈沖的頻率和持續(xù)時間是可調(diào)節(jié)的。由于與激光耦接的照相機的原因，光束聚焦在引腳端部處的釬料點上，并且，執(zhí)行激光發(fā)射，其使得釬料熔化并將引線耦接至引腳。不管探針的小型化程度如何以及其包括的引線數(shù)量是多少，此技術的執(zhí)行能確保釬焊操作。經(jīng)驗表明，從引線的直徑變得小于0.625μm的時候開始，探針的處理變得非常精細。特別地，在風洞中裝配根據(jù)本發(fā)明的探針的期間，產(chǎn)生振動，其構成對于傳感器的電阻的關鍵因素，因為其足以產(chǎn)生在引腳中傳播直至引線的波。由于其較小的機械強度的原因，有源部分的彎曲的存在不再足以減弱這些振動，這會導致引線的破壞。已經(jīng)指出，是經(jīng)由探針本體將大部分的振動傳遞至引腳端部，例如，在其通過螺釘保持在其支撐上的期間。保護引線的最佳解決方案在于，一旦陶瓷探針本體設置有其引腳，就將陶瓷探針本體插入具有非常低的硬度05肖氏硬度A的等級)的減振襯套12中。根據(jù)本發(fā)明的探針與電流供應裝置、以及用于測量引線或多條引線的電阻變化的裝置一起使用。這些變化反映了傳輸探針插入其中的流動的流體的速度和/或溫度的變化。一般來說，為了執(zhí)行既精確又可再現(xiàn)的測量，優(yōu)選地，使用電池電源。因此，系統(tǒng)與電網(wǎng)分離，電網(wǎng)的電勢可波動(例如，由于相鄰設備的啟動或停止的原因)。此外，在傳感器的水平面處介入的電流和/或電壓非常弱，并可能容易被這些網(wǎng)絡波動所干擾，因為所述電流和/或電壓非常小。此外，在諸如風洞的設備中，難以將不同的接地點正確地布置在相同的電勢處。這些不同的接地點之間的回路電流隨之發(fā)生，其由電網(wǎng)的電勢波動驅(qū)動，該電流也以重要的方式干擾測量。此外，此解決方案使得可能對所有電路供電，這些電路由此具有固定的且不再波動的接地電勢，如可能是當將其與電壓調(diào)節(jié)器連接時的情況一樣。為了確保電磁兼容性(EMC)，優(yōu)選地將電路放在箱子里，例如銅箱子，其構成與電池的接地連接的接地平面。此接地平面還與圍繞探針的連接引線的編織物連接。因此，將針對電磁場的此類型的所有保護與固定電勢連接。以上發(fā)現(xiàn)的解決方案，一方面，確保不受干擾的供電，另一方面，確保電磁兼容性應用于風力計的所有類型的操作。一個特殊的操作是被稱為“冷線操作”的操作。這包括恒電流操作模式，在該操作模式中，對弓I線供應的電流非常弱。冷線風力計是已知的。在本申請的前言中已經(jīng)描述了在這些已知裝置中遇到的供電問題。這里，可簡單地回想到，在此類型的操作中，溫差較低，并且，對引線供應的電流非常弱。此電流僅用來能夠測量引線端子處的電壓，以達到其電阻值。該電流通常是50至200μA的等級。因此，通過焦耳效應對引線的加熱是可忽略的，這解釋了為什么將此風力計叫做冷線風力計的原因。通過此類型的裝置，所測量的溫度偏移，因此需要將探針與熱電偶相聯(lián)，以測量平均溫度。在圖11中示出了與恒電流風力計相聯(lián)的電子裝置，在圖11中，仍用參考標號2表示引線。此外，所示出的電路還包含-供電裝置110，優(yōu)選地，是如上所述的電池，-參考電阻112，-用于調(diào)節(jié)電流的電位計114。更具體地，用電壓調(diào)節(jié)器(MAX6325)提供由電池110代表的電路的供電Ve。兩個電阻器2、112以電流反射鏡的方式安裝。經(jīng)由電位計114，通過安裝有二極管的調(diào)節(jié)晶體管116的電壓Vbe，來實現(xiàn)通過反射鏡的兩個分支的電流的調(diào)節(jié)，所述分支的每一個包括所述兩個電阻中的一個。將探針2與參考電阻112之間的電位差施加給操作設備放大器120。放大的輸出提供反映引線2的電阻的變化的測量信號。為了使用低振幅的信息，在探針2的端子處放大該信號。優(yōu)選地，并且為了考慮采集卡的電壓限制，所述放大并不是太重要(嘗試考慮采集卡的電壓分辨率)。但是，風力計探針2具有相當大的電阻，并且，在放大之后，風力計的輸出處的變化可能超過卡的工作范14圍。這是為什么選擇將溫度計的輸出信號集中在零左右的原因；這還使得可能盡可能多地從測量范圍得益，并由此相應地調(diào)節(jié)增益。為此，在探針2的端子處的信號與參考電阻112的端子處的信號之間執(zhí)行減法。電流反射鏡安裝使得可具有通過參考電阻的穩(wěn)定信號，以及通過探針2的穩(wěn)定電流。已經(jīng)在風洞中的試驗活動的范圍內(nèi)使用這種裝置，探針是具有用作冷線的引線的探針。然后，注意到平均溫度測量的偏移，根據(jù)測量條件和設備的由鉬制成的參考探針112而反常。其表明，此偏移僅可來自電路。事實上，部件對周圍環(huán)境的溫度敏感，并且，校準室和風洞之間的環(huán)境溫度差完全能解釋所觀察到的差異。在第一種情況中，用金屬電阻代替參考電阻112，其隨著溫度變化的系數(shù)非常低(0.6ppm/°C)，并且是可忽略的。通過將電路放在爐中，獲得所調(diào)動的不同電壓的讀數(shù)，監(jiān)測爐的溫度。這樣，可驗證，電壓調(diào)節(jié)器看不到其產(chǎn)生的電壓的值隨著溫度變化(5μV.。C1的偏移)。參考電阻的端子處和第二電阻的端子處的兩個電壓旨在模擬探針表現(xiàn)出的偏移，該偏移完美地協(xié)調(diào)，為Ζδομν.ττ1的等級(對于670Ω的電阻器)。因此，這表示，電流以同時且相同的方式在電流反射鏡的兩個分支中變化。因此，對確定此電流的電壓Vbe的值感興趣。相同條件下的讀數(shù)表明此電壓的2.4mV.。C1的偏移。此偏移的起因在于，此電壓所涉及的晶體管116安裝有二極管的事實；但是，通常在二極管的端子處觀察到的電壓偏移大約是2.5mV.°C―1，其非常符合我們的讀數(shù)。為了消除此偏移，將溫度計的部件(探針及其供電和測量裝置)保持在恒定的溫度處。此恒定溫度不僅是探針的溫度，而且是參考探針112的溫度和裝置120的溫度，以實現(xiàn)探針引線的端子處的信號與參考電阻的端子處的信號之間的差異。例如，電子地調(diào)節(jié)放在風力計箱中的加熱毯的功率。因此，將溫度計的電路保持在高于其所在的房間的溫度。將電路所保持的溫度調(diào)節(jié)大約1/10度。因此，不僅組成風力計的部件不會偏移，而且其在可再現(xiàn)的條件下操作。此裝置使得，可在整個風力測定鏈的單次校準之后，不僅測量流動中的溫度波動，而且測量其平均值，該平均值為原始結(jié)果。事實上，即使是在對計量和測量特別關注的已知裝置中(特別是射流的輸出處的溫度測量的情況下，其由Andreopoulos在“Experimentalinvestigationofjetsinacrossflow"(JournalofFluidMechanics,1983)中報告)，通過冷線測量溫度波動，然而用另一裝置(例如熱敏電阻或熱電偶)給出平均值。在此部分中描述的電路可應用于具有幾條引線的探針?？赡苄纬伤璧脑S多電路。現(xiàn)在將給出一個校準和使用的實例。在風洞中執(zhí)行校準?？諝庀嗬^地通過加熱箱和水交換器，可獨立地調(diào)節(jié)其功率和流動，以獲得在環(huán)境溫度與大約150°C之間的期望的溫度水平。將冷線探針2放在校準氣流中(由熱保護環(huán)包圍)，在噴氣噴嘴的出口的中心處。通過與電子測量箱(參考=SfereDGN75T)相聯(lián)的參考探針PtlOO，以1/10度的精度給出外殼的溫度。對于每個校準點，選擇加熱箱和交換器的操作點。然后，在空氣與風洞的壁之間建立熱平衡，這是花費幾個小時(典型地，4個小時)的操作。然后，用大約30秒的時間得到溫度計所傳遞的電壓的讀數(shù)，此值足夠大，以獲得測量結(jié)果的收斂。重復此操作五次，以根據(jù)流體的溫度獲得溫度計的輸出電壓的線性相關的校準系數(shù)E=A+B·T(4)圖12中示出了校準的一個典型實例。在此圖中可以觀察到，線性回歸給出非常好的結(jié)果。在圖13中，畫出了從風洞上的溫度波動的測量得出的能譜密度(曲線I)。通過探針2，在射流的外包圍層(混合層)上、射流下游的3個水力直徑處，以50kHz執(zhí)行此測量10秒，探針2的引線20具有0.5μπι的直徑。流動條件如下Re=55000,Reject=60000(基于管道的水力直徑)。流動之間的溫差是13°C。曲線II代表具有連接在引線探針的位置中的電阻器的溫度計的輸出處的電壓信號的能譜密度。因此，此密度代表溫度計的噪聲。在溫度計所捕獲的最大標度與所述溫度計的噪聲之間，可以在此線上觀察到70的差異，即，在此情況中，在可辨別的大標度與小標度之間的3000的量級的比值。換句話說，在此情況中，溫度計的分辨率是大約5XIO-3oC。這種分辨率和具有大標度與小標度之間的這種大振幅的能譜密度，構成原始性能。對于不確定的情況中的測量(熱射流沖擊在壁上)，根據(jù)本發(fā)明的探針使得可不需要校正地執(zhí)行測量。此外，本發(fā)明提出了對溫度計的改進，以使得其穩(wěn)定從而明顯增加其靈敏度。因此，具有這樣的溫差式風力計，當其與根據(jù)本發(fā)明的具有小直徑的引線的探針相聯(lián)時，其具有幾千的確定的信噪比(對于溫度計是3500，對于恒壓風力計是10000)。本發(fā)明使得能無需熱電偶來執(zhí)行冷線風力計的操作，以測量平均溫度。所提出的調(diào)節(jié)電路使得可補償偏移，并不用熱電偶來進行。這里，可將所提出的調(diào)節(jié)電路應用于以上參考圖2A至圖10描述的根據(jù)本發(fā)明的探針，或應用于另一類型的風力計探針。權利要求1.用于以恒定電流調(diào)節(jié)引線風力計⑵的裝置，包括-用于供電的裝置(110)和用于調(diào)節(jié)所述引線和參考電阻(112)的供應電流的裝置(114,116),-用于確定所述探針的引線的端子處的信號與所述參考電阻的端子處的信號之間的差異的裝置(120)，-用于維持所述裝置的恒溫的裝置。2.根據(jù)權利要求1所述的裝置，所述引線和所述參考電阻是以電流反射鏡方式安裝的。3.根據(jù)權利要求1或2所述的裝置，所述用于調(diào)節(jié)供應電流的裝置(114、116)包括安裝有二極管的調(diào)節(jié)晶體管(116)和一電位計(114)。4.具有冷線的溫差式風力計，包括-引線風力計0)，-根據(jù)權利要求1至3中的一項所述的調(diào)節(jié)裝置。5.根據(jù)權利要求4所述的具有冷線的溫差式風力計，所述引線風力計(2)包括a)用于將所述引線保持就位的兩個引腳G、6)，每個引腳的端部包括用于定位并緊固所述引線的平坦區(qū)G3)，b)引線O)的筆直部分，釬焊至用于定位并緊固所述引線的所述平坦區(qū)G3)上。6.根據(jù)權利要求5所述的溫差式風力計，其中，所述引腳的端部隔開至少等于4mm的距1O7.根據(jù)權利要求5至6中的一項所述的溫差式風力計，所述引線包括直徑d在0.35與0.6μπι之間的中央芯線(20)、和長度在0.4mm與0.5mm之間的護套(22)，所述護套在引線的一部分上被去除，該部分稱作敏感區(qū)。8.根據(jù)權利要求5至7中的一項所述的溫差式風力計，其中，所述引線(通過鉛基釬料或錫-鉛合金釬焊至所述引腳(4、6)上。9.根據(jù)權利要求5至8中的一項所述的溫差式風力計，其中，所述引線具有彎曲輪廓。10.根據(jù)權利要求5至9中的一項所述的溫差式風力計，其中，所述引腳緊固至設置有減振包覆層(1的探針本體(10)。11.用于測量流動流體中的溫度的方法，包括使用根據(jù)權利要求5至10中的一項所述的溫差式風力計，所述溫差式風力計維持恒溫。12.根據(jù)權利要求11所述的方法，其中，在沒有熱敏電阻或熱電偶類型的附加裝置的情況下來執(zhí)行所述測量。13.根據(jù)權利要求11或12所述的方法，其中，通過所述溫差式風力計測量溫度變化和平均溫度。全文摘要本發(fā)明涉及一種具有單條引線或n條相互平行的引線(n＞1)的風力計探針，用于近壁測量，對于每條引線，包括a)用于將引線保持在適當位置的兩個引腳(4、6)，每個引腳的端部包括用于定位并緊固引線的平坦區(qū)(43)；以及b)引線(2)的筆直部分，釬焊至用于定位并緊固引線的所述平坦區(qū)(43)上。文檔編號G01F1/84GK102317795SQ200980156666公開日2012年1月11日申請日期2009年12月18日優(yōu)先權日2008年12月19日發(fā)明者讓-保羅·莫羅申請人:法國原子能及替代能源委員會