基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置制造方法
【專利摘要】本實(shí)用新型公開了一種基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置，利用可控等值比法實(shí)現(xiàn)了空氣流量、煙草供應(yīng)量和溫度三個(gè)重要燃燒要素的準(zhǔn)確調(diào)控，進(jìn)而準(zhǔn)確控制煙草燃燒狀態(tài)；通過對(duì)穩(wěn)態(tài)燃燒狀態(tài)下氧氣消耗量的計(jì)算，并結(jié)合氧消耗原理，實(shí)現(xiàn)了煙草燃燒熱的準(zhǔn)確測(cè)量。
【專利說明】
【技術(shù)領(lǐng)域】：
[0001] 本實(shí)用新型涉及基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置，屬于熱 量測(cè)量【技術(shù)領(lǐng)域】。 基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置

【背景技術(shù)】：
[0002] 卷煙是一種依靠燃燒來體現(xiàn)其品質(zhì)的特殊消費(fèi)品。煙草燃燒熱是煙草燃燒特性的 重要參數(shù)之一，與煙草感官質(zhì)量、煙氣中香味成分形成和有害物質(zhì)釋放以及卷煙引燃特性 等都密切相關(guān)。
[0003] 目前，可用于材料燃燒熱的測(cè)量裝置主要包括錐型量熱儀和微燃燒量熱儀。錐形 量熱儀和微燃燒量熱儀的設(shè)計(jì)均是根據(jù)氧消耗原理，具體指物質(zhì)燃燒時(shí)每消耗單位質(zhì)量的 氧會(huì)產(chǎn)生基本上相同的熱量，即物質(zhì)的氧消耗燃燒熱基本相同。氧消耗原理是由Thornton 在1917年發(fā)現(xiàn)的。Huggett在1980年應(yīng)用氧消耗原理對(duì)常見的易燃聚合物及天然材料進(jìn) 行了系統(tǒng)計(jì)算，得到了氧消耗燃燒熱的平均值為13. lkj/g，材料間的E值偏差為5%。需要 說明的是，燃燒熱釋放特性與材料所處燃燒環(huán)境密切相關(guān)，對(duì)于煙草來說，其燃燒熱的測(cè)量 只有在接近卷煙燃燒環(huán)境的條件下才更具有價(jià)值和實(shí)際意義?，F(xiàn)階段，大量實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模 擬結(jié)果已經(jīng)證實(shí)，卷煙燃燒環(huán)境處于貧氧富氫的陰燃狀態(tài)。錐型量熱儀是用于測(cè)試特定規(guī) 則試樣在氧氣充足的敞開體系內(nèi)劇烈燃燒情況下的熱釋放，由于煙草樣品物理性狀的特殊 性，很難實(shí)現(xiàn)其對(duì)煙草燃燒熱的精確測(cè)量。微燃燒量熱儀在測(cè)定材料的燃燒熱釋放時(shí)，是將 極少量（一般4-5毫克）樣品在裂解爐充分裂解后，再將裂解氣體置于燃燒爐燃燒，因此其 反映的是微觀尺度下物質(zhì)的熱解和燃燒行為，而且重復(fù)性較差。很明顯，錐型量熱儀和微燃 燒量熱儀都無法做到模擬卷煙貧氧燃燒環(huán)境，不適用于煙草燃燒熱的測(cè)量。
[0004] 標(biāo)準(zhǔn)IS019700提出了等值比（φ)的概念，核心在于控制燃料的產(chǎn)生速率（vW4)與 空氣的供給速率（vsn)之比，具體如下式所示，
[0005] X *' Ψ
[0006] 當(dāng)φ<<1，= 1，>1時(shí)，分別代表材料在空氣充足，化學(xué)當(dāng)量比（理論值）時(shí)和貧氧 條件下的穩(wěn)態(tài)燃燒。其中，的物理含義是指燃料中的各元素充分燃燒時(shí)空氣的供 應(yīng)量。因此，基于氧消耗原理，利用可控等值比法就可以準(zhǔn)確測(cè)量煙草在模擬卷煙燃燒環(huán)境 下的燃燒熱。


【發(fā)明內(nèi)容】
：
[0007] 為克服現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，本實(shí)用新型的目的在于提供一種基于可控等值比法和氧 消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置，以實(shí)現(xiàn)對(duì)煙草在貧氧燃燒狀態(tài)下燃燒熱釋放的準(zhǔn)確測(cè) 量。
[0008] 本實(shí)用新型解決技術(shù)問題采用如下技術(shù)方案：
[0009] 基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置，其包括：
[0010] 具有控制器的環(huán)形加熱爐，石英管設(shè)于所述環(huán)形加熱爐內(nèi)的一端為加熱端，另一 端為非加熱端，在所述非加熱端設(shè)有密封件，石英舟設(shè)于所述石英管內(nèi)并由外部的步進(jìn)電 機(jī)推動(dòng)能夠在石英管內(nèi)勻速移動(dòng)，在所述密封件上設(shè)有兩個(gè)通孔用于一級(jí)進(jìn)氣的供氣管路 通路和步進(jìn)電機(jī)的傳動(dòng)通路；
[0011] 所述環(huán)形加熱爐的出氣端連接冷卻混合箱，所述冷卻混合箱上連接有排氣口及二 級(jí)進(jìn)氣管路；
[0012] 順磁性氧氣分析儀通過管路與所述冷卻混合箱連通，并在連通管路上設(shè)有過濾 器，所述順磁性氧氣分析儀連接計(jì)算機(jī)。
[0013] 基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量方法，其包括如下步驟：
[0014] 步驟1 :計(jì)算理論耗氧量；
[0015] 煙草樣品經(jīng)元素分析，得到C，H，0, S和N的百分含量，設(shè)定這五種元素組成的化 合物通式為CxHy0sS pNq，則在氧氣中恰好充分燃燒的化學(xué)式如式（1)，
[0016] C, = xC02 + f HsO + pSOs 4 fN02 式⑴
[0017] 式⑴中t=(x+|+?3+q-0,則lg煙草樣品中元素 C、H、O、N和S充分燃燒熱 解時(shí)所需氧氣的體積為：
[0018] 式(2)
[0019] 式⑵中b為C、H、0、S和N五種元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)總和；Μ為CxHy0 zSpNq的分子量， 即Μ = 1. 2x+y+16z+32p+14q ;R為理想氣體常數(shù)；P為測(cè)試氣體的壓力；T為測(cè)試氣體的溫 度，由于生物質(zhì)煙草中C，H，0, S和N五種元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)總和高達(dá)90%以上，其充分燃燒熱 解的理論耗氧量可以代表煙草充分燃燒的理論耗氧量，因此lg該煙草充分燃燒時(shí)理論空 氣消耗量如式（3)，
[0020] (V空氣）理論=(V氧氣）理論+0· 21 式⑶
[0021] 因此可以得到式（4):
[0022] (產(chǎn))十(W1〕式(4)
[0023] 步驟2 :計(jì)算實(shí)際空氣供應(yīng)量和煙草樣品供應(yīng)量；
[0024] 選取等值比9=?，根據(jù)等值比公式（5)，
[0025] teL ^(5) φ=^ΕΓ 式
[0026] 計(jì)算出煙草樣品的實(shí)際推進(jìn)速度與空氣的供給速度之比，如式（6)，
[0027] teL=(pfeL，fcL 式（6)
[0028] 設(shè)定燃料的供給速率為（V_) 則空氣的實(shí)際流量為 ：
[0029] ~ 式（7 ) ..'4'?··:γ
[0030] 式（7)中燃料供給速率由載樣器長(zhǎng)度L、載樣器推進(jìn)速率V以及煙草樣品質(zhì)量W來 計(jì)算，具體如式（8)，
[0031] _ W (%料)實(shí)際=了 X v 式（8 )
[0032] 式⑶基于以下處理：Wg煙草樣品要均勻鋪在測(cè)量裝置內(nèi)Lem的載樣器上；
[0033] 步驟3 :根據(jù)式（7)和式（8)，設(shè)定儀器參數(shù)，待其穩(wěn)定后，準(zhǔn)確稱量經(jīng)預(yù)處理的Wg 煙草樣品均勻鋪在Lem載樣器上，開始實(shí)驗(yàn)并實(shí)時(shí)測(cè)量氧氣體積濃度和溫度；所述預(yù)處理 步驟按照標(biāo)準(zhǔn)GB/T16447-2004進(jìn)行；
[0034] 步驟4 :計(jì)算單位質(zhì)量煙草燃燒熱釋放；
[0035] (a)計(jì)算煙草燃燒熱釋放速率；
[0036] 選取氧氣體積濃度隨時(shí)間變化波動(dòng)在± 15%以內(nèi)的區(qū)間，此時(shí)可視為穩(wěn)態(tài)，求 取氧氣體積濃度在該區(qū)間內(nèi)的平均值I，如公式（9)，
[0037] ~T~ = 式⑶
[0038] 式（9)中V t2分別是選取的穩(wěn)態(tài)區(qū)間的起點(diǎn)和終點(diǎn)；
[0039] 在整個(gè)燃燒過程中，用于燃燒煙草的一級(jí)進(jìn)氣流量為％ 1 · mirT1，用于燃燒產(chǎn)物 冷卻稀釋的二級(jí)進(jìn)氣流量為V2 1 · mirT1，這里規(guī)定V2彡10%，由于一級(jí)進(jìn)氣中氧氣含量只 有21%，而且其體積數(shù)的降低彌補(bǔ)了煙草裂解燃燒生成的氣體，因此燃燒導(dǎo)致的雙級(jí)進(jìn)氣 體積變化很小，經(jīng)計(jì)算，變化率在±3%以內(nèi)，其對(duì)體積的影響可以忽略，也就是說，最終氣 體總量仍為（Α+ν 2)1 ?mirT1，所以單位時(shí)間內(nèi)消耗氧氣的體積如式（10):
[0040] 4?0, = (?! + v:) [(/0t)0 - 7ζ]式（10)
[0041] 式（10)中（/%\為氧氣的初始體積濃度，對(duì)于空氣來說，為0. 21 ;
[0042] 那么單位時(shí)間內(nèi)消耗氧氣質(zhì)量為，
[0043] ￥〇, = 式(η)
[0044] 式（11)中Ρ為環(huán)境大氣壓；Τ為氣體的溫度；是氧氣分子量；
[0045] 則煙草燃燒熱釋放速率為，
[0046] Ifn = 13.1 X 式（12)
[0047] (b)計(jì)算lg煙草燃燒熱釋放量
[0048] 根據(jù)公式（8)和公式（12)，計(jì)算lg煙草燃燒熱釋放量如式（13)，
[0049] Η = -^- 式（13 λ
[0050] 與已有技術(shù)相比，本實(shí)用新型的有益效果體現(xiàn)在：
[0051] 相比現(xiàn)有技術(shù)，本實(shí)用新型利用可控等值比法解決了目前燃燒熱測(cè)量方法難以調(diào) 控?zé)煵萑紵h(huán)境的問題，并結(jié)合氧消耗原理可以定量計(jì)算各個(gè)貧氧燃燒狀態(tài)下煙草燃燒熱 釋放量，為煙草燃燒熱的精確測(cè)量提供了一個(gè)可行的方案。

【專利附圖】

【附圖說明】：
[0052] 圖1為本實(shí)用新型煙草燃燒熱釋放測(cè)量裝置示意圖。
[0053] 圖2為煙葉Α在φ= 1、800°C燃燒時(shí)02濃度隨時(shí)間變化曲線。
[0054] 圖3為煙葉A在φ = 2,5、800°C燃燒時(shí)02濃度隨時(shí)間變化曲線。
[0055] 圖4為煙葉A在φ=1·5、900°C燃燒時(shí)02濃度隨時(shí)間變化曲線。
[0056] 圖5為煙葉A在Φ= 1·5、700°C燃燒時(shí)02濃度隨時(shí)間變化曲線。
[0057] 圖中標(biāo)號(hào)：1 一級(jí)進(jìn)氣，2步進(jìn)電機(jī)，3石英管，4石英舟，5煙草樣品，6環(huán)形加熱爐， 7冷卻混合箱，8二級(jí)進(jìn)氣，9排氣口，10過濾器，11順磁性氧氣分析儀，12計(jì)算機(jī)。
[0058] 以下通過【具體實(shí)施方式】，并結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步說明。

【具體實(shí)施方式】：
[0059] 本實(shí)用新型測(cè)量裝置如圖1所示，其包括：
[0060] 具有控制器的環(huán)形加熱爐6,石英管3設(shè)于環(huán)形加熱爐內(nèi)的一端為加熱端，另一端 為非加熱端，在所述非加熱端設(shè)有密封件，石英舟4設(shè)于所述石英管內(nèi)并由外部的步進(jìn)電 機(jī)2推動(dòng)能夠在石英管內(nèi)勻速移動(dòng)，在所述密封件上設(shè)有兩個(gè)通孔用于一級(jí)進(jìn)氣1的供氣 管路通路和步進(jìn)電機(jī)2的傳動(dòng)通路；
[0061] 所述環(huán)形加熱爐6的出氣端連接冷卻混合箱8,所述冷卻混合箱上連接有排氣口 9 及二級(jí)進(jìn)氣8管路；
[0062] 順磁性氧氣分析儀11通過管路與所述冷卻混合箱連通，并在連通管路上設(shè)有過 濾器10,所述順磁性氧氣分析儀11連接計(jì)算機(jī)12。
[0063] 所述一級(jí)進(jìn)氣1的管路上設(shè)有一級(jí)進(jìn)氣流量計(jì)，二級(jí)進(jìn)氣8的管路上設(shè)有二級(jí)進(jìn) 氣流量計(jì)。
[0064] 可采用上述裝置基于可控等值比法和氧消耗原理進(jìn)行煙草燃燒熱測(cè)量，實(shí)施例如 下：
[0065] 實(shí)施例1 :本實(shí)施例是對(duì)煙葉A在800°C、等值比為1燃燒時(shí)燃燒熱釋放的測(cè)量。
[0066] 煙葉A為2011年云南普洱生產(chǎn)的云煙87C2F煙葉樣品，經(jīng)元素分析得到其碳、氫、 氧、氮、硫元素含量分別為43. 24%、6. 29%、42. 98%、1. 93、0. 77%。設(shè)定這五種元素所組成 的化合物通式為CxHy0zS PNq，結(jié)合元素分析結(jié)果，可簡(jiǎn)化為(：3.6Η6. 2902.69Ναι45α22，其在氧氣中 充分燃燒的化學(xué)式如下，
[0067] C3 6Η6 2902 69Ν0 14S0 02+3. 987502 - 3. 6C〇2+3. 145Η20+0· 02S〇2+0. 14Ν〇2
[0068] 則在常溫常壓下（Τ = 25°C，P = lstm)，lg煙草樣品中元素 C、H、0、N和S充分燃 燒所需氧氣體積為：
[0069] {￥^4 =!^=3^δ75Μ = 〇.976 L \ ^ % * Ust y f * Μ i * IQtM QQPm,
[0070] 由于C、H、0、N和S的百分含量總和高達(dá)95. 21%，其充分燃燒熱解的理論耗氧量 基本上可以代表煙草充分燃燒熱解的理論耗氧量，因此lg該煙草充分燃燒熱解時(shí)理論空 氣消耗量為：
[0071] (V空氣）理論=(V氧氣）理論+0· 21 = 4. 65L
[0072] 因此有下式：
[0073]
[0074]選取等值比 貝丨訶得=? (^) = 0.215(8^ Γ1) φ=?￡, ψ V!氣/|￡皆
[0075] 當(dāng)將17. 5g煙草樣品均勻鋪在70cm的石英舟上，石英舟推進(jìn)速度為6cm/min，則煙 草供給速度為= ISg.mln-h
[0076] 則空氣實(shí)際流量為：（vd = =綱L · _。
[0077] 根據(jù)式計(jì)算結(jié)果，將步進(jìn)電機(jī)的推進(jìn)速率設(shè)定為6cm/min，加熱爐溫度設(shè)定為 800°C-級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為6. 98L/min，二級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為43. 12L/min，待穩(wěn)定后，準(zhǔn)確 稱量17. 5g煙草樣品均勻鋪在70cm石英舟上，開始實(shí)驗(yàn)并實(shí)時(shí)測(cè)量氧氣體積濃度。根據(jù)圖 2可以看出氧氣濃度在500?900s之間波動(dòng)較小，將該區(qū)間內(nèi)氧氣體積濃度加和后取平均 得到平均體積分?jǐn)?shù)為 ：
[0078] 18·566%
[0079] 因此lmin內(nèi)消耗的氧氣的體積為：
[0080] t - = 50 L * into?"1 X (0,21 - ?.iSS66) = 1,217 L * aito""1
[0081] 1分鐘內(nèi)消耗氧氣質(zhì)量為： ΡδΥρ Kc
[0082] ψΜ = -& = 1.559 w/miii 、 KL
[0083] 其中P為一個(gè)大氣壓，Μβ2為氧氣分子量，T為氣體穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度，測(cè)試結(jié)果為 25. 1°C ；
[0084] 所以lg煙葉A在800°C以及等值比φ=Ι.〇時(shí)燃燒熱釋放為：
[0085] H = .......=13,6i K| · 8-1
[0086] 實(shí)施例2 :本實(shí)施例是對(duì)煙葉A在800°C、等值比為2. 5燃燒時(shí)燃燒熱釋放的測(cè)量。 [0087] lg煙葉樣品A充分燃燒理論空氣消耗量詳見實(shí)施例1中計(jì)算。選取等值比 則可得 = % (^) =·375(8·ΙΓ" φ = 7..E, ' $ Ψ \
[0088] 當(dāng)將21. 875g煙草樣品均勻鋪在70cm的石英舟上，石英舟推進(jìn)速度為6cm/min，則 煙草供給速度為：·令=x 6 = L075 8.· raln_i;
[0089] 則空氣實(shí)際流量為： TJraxj ' β--8*·?-- - 3-49 l * ?1?
[0090] 根據(jù)式計(jì)算結(jié)果，將步進(jìn)電機(jī)的推進(jìn)速率設(shè)定為6cm/min，加熱爐溫度設(shè)定為 800°C-級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為3. 49L/min，二級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為46. 51L/min，待穩(wěn)定后，準(zhǔn)確 稱量21. 875g煙草樣品均勻鋪在70cm石英舟上，開始實(shí)驗(yàn)并實(shí)時(shí)測(cè)量氧氣體積濃度。根據(jù) 圖3可以看出氧氣濃度在600?1000s之間波動(dòng)較小，將該區(qū)間內(nèi)氧氣體積濃度加和后取 平均得到平均體積分?jǐn)?shù)為：
[0091] ^.?繼.………-靈：1 Q - ~ ι§ρβ-β--ο - 70
[0092] 因此lmin內(nèi)消耗的氧氣的體積為：
[0093] aFa6 = C￥t+￥2)[(/%)0- T^rj = 50 Ls mia"1 X (?,21 - 0?1935) = 0Λ25 L · min"1
[0094] 1分鐘內(nèi)消耗的質(zhì)量為：
[0095] v〇2 = --￡· = 1,04§ μ · mto-4·
[0096] 其中P為一個(gè)大氣壓，M82.為氧氣分子量，T為氣體穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度，測(cè)試結(jié)果為 25. 0°C ；
[0097] 所以lg煙葉A在800°C以及等值比φ=2 5時(shí)燃燒熱釋放為：
[0098] Η = ||戶^·-=7.31 Kf · s~l
[0099] 實(shí)施例3 :本實(shí)施例是對(duì)煙葉Α在900°C、等值比為1. 5燃燒時(shí)燃燒熱釋放的測(cè)量。 [0100] lg煙葉樣品A充分燃燒理論空氣消耗量詳見實(shí)施例1中計(jì)算。選取等值比 貝 1J 可得 = % (r^) =0.3225(1-1-1) p= 1.5, ^ V*
[0101] 當(dāng)將17. 5g煙草樣品均勻鋪在70cm的石英舟上，石英舟推進(jìn)速度為6cm/min,則煙 草供給速度為：= 11? κ 6 cm · ml?-1 = t5 g * mto-1;
[0102] 則空氣實(shí)際流量為：〇變氣心暫_；^|_'"巧^^'"4_4^ 1^觀111 。
[0103] 根據(jù)式計(jì)算結(jié)果，將步進(jìn)電機(jī)的推進(jìn)速率設(shè)定為6cm/min，加熱爐溫度設(shè)定為 900°C-級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為4. 65L/min，二級(jí)進(jìn)氣流量設(shè)定為45. 35L/min，待穩(wěn)定后，準(zhǔn)確 稱量17. 5g煙草樣品均勻鋪在70cm石英舟上，開始實(shí)驗(yàn)并實(shí)時(shí)測(cè)量氧氣體積濃度。根據(jù)圖 4可以看出氧氣濃度在600?1100s之間波動(dòng)較小，將該區(qū)間內(nèi)氧氣體積濃度加和后取平均 得到平均體積分?jǐn)?shù)為 ： ΓηιηζΠ -γ- 4" ^Q0〇 --- q?ft/ _4] life11111=，loo=18B9%
[0105] 因此lmin內(nèi)消耗的氧氣的體積為：
[0106] Δ^〇? = C￥1 vs) [(/0s)e ~ = 50 L · mia-1 X (§.2i - t.lilfj = I.t5S L · mia_t
[0107] 1分鐘內(nèi)消耗的質(zhì)量為：
[0108] = ----= I.38I-imr1 ' KI
[0109] 其中P為一個(gè)大氣壓，M32為氧氣分子量，T為氣體穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度，測(cè)試結(jié)果為 25. 3°C ；
[0110] 所以lg煙葉A在900°C以及等值比φ=1·5時(shí)燃燒熱釋放為：
[0111] Η = - = 12.06 ΚΙ · g_1
[0112] 實(shí)施例4 :本實(shí)施例是對(duì)煙葉Α在700°C、等值比為1. 5燃燒時(shí)燃燒熱釋放測(cè)量方 法。
[0113] lg煙葉樣品A在等值比為1.5時(shí)的相關(guān)參數(shù)計(jì)算詳見實(shí)施例3。將加熱爐溫度設(shè) 定為700°C，其他參數(shù)與實(shí)施例3中的相同。根據(jù)圖5可以看出氧氣濃度在500?1100s之 間波動(dòng)較小，將該區(qū)間內(nèi)氧氣體積濃度加和后取平均得到平均體積分?jǐn)?shù)為： ΓΠ 1141 4〇〇 炙6_ τ：~ II〇f=，IP-1931*
[0115] 因此lmin內(nèi)消耗的氧氣的體積為：
[0116] ΔΥβ = (￥t -t ￥j) ?(/0 ) -IT! = 50 L- min-1 K (0.21 - 0.1933) = 1.675L min-1 ￡ It'"
[0117] 1分鐘內(nèi)消耗的質(zhì)量為：
[0118] νβ,=-呑~- = 1.09S g · mt*-1·
[0119] 其中p為一個(gè)大氣壓，MS2s氧氣分子量，T為氣體穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度，測(cè)試結(jié)果為 24. 8°C ；
[0120] 所以lg煙葉A在700°C以及等值比φ=1·5時(shí)燃燒熱釋放為：
[0121]
【權(quán)利要求】
1.基于可控等值比法和氧消耗原理的煙草燃燒熱測(cè)量裝置，其特征在于包括： 具有控制器的環(huán)形加熱爐（6)，石英管（3)設(shè)于所述環(huán)形加熱爐內(nèi)的一端為加熱端，另 一端為非加熱端，在所述非加熱端設(shè)有密封件，石英舟（4)設(shè)于所述石英管內(nèi)并由外部的 步進(jìn)電機(jī)（2)推動(dòng)能夠在石英管內(nèi)勻速移動(dòng)，在所述密封件上設(shè)有兩個(gè)通孔用于一級(jí)進(jìn)氣 (1)的供氣管路通路和步進(jìn)電機(jī)（2)的傳動(dòng)通路； 所述環(huán)形加熱爐（6)的出氣端連接冷卻混合箱（8)，所述冷卻混合箱上連接有排氣口 (9)及二級(jí)進(jìn)氣管路（8); 順磁性氧氣分析儀（11)通過管路與所述冷卻混合箱連通，并在連通管路上設(shè)有過濾 器（10)，所述順磁性氧氣分析儀（11)連接計(jì)算機(jī)（12)。
【文檔編號(hào)】G01N25/22GK203908979SQ201420363085
【公開日】2014年10月29日 申請(qǐng)日期:2014年7月1日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月1日
【發(fā)明者】周順, 王孝峰, 何慶, 張亞平, 徐迎波 申請(qǐng)人:安徽中煙工業(yè)有限責(zé)任公司