專利名稱：具有平衡擺轉角控制機構的機械表的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種機械表，它具有一個平衡擺轉角控制機構，用于施加力以便限制帶有游絲的平衡擺的旋轉。
通常，在主夾板的兩側中，其帶有表盤的一側稱作機心的“背面”，而其與帶有表盤的一側相對的一側則稱作機心的“前面”。安裝于機心的“前面”的輪系稱作“前輪系”，而安裝于機心的“后面”的輪系則稱作“后輪系”。
上條柄軸1110沿軸線方向的位置由一個開關裝置來確定，這個開關裝置包括一個拉檔1190、一個離合桿1192、一個離合桿簧1194和一個拉檔壓簧1196。立輪1112可轉動地位于上條柄軸1110的導軸部分上。當上條柄軸1110在位于沿旋轉軸線方向上最靠近機心內側的一側的第一上條柄軸位置(0-級)的情況下發(fā)生轉動時，立輪1112通過離合輪的轉動而轉動。小鋼輪1114通過立輪1112的轉動而轉動。棘輪1116通過小鋼輪1114的轉動而轉動。通過轉動棘輪1116，安放于全條盒1120中的發(fā)條1122就上緊。中心輪-小齒輪1124通過全條盒1120的轉動而轉動。擒縱輪-小齒輪1130通過第四輪-小齒輪1128、第三輪-小齒輪1126和中心輪-小齒輪1124的轉動而轉動。全條盒1120、中心輪-小齒輪1124、第三輪-小齒輪1126和第四輪-小齒輪1128構成了前輪系。
用于控制前輪系轉動的擒縱-速度控制裝置包括一個帶有游絲的平衡擺1140、擒縱輪-小齒輪1130和擒縱叉1142。帶有游絲的平衡擺1140包括一個平衡桿1140a、一個擺輪1140b和一個游絲1140c。隨著中心輪-小齒輪1124的轉動，分輪1150同時轉動。安裝于分輪1150上的分針1152顯示“分鐘數”。與中心輪-小齒輪1124相比，分輪1150帶有一個滑移機構。隨著分輪1150的轉動，時針輪1154通過分針輪的轉動而轉動。安裝于時針輪1154上的時針1156顯示“小時數”。
全條盒1120由主夾板1102和條盒夾板1160可轉動地支承。中心輪-小齒輪1124、第三輪-小齒輪1126、第四輪-小齒輪1128和擒縱輪-小齒輪1130由主夾板1102和輪系夾板1162可轉動地支承。擒縱叉1142由主夾板1102和叉夾板1164可轉動地支承。帶有游絲的平衡擺1140由主夾板1102和擺夾板1166可轉動地支承。
游絲1140c為螺旋形片簧，圈數為復數。游絲1140c的內端部分固定于一個游絲夾1140d上，游絲夾1140d固定于平衡桿1140a上，而游絲1140c的外端部分通過一個游絲外樁1170a而固定，游絲外樁1170a連接于通過緊固螺釘而固定于擺夾板1166上的外樁座1170上。
調節(jié)器1168可轉動地連接于擺夾板1166上。游絲夾板1340和游絲桿1342連接于調節(jié)器1168上?？拷舛瞬糠值挠谓z1140c的一部分位于游絲夾板1340和游絲桿1342之間。
通常，如

圖14所示，根據一種示例性的常規(guī)型機械表，隨著發(fā)條從完全上緊狀態(tài)(上足發(fā)條狀態(tài))回繞的持續(xù)時間周期的消逝，發(fā)條的轉矩逐漸減小。例如，在圖14的情況中，在上足發(fā)條狀態(tài)下發(fā)條轉矩為大約27g·cm，在從上足發(fā)條狀態(tài)經過20小時后變?yōu)榇蠹s23g·cm，而在從上足發(fā)條狀態(tài)經過40小時后變?yōu)榇蠹s18g·cm。
通常，如圖15所示，根據一種示例性的常規(guī)型機械表，當發(fā)條轉矩減小時，帶有游絲的平衡擺的轉角也會減小。例如，在圖15的情況中，當發(fā)條轉矩為25-28g·cm時，帶有游絲的平衡擺的轉角為240-270度左右，而當發(fā)條轉矩為20-25g·cm時，帶有游絲的平衡擺的轉角為180-240度左右。
參看圖16，示出了根據一種示例性的常規(guī)型機械表的帶有游絲的平衡擺的瞬時速率相對于轉角的過渡變化過程(數值表示表的精度)。在這種情況下，“瞬時速率”定義為“表示在假設機械表已放置一天后經過一天的快慢損益的數值，其中在進行測量時保持帶有游絲的平衡擺之類的轉角的狀態(tài)或環(huán)境不變”，在圖16的情況中，當帶游絲的平衡擺的轉角等于或大于240度，或者等于或小于200度時，瞬時速率則延遲。
例如，如圖16所示，根據一種示例性的常規(guī)型機械表，當帶有游絲的平衡擺的轉角在大約200到240度的范圍內時，瞬時速率為大約0-5秒/天(每天快0-5秒)，然而，當帶有游絲的平衡擺的轉角為大約170度時，瞬時速率則變?yōu)榇蠹s-20秒/天(每天慢大約20秒)。
參看圖17，示出了在一種示例性的常規(guī)型機械表中，當發(fā)條從上足發(fā)條狀態(tài)回繞時經過時間和瞬時速率的過渡變化過程。在這種情況下，在這種常規(guī)型機械表中，表示表每天的快慢損益的“速率”通過經過24小時后，將瞬時速率相對于帶有游絲的平衡擺從上足發(fā)條狀態(tài)回繞的經過時間積分來得到，它在圖17中用一根非常細的線來表示。
通常，根據這種常規(guī)型機械表，隨著發(fā)條從上足發(fā)條狀態(tài)回繞的持續(xù)時間周期的消逝，發(fā)條的轉矩逐漸減小，帶有游絲的平衡擺的轉角也會減小，相應地，瞬時速率就會延遲。因此，根據這種常規(guī)型機械表，通過估算在經過24小時的持續(xù)時間周期后表的減慢時間，可以預先得到并預先調整發(fā)條處于上足發(fā)條狀態(tài)時的瞬時速率，從而使得表示表每天的快慢損益的“速率”為正值。
例如，根據這種示例性的常規(guī)型表，如圖17中的粗線所示，盡管在上足發(fā)條狀態(tài)下瞬時速率為大約10秒/天(每天快大約10秒)，但在從上足發(fā)條狀態(tài)經過20小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s4秒/天(每天快大約4秒)，而在從上足發(fā)條狀態(tài)經過24小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s0秒/天(沒有每天的快慢損益)，在從上足發(fā)條狀態(tài)經過30小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s-8秒/天(每天慢大約8秒)。
另外，作為一種用于調整帶有游絲的平衡擺的轉角的常規(guī)裝置，舉例來說，日本實用新型公開號41675/1979中公開了一種具有轉角調整板的結構，這種轉角調整板通過在每次樞軸式接近帶有游絲的平衡擺的磁鐵時產生渦流來向帶有游絲的平衡擺施加一個制動力。
本發(fā)明的一個目的是提供一種具有能夠將帶有游絲的平衡擺的轉角控制于一個不變范圍內的平衡擺轉角控制機構的機械表。
另外，本發(fā)明的一個目的是提供一種高精度的機械表，即使在從上足發(fā)條狀態(tài)經過一段過程時間周期后，它的速率的變化也仍然微不足道。
優(yōu)選地，在其結構中，平衡擺轉角控制機構包括一個安裝于帶有游絲的平衡擺的外周部分上的阻動桿，并在其間形成間隙。
另外，優(yōu)選地，在其結構中，平衡擺轉角控制機構包括一個與全條盒齒輪和棘輪相關聯的行星齒輪機構。
優(yōu)選地，在其結構中，阻動桿包括一個通過使帶有游絲的平衡擺的外周部分保留間隙而形成的窗口部分。
另外，在其結構中，阻動桿還可以包括通過使帶有游絲的平衡擺的外周部分保留間隙而形成的臂部。
利用具有這種結構的平衡擺轉角控制機構，機械表的帶有游絲的平衡擺的轉角就能得到有效的控制，這樣機械表的精度就得以提高。
圖2為一個局部剖視圖，示出了本發(fā)明的機械表的實施方案的前輪系部分的外形輪廓。
圖3為一個局部平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖4為一個局部剖視圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖5為一個方框圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條上緊的狀態(tài)下機械表的工作情況。
圖6為一個平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條上緊的狀態(tài)下機心前面的外形輪廓(在圖6中，部分零件省去未畫出，而連接構件則用虛線表示)。
圖7為一個局部平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條上緊的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖8為一個局部剖視圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條上緊的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖9為一個方框圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機械表的工作情況。
圖10為一個平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機心前面的外形輪廓(在圖10中，部分零件省去未畫出，而連接構件則用虛線表示)。
圖11為一個局部平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖12為一個平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案在發(fā)條回繞的狀態(tài)下機心前面的外形輪廓(在圖12中，部分零件省去未畫出，而連接構件則用虛線表示)。
圖13為一個局部平面圖，示出了根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案在發(fā)條上緊的狀態(tài)下機心的阻動桿部分的外形輪廓。
圖14為一個曲線圖，示出了機械表的發(fā)條從完全上緊狀態(tài)回繞的經過時間周期與發(fā)條轉矩之間的概略關系。
圖15為一個曲線圖，示出了機械表的帶有游絲的平衡擺的轉角與發(fā)條轉矩之間的概略關系。
圖16為一個曲線圖，示出了機械表的帶有游絲的平衡擺的轉角與瞬時速率之間的概略關系。
圖17為一個曲線圖，示出了根據本發(fā)明的機械表和一種常規(guī)型機械表，發(fā)條從完全上緊狀態(tài)回繞的經過時間周期與的瞬時速率之間的概略關系。
圖18為一個平面圖，示出了一種常規(guī)型機械表的機心前面的外形輪廓(在圖18中，部分零件省去未畫出，而連接構件則用虛線表示)。
圖19為常規(guī)型機械表的機心的外形局部剖視圖(圖19中，部分零件省去未畫出)。
參照圖1和圖2，根據本發(fā)明的機械表的一個實施方案，機械表的機心(機身)400設有構成機心的底板的主夾板102。上條柄軸110可轉動地安裝于主夾板102的上條柄軸導孔102a上。表盤104(在圖2中用虛線表示)安裝于機心400上。
上條柄軸110帶有一個方形部分和一個導軸部分。離合輪(圖中未示出)與上條柄軸110的方形部分形成一個整體。離合輪的轉動軸線與上條柄軸110的轉動軸線相同。就是說，離合輪帶有一個方孔，并且離合輪通過將方孔安裝于上條柄軸110的方形部分上而隨著上條柄軸110的轉動而轉動。離合輪帶有齒A和齒B。齒A位于離合輪的靠近機心400中心的端部。齒B位于離合輪的靠近機心400外側的端部。
機心400帶有開關裝置，用于確定上條柄軸110沿軸線方向的位置。這個開關裝置包括一個拉檔190、一個離合桿192、一個離合桿簧194和一個拉檔壓簧196。根據離合輪的轉動，上條柄軸110沿轉動軸線方向的位置就可以確定。根據離合桿192的轉動，拉檔190沿轉動軸線方向的位置就可以確定。隨著拉檔190的轉動，將離合桿192定位于沿轉動方向上的兩個位置上。
立輪112可轉動地位于上條柄軸110的導軸部分上。當上條柄軸110在位于沿旋轉軸線方向上最靠近機心400內側的第一上條柄軸位置(0-級)的情況下發(fā)生轉動時，立輪112通過離合輪的轉動而轉動。小鋼輪114通過立輪112的轉動而轉動。棘輪116通過小鋼輪114的轉動而轉動。使棘輪116單向轉動的棘爪118與棘輪116的齒輪部分相嚙合。
機心400帶有一個作為其動力源的發(fā)條122，發(fā)條122安放在全條盒120中。發(fā)條122由具有彈簧性能的彈性材料如鐵制成。通過轉動棘輪116，發(fā)條122就能夠上緊。
中心輪-小齒輪124通過全條盒120的轉動而轉動。第三輪-小齒輪126隨著中心輪-小齒輪124的轉動而轉動。第四輪-小齒輪128隨著第三輪-小齒輪126的轉動而轉動。擒縱輪-小齒輪130隨著第四輪-小齒輪128的轉動而轉動。全條盒120、中心輪-小齒輪124、第三輪-小齒輪126和第四輪-小齒輪128構成了前輪系。
機心400帶有一個用于控制前輪系轉動的擒縱-速度控制裝置。擒縱-速度控制裝置包括一個以恒定周期內重復著向右轉動和向左轉動的帶有游絲的平衡擺140、一個隨著前輪系轉動而轉動的擒縱輪-小齒輪130和一個根據帶有游絲的平衡擺140的工作情況而對擒縱輪-小齒輪的轉動進行控制的擒縱叉142。
帶有游絲的平衡擺140包括一個平衡桿140a、一個擺輪140b和一個游絲140c。游絲140c由具有彈簧性能的彈性材料如“elinbar”制成。就是說，游絲140c由金屬導電材料制成。
隨著中心輪-小齒輪124的轉動，分輪150同時轉動。安裝于分輪150上的分針152顯示“分鐘數”。與中心輪-小齒輪124相比，分輪150帶有一個具有預定滑移轉矩的滑移機構。
分針輪(圖中未示出)隨著分輪150的轉動而轉動。時針輪154隨著分針輪的轉動而轉動。安裝于時針輪154上的時針156顯示“小時數”。
全條盒120由主夾板102和條盒夾板160可轉動地支承。中心輪-小齒輪124、第三輪-小齒輪126、第四輪-小齒輪128和擒縱輪-小齒輪130由主夾板102和輪系夾板420可轉動地支承。擒縱叉142由主夾板102和叉夾板164可轉動地支承。
帶有游絲的平衡擺140由主夾板102和擺夾板166可轉動地支承。就是說，平衡桿140a的上榫眼140a1可轉動地支承于固定在擺夾板166上的平衡擺上軸承166a上。平衡擺上軸承166a包括一個平衡擺上孔寶石和一個平衡擺上蓋寶石。平衡擺上孔寶石和平衡擺上蓋寶石由絕緣材料如紅寶石構成。
平衡桿140a的下榫眼140a2可轉動地支承于固定在主夾板102上的平衡擺下軸承102b上。平衡擺下軸承102b包括一個平衡擺下孔寶石和一個平衡擺下蓋寶石。平衡擺下孔寶石和平衡擺下蓋寶石由絕緣材料如紅寶石構成。
游絲140c為螺旋形片簧，圈數為復數。游絲140c的內端部分固定于一個游絲夾140d上，游絲夾140d固定于平衡桿140a上，而游絲140c的外端部分利用緊固螺釘通過一個游絲夾170a而固定，游絲夾170a連接于可轉動地固定在擺夾板166上的游絲夾蓋170上。擺夾板166由金屬導電材料如黃銅制成。游絲夾蓋170由金屬導電材料如鐵制成。
下面，將參照圖1和圖2對帶有游絲的平衡擺140的工作情況給出描述。
游絲140c隨著帶有游絲的平衡擺140的轉角的變化而沿徑向伸縮。例如，在圖1中所示的狀態(tài)下，當帶有游絲的平衡擺140沿順時針方向轉動時，游絲140c沿向著帶有游絲的平衡擺140的中心的方向收縮，與此相反，當帶有游絲的平衡擺140沿逆時針方向轉動時，游絲140c沿著遠離帶有游絲的平衡擺140的中心的方向伸長。順便說一下，可以采用其中游絲140c的運動與此方向相反的結構。就是說，在采用的結構中，也可以使當帶有游絲的平衡擺140沿逆時針方向轉動時，游絲140c沿向著帶有游絲的平衡擺140的中心的方向收縮，而當帶有游絲的平衡擺140c沿順時針方向旋轉時，游絲140c遠離帶有游絲的平衡擺140的中心的方向伸長。
下面，將對本發(fā)明的機械表的平衡擺轉角控制機構進行描述。
將參照圖1至圖4對本發(fā)明的機械表的一個實施方案的行星輪系機構410的結構進行描述。
第一太陽輪450由輪系夾板420和主夾板102可轉動地支承。第一太陽輪450帶有第一太陽齒輪452、第一太陽小齒輪454和第一太陽輪軸456。第一太陽輪軸456沿從輪系夾板420到主夾板102的方向依次包括第一軸部分456a、第二軸部分456b和第三軸部分456c。第一太陽齒輪452位于第三軸部分456c上。第一太陽小齒輪454位于輪系夾板420的與主夾板102側相對的一側，也就是說位于其外殼背面一側。
第二太陽輪460與第一太陽輪軸456的第一軸部分456a可轉動地組合在一起。也就是說，第二太陽輪460的轉動中心與第一太陽輪450的轉動中心相同。第二太陽輪460帶有一個第二太陽齒輪462和一個第二太陽小齒輪464。
行星傳動輪466由第二輪系夾板422和主夾板102可轉動地支承。第二太陽齒輪462與行星傳動輪466嚙合，并且可以隨著行星傳動輪466的轉動而轉動。行星傳動輪466與棘輪116嚙合，并且可以隨著棘輪116的轉動而轉動。
行星中間齒輪470可轉動地安裝于第一太陽輪軸456的第二軸部分456b上。也就是說，行星中間齒輪470的轉動中心與第一太陽輪450的轉動軸線相同。行星中間齒輪470與全條盒齒輪120a嚙合，并且可以隨著全條盒齒輪120的轉動而轉動。
第一行星輪472可轉動地安裝于行星中間齒輪470上，利用行星中間齒輪470的一部分而非行星中間齒輪470的轉動中心作為其轉動中心。另外，第二行星輪474可轉動地安裝于行星中間齒輪470上，利用行星中間齒輪470的一部分而非行星中間齒輪470的轉動中心作為其轉動中心。也就是說，第一行星輪472的轉動中心與第二行星輪474的轉動中心相同。
第一行星輪472和第二行星輪474一起構成了行星輪476，并且兩者相互固定在一起，從而可以作為一個整體相對于行星中間齒輪470轉動。也就是說，第一行星輪472能夠通過安放于行星中間齒輪470的輪系夾板420一側而轉動，同時，第二行星輪474能夠通過安放于行星中間齒輪470的主夾板102一側而轉動。
第一行星輪472與第二太陽小齒輪464嚙合，因此，第一行星輪472能夠繞著第二太陽小齒輪464轉動。第二行星輪474與第一太陽小齒輪452嚙合，因此，第二行星輪474能夠繞著第一太陽小齒輪452轉動。另外，第一行星輪472和第二行星輪474能夠同時作為一個整體轉動。
根據本發(fā)明的機械表的實施方案，舉例來說，行星輪系機構410的減速比為例如1/432。
阻動傳動輪480由第二輪系夾板422和輪系夾板420可轉動地支承。阻動傳動輪480帶有阻動傳動齒輪482和阻動傳動小齒輪484。阻動傳動齒輪482帶有兩個彈簧部分，并與阻動傳動小齒輪484連接在一起，以便使得彈簧部分能夠在預定滑移轉矩的作用下相對于阻動傳動小齒輪484滑移。阻動傳動齒輪482與第一太陽小齒輪454嚙合，并且可以隨著第一太陽小齒輪454的轉動而轉動。
阻動輪486由第二輪系夾板422和輪系夾板420可轉動地支承。阻動輪486帶有一個阻動齒輪488。阻動齒輪488與阻動傳動小齒輪484嚙合，并且可以隨著阻動傳動小齒輪484的轉動而轉動。
阻動輪度數定位銷430位于第二輪系夾板422上。阻動輪度數定位銷430的度數測定部分432位于阻動齒輪488的槽口部分488c中。阻動桿436固定于阻動輪486上。阻動桿436能夠隨著阻動輪486的轉動而轉動。通過利用阻動輪度數定位銷430來定位阻動齒輪488的槽口部分488c，就可以將阻動齒輪488的轉角限制在一個恒定范圍內，因此阻動桿436的轉角就被限制在一個恒定范圍內。
阻動桿436帶有一個阻動桿窗口部分436a。阻動桿窗口部分436a為圓形，其內徑大于帶有游絲的平衡擺140的外徑。例如，當帶有游絲的平衡擺140的外徑為8毫米時，優(yōu)選地，阻動桿窗口部分436a的內徑為10毫米。也就是說，優(yōu)選地，帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間沿徑向的間隙SUK位于0.8至1.2毫米的范圍之內(稍大于或稍小于1毫米)。
阻動桿436的厚度為1.7毫米。帶有游絲的平衡擺140的擺輪的厚度為0.8毫米。也就是說，優(yōu)選地，阻動桿436的厚度要大于擺輪的厚度。
根據阻動桿436，在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下，阻動桿窗口部分436a的中心的位置基本與帶有游絲的平衡擺140的轉動中心一致。也就是說，圖1、圖3和圖4示出了在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下阻動桿436與帶有游絲的平衡擺140之間的關系。帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間沿徑向的間隙SUK的確定使得在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下，帶有游絲的平衡擺140的轉動不會受到阻動桿窗口部分436a的影響。
下面，將對根據本發(fā)明的機械表的實施方案上緊發(fā)條的過程中機械表的工作情況進行描述。下文中所述的轉動方向表示的是從外殼背面觀察機心前面時的方向。
參看圖3至圖5，在發(fā)條完全回繞的情況下，通過卷緊輪系(112、114)，棘輪116就沿順時針方向轉動。在這種情況下，行星中間齒輪470的轉動受到全條盒齒輪120a的限制，因此行星中間齒輪47-構成行星齒輪機構中的“固定齒輪”。
通過轉動棘輪116，行星傳動輪466就沿逆時針方向轉動。通過轉動行星傳動輪466，第二太陽輪460就沿順時針方向轉動。由于行星中間齒輪470的轉動受到限制，因此通過轉動第二太陽輪460，第一行星輪472和第二行星輪474就會沿逆時針方向轉動。第一行星輪472和第二行星輪474轉動時，轉動中心并不移動。
通過轉動第二行星輪474，第一太陽輪450就沿順時針方向轉動。通過轉動第一太陽輪450，阻動傳動輪480就會沿逆時針方向轉動。通過轉動阻動傳動輪480，阻動齒輪488就會沿順時針方向轉動。當阻動齒輪488沿順時針方向轉動時，阻動桿436就同時沿順時針方向轉動。
因此，通過上緊發(fā)條，阻動桿436就會從圖3所示的狀態(tài)沿順時針方向轉動。
繼續(xù)上緊發(fā)條，阻動桿436就會繼續(xù)沿順時針方向轉動，從而形成圖6至圖8所示的狀態(tài)。圖6至圖8所示的狀態(tài)為發(fā)條的“完全上緊”狀態(tài)。在這種狀態(tài)下，通過利用阻動輪度數定位銷430來定位阻動輪488的槽口部分488c而對阻動桿436的位置進行限制。
在圖6至圖8所示的狀態(tài)下，優(yōu)選地，帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間沿徑向的間隙SUK達到最小，位于0.1至0.2毫米的范圍之內。
帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間沿徑向的間隙SUK的確定使得在發(fā)條完全上緊的情況下，帶有游絲的平衡擺140的轉動在阻動桿窗口部分436a的影響下發(fā)生衰減。也就是說，在圖6至圖8所示的狀態(tài)下，位于帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間的空氣流受到帶有游絲的平衡擺140的外周部分和阻動桿窗口部分436a的阻力，從而對帶有游絲的平衡擺140施加一個限制其轉動的力。
下面，將對根據本發(fā)明的機械表的實施方案，在發(fā)條回繞時、也就是在機械表顯示時間時該表的工作情況進行描述。
參看圖7至圖9，全條盒齒輪120a轉動，因而可以顯示時間。在這里，全條盒齒輪120a沿順時針方向轉動。
在這種情況下，通過與棘輪116的齒輪嚙合的棘爪118的操作，棘輪116的轉動就受到限制，因此行星傳動輪466的轉動也受到限制，因而第二太陽輪466構成行星齒輪機構中的“固定齒輪”。
通過轉動全條盒齒輪120a，行星中間齒輪470就沿逆時針方向轉動。由于第二太陽輪460的轉動受到限制，因此通過行星中間齒輪470的轉動，第一行星輪472就繞著第二太陽小齒輪464轉動。由于第一行星輪472和第二行星輪474組合在一起，第二行星輪474就繞著第一太陽小齒輪452轉動。
在這種情況下，第一行星輪472和第二行星輪474沿逆時針方向轉動。第一行星輪472和第二行星輪474的轉動就構成了轉動中心變化的“行星運動”。舉例來說，根據本發(fā)明的機械表的實施方案，輪系減速比為1/2。
通過第二行星輪474和行星中間齒輪470的轉動，第一太陽輪450就沿逆時針方向轉動。通過第一太陽輪450的轉動，阻動傳動輪480就沿順時針方向轉動。通過阻動傳動輪480的轉動，阻動齒輪488就沿逆時針方向轉動。當阻動齒輪488沿逆時針方向轉動時，阻動桿436就同時沿逆時針方向轉動。
因此，通過回繞發(fā)條，阻動桿436就從圖7所示的狀態(tài)沿逆時針方向轉動。
繼續(xù)回繞發(fā)條，阻動桿436就會繼續(xù)沿逆時針方向轉動，從而形成圖1至圖4所示的狀態(tài)。圖1至圖4所示的狀態(tài)為發(fā)條的“完全回繞”狀態(tài)。在這種狀態(tài)下，通過利用阻動輪度數定位銷430來定位阻動輪488的槽口部分480c而對阻動桿436的位置進行限制。
因此，根據本發(fā)明的機械表的實施方案，帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間沿徑向的間隙使得在發(fā)條完全上緊的情況下間隙達到最小，而在發(fā)條完全回繞的情況下，間隙達到最大。另外，經測定，在發(fā)條完全上緊的情況下，帶有游絲的平衡擺140的轉動由于受到阻動桿窗口部分436a的影響最大而發(fā)生衰減。也就是說，在發(fā)條完全上緊的情況下，位于帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間的空氣流受到帶有游絲的平衡擺140的外周部分和阻動桿窗口部分436a所施加的阻力最大，從而對帶有游絲的平衡擺140施加的限制其轉動的力最大。
另外，通過將發(fā)條從完全上緊的狀態(tài)回繞，位于帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分436a之間的空氣流受到的阻力就會減小，而當發(fā)條完全回繞時，阻力就會消失。
根據具有這種結構的本發(fā)明的機械表，帶有游絲的平衡擺140的轉角就能有效地得到控制。
下面，將對本發(fā)明的機械表的另一個實施方案進行描述。
參看圖10，根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案，機械表的機心(機身)490設有構成機心底板的主夾板102T。主夾板102T的外徑尺寸小于主夾板102的外徑尺寸。
阻動桿496固定于阻動輪486上。阻動桿436能夠隨著阻動輪486的轉動而轉動。阻動桿496帶有第一臂496a和第二臂496b。
參看圖10和圖11，阻動桿496帶有一個阻動桿窗口部分496c。阻動桿窗口部分496c的形狀與部分圓形相對應，其內徑大于帶有游絲的平衡擺140的外徑。例如，當帶有游絲的平衡擺140的外徑為8毫米時，優(yōu)選地，阻動桿窗口部分496c的內徑為10毫米。也就是說，優(yōu)選地，帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分496c之間沿徑向的間隙SUK位于0.8至1.2毫米的范圍之內(稍大于或稍小于約1毫米)。
阻動桿496的厚度為1.7毫米。帶有游絲的平衡擺140的擺輪的厚度為0.8毫米。也就是說，優(yōu)選地，阻動桿496的厚度要大于擺輪的厚度。
根據阻動桿496，在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下，阻動桿窗口部分496c的中心的位置基本與帶有游絲的平衡擺140的轉動中心一致。也就是說，圖10和圖11示出了在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下阻動桿496與帶有游絲的平衡擺140之間的關系。帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分496c之間沿徑向的間隙SUK的確定使得在發(fā)條完全回繞的狀態(tài)下，帶有游絲的平衡擺140的轉動不會受到阻動桿窗口部分496c的影響。
本發(fā)明的機械表的另一個實施方案的其它部分的結構與上文中參照圖1至圖9所述的本發(fā)明的機械表的實施方案中的結構相同。
根據本發(fā)明的機械表的另一個實施方案，通過上緊發(fā)條，阻動桿496就會從圖10和圖11所示的狀態(tài)沿順時針方向轉動。
繼續(xù)上緊發(fā)條，阻動桿496就會繼續(xù)沿順時針方向轉動，從而形成圖12和圖13所示的狀態(tài)。圖12和圖13所示的狀態(tài)構成了發(fā)條的“完全上緊”狀態(tài)。
在圖12和圖13所示的狀態(tài)下，優(yōu)選地，帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分496c之間沿徑向的間隙SUK達到最小，位于0.1至0.2毫米的范圍之內。
帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分496c之間沿徑向的間隙SUK的確定使得在發(fā)條完全上緊的情況下，帶有游絲的平衡擺140的轉動在阻動桿窗口部分496c的影響下發(fā)生衰減。也就是說，在圖12和圖13所示的狀態(tài)下，位于帶有游絲的平衡擺140的外周部分與阻動桿窗口部分496c之間的空氣流受到帶有游絲的平衡擺140的外周部分和阻動桿窗口部分496c的阻力，從而對帶有游絲的平衡擺140施加一個限制其轉動的力。
本發(fā)明的機械表的另一個實施方案中的其它工作情況與上文中參照圖1至圖9所述的本發(fā)明的機械表的實施方案中的工作情況相同。
如上所述，本發(fā)明的機械表結構中具有一個平衡擺轉角控制機構，在這種機械表中，擒縱-速度控制裝置包括一個重復著向右轉動和向左轉動的帶有游絲的平衡擺、一個隨著前輪系轉動而轉動的擒縱輪-小齒輪和一個根據帶有游絲的平衡擺的工作情況而對擒縱輪-小齒輪的轉動進行控制的擒縱叉，相應地，機械表的精度得以提高而不必縮短機械表的持續(xù)時間周期。
也就是說，根據本發(fā)明，注意的是瞬時速率與轉角的相互關系，通過保持恒定的轉角，瞬時速率的變化受到限制并且對表進行調整以便減少表每天的快慢損益。
與此相反，根據常規(guī)型機械表，由于受到持續(xù)時間周期與轉角之間的關系的作用，因而轉角隨時間的經過而變化。另外，由于受到轉角與瞬時速率之間的關系的作用，因而瞬時速率隨時間的經過而變化。因此，難以延長表的持續(xù)時間周期而又能夠保持精度不變。
下面，對關于致力于解決常規(guī)型機械表的這個問題而提出的本發(fā)明的機械表的模擬結果進行描述。
參看圖17，根據本發(fā)明的機械表，在發(fā)條完全上緊的情況下，速率為大約10秒/天(每天快大約10秒)，在從上足發(fā)條狀態(tài)經過20小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s7秒/天(每天快大約7秒)，而在從上足發(fā)條狀態(tài)經過30小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s-3秒/天(每天慢大約3秒)。
與此相反，根據常規(guī)型機械表，在發(fā)條完全上緊的情況下，速率為大約10秒/天(每天快大約10秒)，在從上足發(fā)條狀態(tài)經過20小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s4秒/天(每天快大約4秒)，而在從上足發(fā)條狀態(tài)經過30小時后，瞬時速率變?yōu)榇蠹s-8秒/天(每天慢大約8秒)。
根據本發(fā)明的具有平衡擺轉角控制機構的機械表，通過控制帶有游絲的平衡擺的轉角，可以限制表的瞬時速率的變化，因此與常規(guī)型機械表相比，從瞬時速率為大約0到10秒/天的上足發(fā)條狀態(tài)開始的經過時間周期可以保持更長。
也就是說，根據本發(fā)明的機械表，瞬時速率位于0到10秒/天的范圍內的持續(xù)時間周期為大約28小時。根據常規(guī)型機械表，瞬時速率位于0到10秒/天的范圍內的持續(xù)時間周期為大約24小時。因此，根據本發(fā)明的機械表，瞬時速率在10秒/天的范圍內變化的持續(xù)時間周期可以提高為常規(guī)型機械表的大約1.2倍。
因此，在提供的模擬結果中，與常規(guī)型機械表相比，本發(fā)明的機械表非常精確。
工業(yè)適用性本發(fā)明的機械表結構簡單，適用于獲得精度非常高的機械表。
權利要求
1.一種機械表，其特征在于該機械表具有一個構成機械表動力源的發(fā)條、一個在發(fā)條回繞時由旋轉力轉動的前輪系和一個用于控制前輪系轉動的擒縱-速度控制裝置，其中擒縱-速度控制裝置包括一個交替重復著向右轉動和向左轉動的帶有游絲的平衡擺、一個隨著前輪系轉動而轉動的擒縱輪-小齒輪和一個根據帶有游絲的平衡擺的工作情況而對擒縱輪-小齒輪的轉動進行控制的擒縱叉，所述機械表包括一個轉角控制機構，它使得在發(fā)條完全上緊的情況下，帶有游絲的平衡擺(140)的轉動受到空氣阻力，而在發(fā)條完全回繞的情況下，帶有游絲的平衡擺(140)的轉動不會受到空氣阻力。
2.權利要求1的機械表，其特征在于平衡擺轉角控制機構包括一個安裝于帶有游絲的平衡擺(140)的外周部分上的阻動桿(436、496)，以在其間形成間隙。
3.權利要求1或2的機械表，其特征在于平衡擺轉角控制機構包括一個與全條盒齒輪(120a)和棘輪(116)相關聯的行星齒輪機構(410)。
4.權利要求2的機械表，其特征在于阻動桿(436)包括一個通過與帶有游絲的平衡擺(140)的外周部分形成間隙而形成的窗口部分(436a)。
5.權利要求2的機械表，其特征在于阻動桿(496)包括通過與帶有游絲的平衡擺(140)的外周部分形成間隙而形成的臂部(496a、496b)。
全文摘要
一種機械表,包括一個機心(400),機心(400)包括一個機心條盒(120)、一個中心輪(124)、一個第三輪(126)、一個第四輪(128)、一個計時環(huán)形平衡擺(140)、一個擒縱輪(130)和一個擒縱叉(142);特別地,機械表包括一個計時環(huán)形平衡擺轉角控制機構,它使得在發(fā)條完全上緊的情況下,對計時環(huán)形平衡擺(140)的轉動施加空氣阻力,而在發(fā)條完全松開的情況下,不對計時環(huán)形平衡擺(140)的轉動施加空氣阻力,計時環(huán)形平衡擺轉角控制機構包括阻動桿(436、496),阻動桿(436、496)與計時環(huán)形平衡擺(140)的外周部分保持間隙,并且其特征在于它包括一個與機心條盒齒輪(120a)和棘輪(116)相關聯的行星齒輪機構(410)。
文檔編號G04B17/26GK1328659SQ9981386
公開日2001年12月26日 申請日期1999年7月29日 優(yōu)先權日1999年7月29日
發(fā)明者高橋岳, 所毅 申請人:精工電子有限公司