一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明涉及一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，所述方法包括(1)建立輸電線路的Markov模型；(2)設(shè)定初始條件；(3)系統(tǒng)初始狀態(tài)仿真；(4)修正系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻線路誘發(fā)故障的狀態(tài)；(5)計(jì)算線路的當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ti,k及下一運(yùn)行狀態(tài)；(6)計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Dk；(7)計(jì)算系統(tǒng)在此狀態(tài)下的負(fù)荷損失；(8)判斷tk+1是否大于設(shè)定時(shí)長(zhǎng)。本發(fā)明基于對(duì)保護(hù)兩類(lèi)失效、斷路器失效及保護(hù)系統(tǒng)之間的配合對(duì)線路停運(yùn)的影響分析，建立計(jì)及保護(hù)、斷路器失效影響的輸電線路完整Markov模型，使其更加符合實(shí)際的運(yùn)行狀況，系統(tǒng)可靠性分析結(jié)果的準(zhǔn)確性及可信性更高。本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了完整電力系統(tǒng)的可靠性分析。
【專(zhuān)利說(shuō)明】一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，具體講涉及一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng) 可靠性評(píng)估方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 繼電保護(hù)作為電力系統(tǒng)二次設(shè)備中的重要元件之一，其正確動(dòng)作與否將直接影響 電力系統(tǒng)運(yùn)行的安全性及可靠性，近年來(lái)由于繼電保護(hù)失效引起的電力系統(tǒng)故障越來(lái)越突 出。如何科學(xué)及合理地計(jì)及繼電保護(hù)系統(tǒng)對(duì)一次設(shè)備及系統(tǒng)安全運(yùn)行的影響，是提高大電 網(wǎng)可靠性分析結(jié)果可信度及準(zhǔn)確度的關(guān)鍵策略之一。
[0003] 當(dāng)前計(jì)及繼電保護(hù)影響的系統(tǒng)可靠性分析文獻(xiàn)，根據(jù)其可靠性模型的建立過(guò)程大 致分成兩類(lèi)：
[0004] 第一類(lèi)是以影響因子累加的方式計(jì)及保護(hù)系統(tǒng)對(duì)于一次設(shè)備失效率的影響。文獻(xiàn) [孫元章，周家啟.大型互聯(lián)電網(wǎng)在線運(yùn)行可靠性的基礎(chǔ)理論.2010]在對(duì)繼電保護(hù)硬件失 效和原理性失效分別進(jìn)行概率分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合實(shí)時(shí)潮流、天氣等因素對(duì)設(shè)備停運(yùn)的影 響，以影響因子累加的方式為輸電線路、變壓器等輸電系統(tǒng)主要設(shè)備建立了運(yùn)行可靠性模 型；文獻(xiàn)[付聰，安靈旭，方華亮，等.繼電保護(hù)系統(tǒng)對(duì)一次設(shè)備可靠性的影響研究.電力系 統(tǒng)保護(hù)與控制，2013,41 (11) : 38-44]結(jié)合繼電保護(hù)配置方案及拒誤動(dòng)兩種失效模式，建立 了繼電保護(hù)對(duì)一次設(shè)備可靠性影響的Markov模型，并將保護(hù)對(duì)一次設(shè)備的影響定量描述 為保護(hù)可靠性對(duì)一次設(shè)備不可用度的貢獻(xiàn)量。上述文獻(xiàn)均簡(jiǎn)單地將保護(hù)失效影響以簡(jiǎn)單的 影響因子直接添加到被保護(hù)元件的停運(yùn)率或不可用概率之中，由于沒(méi)有詳細(xì)考慮保護(hù)系統(tǒng) 配置、配合以及斷路器失效等因素的影響，因此其可靠性分析結(jié)果的準(zhǔn)確性相對(duì)較低。
[0005] 第二類(lèi)是建立一次設(shè)備及二次保護(hù)系統(tǒng)的聯(lián)合可靠性分析模型來(lái)計(jì)及保護(hù)系統(tǒng) 對(duì)于電力系統(tǒng)運(yùn)行可靠性影響。文獻(xiàn)IX.Pottonen，"Amethodfortheprobabilistic securityanalysisoftransmissiongrids，nPLD.dissertation，HelsinkiUniversity ofTechnology，Mar. 2005]綜合事件樹(shù)與故障樹(shù)的分析方法，定量分析了保護(hù)故障對(duì)系 統(tǒng)供電可靠性的影響，該文實(shí)質(zhì)上是利用狀態(tài)枚舉法進(jìn)行相應(yīng)保護(hù)系統(tǒng)及一次系統(tǒng)的聯(lián) 合可靠性進(jìn)行分析，隨著系統(tǒng)規(guī)模的增大其計(jì)算量也將急劇增加。文獻(xiàn)[JiangK，Singh C.Newmodelsandconceptsforpowersystemreliabilityevaluationincluding protectionsystemfailures[J] ·PowerSystems,IEEETransactionson,2011, 26(4) :1845-1855]則基于保護(hù)拒誤動(dòng)兩種典型的失效模式及相鄰繼電保護(hù)系統(tǒng)之間的協(xié) 調(diào)配合關(guān)系，建立了輸電線路的12狀態(tài)Markov模型，并分別用馬爾科夫狀態(tài)空間法和蒙特 卡洛方法對(duì)簡(jiǎn)單及復(fù)雜系統(tǒng)的可靠性進(jìn)行了評(píng)估；該文方法可同時(shí)適用于簡(jiǎn)單系統(tǒng)及實(shí)際 大系統(tǒng)，是一有效實(shí)用方法；然而，該文在保護(hù)可靠性建模過(guò)程中只考慮了保護(hù)范圍內(nèi)無(wú)故 障發(fā)生時(shí)的誤動(dòng)失效模式，而沒(méi)有考慮更為常見(jiàn)的非選擇性誤動(dòng)失效，即在被保護(hù)設(shè)備的 相鄰下一級(jí)設(shè)備發(fā)生短路等故障的前提下，由繼電保護(hù)裝置的運(yùn)行環(huán)境參數(shù)（電網(wǎng)運(yùn)行方 式、保護(hù)整定值等）導(dǎo)致的非選擇性跳閘；此外，該文沒(méi)有考慮保護(hù)裝置執(zhí)行機(jī)構(gòu)斷路器的 失效，而根據(jù)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和電力系統(tǒng)故障的相關(guān)統(tǒng)計(jì)分析，斷路器的失效概率與二次保 護(hù)系統(tǒng)的失效概率為同一數(shù)量級(jí)，若不計(jì)斷路器故障的影響，會(huì)使得其分析結(jié)果過(guò)于樂(lè)觀。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提出一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法， 具體為一種基于線路完整模型及序貫蒙特卡洛仿真的輸電系統(tǒng)可靠性分析新方法。結(jié)合保 護(hù)拒誤動(dòng)、斷路器失效及保護(hù)系統(tǒng)之間的配合對(duì)線路停運(yùn)的影響，本發(fā)明建立了計(jì)及保護(hù)、 斷路器失效影響的輸電線路完整Markov模型進(jìn)行狀態(tài)分析；基于此模型，采用序貫蒙特卡 洛方法，對(duì)包括一、二次設(shè)備的電力系統(tǒng)狀態(tài)進(jìn)行抽樣仿真，并計(jì)算各類(lèi)可靠性指標(biāo)，從而 實(shí)現(xiàn)了完整電力系統(tǒng)的可靠性分析。
[0007] 本發(fā)明的目的是采用下述技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的：
[0008] -種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其改進(jìn)之處在于，所述方法包括
[0009] (1)建立輸電線路的Markov模型；
[0010] (2)設(shè)定初始條件；
[0011] (3)系統(tǒng)初始狀態(tài)仿真；
[0012] (4)修正系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻線路誘發(fā)故障狀態(tài)；
[0013] (5)計(jì)算線路的當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ti,k及下一運(yùn)行狀態(tài)；
[0014] (6)計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Dk ;
[0015] (7)計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失；
[0016] (8)判斷tk+1是否大于設(shè)定時(shí)長(zhǎng)。
[0017] 優(yōu)選的，所述步驟（1)包括根據(jù)線路的運(yùn)行狀態(tài)和保護(hù)的運(yùn)行狀態(tài)建立計(jì)及保護(hù) 失效影響的輸電線路完整Markov模型。
[0018] 優(yōu)選的，所述步驟（2)包括設(shè)定仿真時(shí)刻初值h= 0,系統(tǒng)狀態(tài)計(jì)數(shù)器k= 0 ;線 路的初始狀態(tài)均為正常運(yùn)行狀態(tài)。
[0019] 優(yōu)選的，所述步驟（3)包括抽樣生成線路初始狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Tu并計(jì)算系統(tǒng)的初 始狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Dtl山=D。，k=k+1。
[0020] 優(yōu)選的，所述步驟（4)包括遍歷所有線路j，根據(jù)其兩端相鄰線路在上一系統(tǒng)狀態(tài) 結(jié)束時(shí)刻的狀態(tài)轉(zhuǎn)移情況進(jìn)行不同操作。
[0021] 優(yōu)選的，所述步驟（5)包括根據(jù)線路在系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻是否發(fā)生狀態(tài)變化分別 計(jì)算當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下各線路的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ti;k及下一運(yùn)行狀態(tài)。
[0022] 優(yōu)選的，所述步驟（6)包括計(jì)算當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間Dk，系統(tǒng)仿真時(shí)間向前推 進(jìn)：tk+1 =tk+Dk。
[0023] 優(yōu)選的，所述步驟（7)包括根據(jù)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下線路的狀態(tài)，進(jìn)行當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài) 下的負(fù)荷損失計(jì)算。
[0024] 優(yōu)選的，所述步驟（7)包括
[0025] 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下沒(méi)有線路停運(yùn)，則負(fù)荷損失量為零，轉(zhuǎn)至步驟8);和
[0026] 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下有部分線路停運(yùn)，進(jìn)行直流潮流計(jì)算驗(yàn)證是否有線路傳輸功率越 限；出現(xiàn)線路傳輸功率越限，進(jìn)行基于直流OPF的最小切負(fù)荷計(jì)算，該最小切負(fù)荷量即為當(dāng) 前系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失量；否則該狀態(tài)下沒(méi)有負(fù)荷損失，轉(zhuǎn)至步驟8)。
[0027] 優(yōu)選的，所述步驟（8)包括4+1>設(shè)定時(shí)長(zhǎng)，則程序結(jié)束；否則轉(zhuǎn)至步驟4)，繼續(xù)進(jìn) 行下一系統(tǒng)狀態(tài)的仿真。
[0028] 與現(xiàn)有技術(shù)比，本發(fā)明的有益效果為：
[0029] 1、本發(fā)明基于對(duì)保護(hù)兩類(lèi)失效、斷路器失效及保護(hù)系統(tǒng)之間的配合對(duì)線路停運(yùn)的 影響分析，建立了計(jì)及保護(hù)、斷路器失效影響的輸電線路完整Markov模型，使其更加符合 實(shí)際的運(yùn)行狀況，系統(tǒng)可靠性分析結(jié)果的準(zhǔn)確性及可信性更高。
[0030] 2、本發(fā)明采用序貫蒙特卡洛方法，對(duì)包括一、二次設(shè)備的電力系統(tǒng)狀態(tài)進(jìn)行抽樣 仿真，并計(jì)算各類(lèi)可靠性指標(biāo)，從而實(shí)現(xiàn)了完整電力系統(tǒng)的可靠性分析。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0031] 圖1為本發(fā)明提供的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法流程圖。
[0032] 圖2為本發(fā)明提供的示例電力系統(tǒng)圖。
[0033] 圖3為本發(fā)明提供的輸電線路A的完整Markov模型圖。
[0034] 圖4為本發(fā)明提供的線路j及其相鄰線路示意圖。
[0035] 圖5為本發(fā)明提供的第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)下線路狀態(tài)持續(xù)時(shí)間的計(jì)算示意圖。
[0036] 圖6為本發(fā)明提供的LOLP及LOLF隨仿真時(shí)長(zhǎng)的變化曲線示意圖。

【具體實(shí)施方式】
[0037] 下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】作進(jìn)一步的詳細(xì)說(shuō)明。
[0038] 本發(fā)明一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，進(jìn)行保護(hù)失效影響及線路停 電模式分析后建立輸電線路的完整Markov狀態(tài)分析模型，對(duì)計(jì)及保護(hù)失效的輸電系統(tǒng)可 靠性仿真進(jìn)行計(jì)算。
[0039] 1、保護(hù)失效影響及線路停電模式分析
[0040] 繼電保護(hù)系統(tǒng)運(yùn)行完全可靠時(shí)，一方面可以在一次設(shè)備發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)快速切除 故障；另一方面在一次設(shè)備正常運(yùn)行或區(qū)外故障時(shí)，不會(huì)發(fā)出錯(cuò)誤信號(hào)斷開(kāi)被保護(hù)設(shè)備。而 繼電保護(hù)不可靠運(yùn)行時(shí)，存在保護(hù)拒動(dòng)和誤動(dòng)兩種運(yùn)行失效方式。
[0041] 保護(hù)拒動(dòng)是指保護(hù)裝置因不能正確檢測(cè)出區(qū)內(nèi)故障而不能發(fā)出跳閘信號(hào)，使得故 障不能得到及時(shí)切除，保護(hù)發(fā)生拒動(dòng)失效時(shí)則需要后備保護(hù)來(lái)切除故障，從而造成故障切 除時(shí)間的延長(zhǎng)或停電范圍的擴(kuò)大。保護(hù)誤動(dòng)包括兩種情況：
[0042] (1)被保護(hù)范圍內(nèi)未發(fā)生故障而保護(hù)錯(cuò)誤發(fā)出跳閘信號(hào)使得斷路器斷開(kāi)被保護(hù)設(shè) 備；
[0043] (2)相鄰下一級(jí)設(shè)備發(fā)生故障但其主保護(hù)及近后備未拒動(dòng)，保護(hù)（作為下一級(jí)設(shè) 備的遠(yuǎn)后備保護(hù)）發(fā)生非選擇性越級(jí)誤動(dòng)而擴(kuò)大停電范圍。保護(hù)誤動(dòng)會(huì)相應(yīng)增加被保護(hù)設(shè) 備的停運(yùn)概率。
[0044] 保護(hù)系統(tǒng)中的斷路器作為保護(hù)裝置的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，其拒動(dòng)時(shí)也會(huì)造成故障線路不能 及時(shí)斷開(kāi)，需要相鄰線路的保護(hù)動(dòng)作來(lái)配合切除故障，從而引起其它正常元件的停運(yùn)。
[0045] 根據(jù)上述繼電保護(hù)和斷路器的失效影響分析，計(jì)及保護(hù)及斷路器失效影響的一次 設(shè)備，以輸電線路為分析對(duì)象（其它一次設(shè)備類(lèi)似）的總共四種停運(yùn)類(lèi)型：
[0046] (1)線路本身發(fā)生故障而被保護(hù)及斷路器正確動(dòng)作而切除；
[0047] (2)相鄰線路發(fā)生故障且其保護(hù)裝置或斷路器拒動(dòng)，本線路的保護(hù)作為其遠(yuǎn)后備 保護(hù)動(dòng)作，導(dǎo)致未發(fā)生故障的本線路也被切除而停電；
[0048] (3)線路未發(fā)生故障，其保護(hù)或斷路器發(fā)生誤動(dòng)而被切除導(dǎo)致停電，或稱一次設(shè)備 正常運(yùn)行而因保護(hù)系統(tǒng)的誤動(dòng)而被切除；
[0049] (4)相鄰線路發(fā)生故障且其保護(hù)與斷路器未拒動(dòng)，本線路保護(hù)作為其遠(yuǎn)后備保護(hù) 發(fā)生非選擇性誤動(dòng)將未發(fā)生故障的本線路斷開(kāi)，或稱因保護(hù)發(fā)生非選擇性誤動(dòng)導(dǎo)致線路被 切除。
[0050] 基于上述4種停運(yùn)模式，本發(fā)明建立一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方 法，具體為計(jì)及保護(hù)、斷路器失效影響的輸電線路完整Markov模型進(jìn)行狀態(tài)分析，以便計(jì) 算計(jì)及保護(hù)系統(tǒng)的電力系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)。
[0051] 2、輸電線路的完整Markov模型
[0052] 以圖2簡(jiǎn)單系統(tǒng)為例進(jìn)行建模分析，為了分析斷路器拒動(dòng)失效的影響，本發(fā)明將 斷路器和保護(hù)裝置分開(kāi)考慮。圖中A、B為兩條線路且分別配備主保護(hù)裝置RA1、RA2、Rbi和 RB2,VA2為線路A兩端的斷路器，BpB2為線路B兩端的斷路器，SpS2為發(fā)電機(jī)，L為負(fù)荷。 其中A、B的主保護(hù)均作為對(duì)方的后備保護(hù)，SpS2的保護(hù)也分別作為A和B的后備保護(hù)，本 發(fā)明只考慮遠(yuǎn)后備保護(hù)，且認(rèn)為遠(yuǎn)后備保護(hù)100%可靠。本發(fā)明以圖中的輸電線路A為例進(jìn) 行建模分析。
[0053] 基于計(jì)及不同保護(hù)失效模式及斷路器拒動(dòng)影響的輸電線路四種停電類(lèi)型，本發(fā)明 建立了如圖3所示的Markov模型圖進(jìn)行狀態(tài)分析，并基于該圖相應(yīng)建立輸電線路A的可靠 性完整分析模型。
[0054] 圖3中Ptl為線路故障時(shí)兩端保護(hù)系統(tǒng)均能正確動(dòng)作的概率、P1和P2分別表示左 右兩端保護(hù)系統(tǒng)發(fā)生拒動(dòng)的概率，P3則表示兩端保護(hù)系統(tǒng)同時(shí)出現(xiàn)拒動(dòng)的概率；PP、Pb分別 為保護(hù)裝置和斷路器的拒動(dòng)概率，λΑ、μA分別為線路A的失效率和修復(fù)率，Y為倒閘操作 率，即人工檢查和倒閘操作時(shí)間的倒數(shù)；λB為相鄰B線路的失效率，λw表示總的保護(hù)誤動(dòng) 率，為兩種誤動(dòng)模式的失效率之和。
[0055] 模型狀態(tài)0表示線路及保護(hù)系統(tǒng)均正常。當(dāng)線路A自身發(fā)生故障后，分為以下兩大 類(lèi)情況：①若兩端保護(hù)及斷路器均正常動(dòng)作，線路將由狀態(tài)〇轉(zhuǎn)移到狀態(tài)1，待人工檢查及 確認(rèn)后線路進(jìn)入狀態(tài)7,最后經(jīng)過(guò)修復(fù)過(guò)程，線路回到0狀態(tài)；②若兩端保護(hù)或斷路器發(fā)生 拒動(dòng)時(shí)，相鄰設(shè)備的保護(hù)將作為遠(yuǎn)后備保護(hù)動(dòng)作，此時(shí)將導(dǎo)致相鄰一次設(shè)備的無(wú)故障停運(yùn)。 例如線路左端Rai或A1拒動(dòng)時(shí)，線路將從狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)2,此時(shí)線路A、B均被切除，經(jīng)過(guò) 人工檢查及倒閘恢復(fù)多切設(shè)備（線路B)供電后，線路由狀態(tài)2進(jìn)入狀態(tài)8,故障線路修復(fù)完 成后，線路回到狀態(tài)0 ;線路右端及兩端保護(hù)或斷路器拒動(dòng)時(shí)，狀態(tài)轉(zhuǎn)移過(guò)程類(lèi)似。當(dāng)線路 正常而保護(hù)發(fā)生第一類(lèi)誤動(dòng)失效時(shí)，線路會(huì)由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移到狀態(tài)5,相應(yīng)經(jīng)過(guò)保護(hù)的修復(fù)過(guò) 程后，線路重新供電，回到狀態(tài)0。
[0056] 當(dāng)線路A及其保護(hù)正常，但相鄰下一級(jí)線路B發(fā)生故障后且其左端保護(hù)或斷路器 出現(xiàn)拒動(dòng)線路A的保護(hù)將作為后備保護(hù)動(dòng)作，造成線路A停運(yùn)。此時(shí)，線路A由狀態(tài)0進(jìn)入 狀態(tài)11 ;同理，當(dāng)線路B故障且其兩端保護(hù)或斷路器同時(shí)拒動(dòng)時(shí)線路A由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀 態(tài)12。經(jīng)過(guò)人工檢查及倒閘操作，線路A可恢復(fù)供電，回到狀態(tài)0。若線路B發(fā)生故障后且 其兩端保護(hù)與斷路器均正確動(dòng)作，但此時(shí)可能由于系統(tǒng)運(yùn)行方式變化導(dǎo)致線路A的保護(hù)發(fā) 生非選擇性誤動(dòng)，線路A將由狀態(tài)O轉(zhuǎn)移至狀態(tài)13,保護(hù)修復(fù)完好后回到狀態(tài)0。
[0057]圖3中狀態(tài)1-4、7_10以及狀態(tài)5分別屬于線路的停電類(lèi)型⑴和類(lèi)型（3)，且均 是由線路A及其保護(hù)故障引起，屬于自發(fā)故障停運(yùn)；狀態(tài)11、12以及狀態(tài)13則分別對(duì)應(yīng)于 線路的停電類(lèi)型（2)和類(lèi)型（4)，且其均是由相鄰線路的故障所引起，屬于誘發(fā)停運(yùn)。
[0058] 另外，考慮斷路器失效后，會(huì)出現(xiàn)一種特殊的狀態(tài)，即保護(hù)裝置發(fā)生誤動(dòng)（包括兩 種誤動(dòng)情況）且斷路器拒動(dòng)的情況，如圖3中的6狀態(tài)所示，此狀態(tài)下線路仍然保持正常運(yùn) 行，故沒(méi)有包括四種停電類(lèi)型之中。但此時(shí)保護(hù)系統(tǒng)存在故障，且屬于隱性故障的一種，擬 在繼電保護(hù)可靠性及風(fēng)險(xiǎn)分析中加以考慮，限于篇幅，將另文討論。
[0059] 斷路器的拒動(dòng)和保護(hù)裝置的拒動(dòng)對(duì)被保護(hù)設(shè)備和整個(gè)電力系統(tǒng)的影響相同，故障 線路的正確切除需要保護(hù)和斷路器配合完成。因此，計(jì)及斷路器拒動(dòng)失效的影響后，PcrP3 的表達(dá)式為：
[0060] P0= (I-Pp)2 (I-Pb) 2
[0061]P1 =P2 = (I-Pp) (I-Pb) [(I-Pp)PB+Pp(I-Pb)+PpPb]
[0062]P3 =I-P0-P1-P2 (1)
[0063] 此時(shí)Ptl表示線路兩端保護(hù)和斷路器均正常的概率、P1和P2分別表示左右兩端保護(hù) 裝置或斷路器發(fā)生拒動(dòng)的概率，P3則表示兩端保護(hù)或斷路器同時(shí)出現(xiàn)拒動(dòng)的概率。不考慮 斷路器失效時(shí)，Ptl-P3則分別表示線路兩端保護(hù)裝置均正確動(dòng)作、左右兩端保護(hù)裝置分別拒 動(dòng)和兩端保護(hù)裝置同時(shí)拒動(dòng)的概率：
[0064] P0=(I-Pp)2
[0065]P1 =P2 = (I-Pp)Pp
[0066]P3 =Pp2 (2)
[0067] 如上分析，考慮斷路器拒動(dòng)和保護(hù)非選擇性誤動(dòng)的失效影響后，將使線路的模型 參數(shù)（Pcl-P3)更加準(zhǔn)確，模型中的狀態(tài)進(jìn)一步完善，從而使線路模型更加符合實(shí)際運(yùn)行狀 況。
[0068] 類(lèi)似方法，可以建立線路B的可靠性分析模型。當(dāng)系統(tǒng)中的所有線路的可靠性模 型均建立完成之后，就完成了系統(tǒng)的可靠性建模?？梢钥闯觯?dāng)計(jì)及保護(hù)和斷路器的失效 時(shí)，一方面將使線路的運(yùn)行狀態(tài)增多，另一方面，會(huì)使相鄰線路之間的故障不再獨(dú)立，即由 于保護(hù)間的協(xié)調(diào)配合會(huì)導(dǎo)致相鄰設(shè)備間存在耦合失效。如何準(zhǔn)確模擬線路各狀態(tài)間的轉(zhuǎn)移 及相鄰設(shè)備間的耦合失效關(guān)系是獲取精確可靠性評(píng)估結(jié)果的關(guān)鍵。
[0069] 3、計(jì)及保護(hù)失效的系統(tǒng)可靠性計(jì)算
[0070] 在建立了各設(shè)備的狀態(tài)轉(zhuǎn)移結(jié)構(gòu)圖之后，對(duì)于簡(jiǎn)單系統(tǒng)，可以應(yīng)用狀態(tài)枚舉法或 Markov狀態(tài)空間法對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行可靠性分析；對(duì)于實(shí)際大規(guī)模系統(tǒng)，一方面考慮保護(hù)影響后 線路狀態(tài)較多（14狀態(tài)），另外系統(tǒng)中的元件數(shù)也多，相應(yīng)系統(tǒng)狀態(tài)總數(shù)隨著元件的增多呈 指數(shù)性增長(zhǎng)，因此上述兩種方法較難適用于實(shí)際系統(tǒng)的可靠性評(píng)估計(jì)算。本發(fā)明采用序貫 蒙特卡洛仿真法對(duì)于按節(jié)2所建立的狀態(tài)轉(zhuǎn)移圖進(jìn)行仿真模擬，進(jìn)而獲得系統(tǒng)的可靠性指 標(biāo)。
[0071] 3. 1系統(tǒng)可靠性指標(biāo)計(jì)算
[0072] 本發(fā)明計(jì)算如下常用的系統(tǒng)可靠性指標(biāo)：
[0073] (1)系統(tǒng)失負(fù)荷概率LOLP(Lossofloadprobability)
[0074]LOLP= ,、 (3)
[0075] (2)系統(tǒng)失負(fù)荷頻率LOLF(Lossofloadfrequency)(次/a)
[0076] LOLF= ^l- T (4)
[0077] (3)平均切負(fù)荷持續(xù)時(shí)間ADLL(Averagedurationofloadloss) (h/次）
[0078] ADLL=-V; (5)
[0079] (4)電力不足期望值EENS(Expectedenergynotsupply) (103MW*h/a)
[0080] EENS / (6)
[0081] 式⑶?（6)中，S是系統(tǒng)有切負(fù)荷狀態(tài)的集合；ti是系統(tǒng)狀態(tài)i的持續(xù)時(shí)間，Ci 為系統(tǒng)狀態(tài)i的切負(fù)荷量，Ni為有切負(fù)荷的狀態(tài)數(shù)，T是總仿真時(shí)間，單位為年。
[0082] 3. 2計(jì)及保護(hù)可靠性的序貫蒙特卡洛仿真
[0083] 序貫蒙特卡洛方法通過(guò)比較各設(shè)備當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間來(lái)確定當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)的持 續(xù)時(shí)間，并按照時(shí)間推進(jìn)對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)轉(zhuǎn)移進(jìn)行模擬，因此該方法在計(jì)算與系統(tǒng)的頻率 和時(shí)間相關(guān)的可靠性指標(biāo)方面具有明顯優(yōu)勢(shì)。假設(shè)線路（以及變壓器支路，以下為了敘述 方便均簡(jiǎn)稱為線路）在圖3中的各狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間為滿足指數(shù)分布的隨機(jī)變量，則其抽樣 公式如下： ln(r)
[0084] ti=-- A (7)
[0085] 式中：r為（0, 1)區(qū)間上均勻分布的隨機(jī)數(shù)山為線路狀態(tài)持續(xù)時(shí)間，具體包括設(shè) 備正常工作時(shí)間、修復(fù)時(shí)間以及倒閘操作時(shí)間；Pi為與&對(duì)應(yīng)的狀態(tài)轉(zhuǎn)移率，包括失效率、 修復(fù)率和倒閘率。
[0086] 本發(fā)明一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法具體流程如下：
[0087] 1)建立輸電線路的Markov模型：
[0088] 相關(guān)變量及假設(shè)說(shuō)明：tk表示從0時(shí)刻到第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)末的總系統(tǒng)仿真時(shí)間；η 為系統(tǒng)中的線路總數(shù)；Tiik^Tiik分別為第k-1和第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)下線路i的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間； Dj^、Dk則分別為第k-Ι和第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間。
[0089] 2)設(shè)定初始條件：
[0090] 仿真時(shí)刻初值h= 0,系統(tǒng)狀態(tài)計(jì)數(shù)器k= 0,系統(tǒng)中所有線路的初始狀態(tài)均為正 常工作狀態(tài)，即狀態(tài)0。
[0091] 3)系統(tǒng)初始狀態(tài)仿真：
[0092] 系統(tǒng)初始狀態(tài)持續(xù)運(yùn)行時(shí)間確定：由于線路初始時(shí)均處于狀態(tài)0,線路本身或其 保護(hù)系統(tǒng)的不同失效將導(dǎo)致線路轉(zhuǎn)移至不同的狀態(tài)（狀態(tài)1-6);因此，首先要抽樣生成線 路i(i= 1，2…η;n為系統(tǒng)中的線路總數(shù)）處于初始正常工作狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間Tchi及下一 運(yùn)行狀態(tài)；具體過(guò)程為：產(chǎn)生六個(gè)隨機(jī)數(shù)ru-rii6,并根據(jù)式（7)及六個(gè)狀態(tài)轉(zhuǎn)移率計(jì)算得 到對(duì)應(yīng)的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間ti;i-ti，6，選取其中最小的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間作為該線路當(dāng)前狀態(tài)的持 續(xù)時(shí)間Ti;(l，不妨設(shè)該最小狀態(tài)持續(xù)時(shí)間為ti;z(z= 1，2···6)，則Ti;(l =ti;z，同時(shí)可確定該 線路的下一運(yùn)行狀態(tài)為狀態(tài)z。若所有線路的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間及下一狀態(tài)確定之后，系統(tǒng)在初 始狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間= ;仿真時(shí)鐘推進(jìn)到h=Dtl,k=k+1。
[0093] 4)修正系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻線路誘發(fā)故障狀態(tài)：
[0094] 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)初始時(shí)刻線路受誘發(fā)故障影響的狀態(tài)修正：由前述分析可知，線路 的三種誘發(fā)故障狀態(tài)是由相鄰線路的故障所導(dǎo)致，即線路進(jìn)入或離開(kāi)誘發(fā)故障狀態(tài)均屬于 一種被動(dòng)過(guò)程，不能直接根據(jù)式（7)及相應(yīng)的狀態(tài)轉(zhuǎn)移率來(lái)確定誘發(fā)故障狀態(tài)的持續(xù)時(shí) 間。本發(fā)明采用以下方法對(duì)系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻的線路有關(guān)狀態(tài)進(jìn)行修正：遍歷所有線路 j(j= 1，2,…，η)，根據(jù)其兩端相鄰線路在上一系統(tǒng)狀態(tài)結(jié)束時(shí)刻的狀態(tài)轉(zhuǎn)移情況進(jìn)行不 同操作，以下結(jié)合圖4中的示例網(wǎng)絡(luò)加以說(shuō)明。圖4中j為線路，通過(guò)ji、j2(兩端保護(hù)及斷 路器）與母線M、N相連，m、η為j的相鄰線路。
[0095] ①若線路j處于狀態(tài)0且其兩端相鄰線路（m或η)由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)1 (即意 味著相鄰線路發(fā)生了停運(yùn)誘發(fā)事件）時(shí)，產(chǎn)生一個(gè)新的隨機(jī)數(shù)h并與保護(hù)非選擇性誤動(dòng)概 率Pmal進(jìn)行比較，若h〈pmal，則將線路j轉(zhuǎn)移至狀態(tài)13 ;
[0096] ②若線路j處于狀態(tài)0且其右側(cè)相鄰線路η由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)2,同樣意味著發(fā) 生了停運(yùn)誘發(fā)事件，此時(shí)將線路j由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)11 ;類(lèi)似方法，若線路j的左側(cè)相鄰 線路m由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)3或兩端相鄰線路由狀態(tài)0轉(zhuǎn)移至狀態(tài)4時(shí)，則將線路j的狀 態(tài)轉(zhuǎn)移至11或12 ;
[0097] ③若線路j處于狀態(tài)11且其右側(cè)相鄰線路η由狀態(tài)2轉(zhuǎn)移至狀態(tài)8,則將線路j 的狀態(tài)置為〇,此過(guò)程對(duì)應(yīng)于人工檢查及倒閘操作結(jié)束后，將非故障停運(yùn)線路恢復(fù)供電；若 線路j的左側(cè)相鄰線路m由狀態(tài)3轉(zhuǎn)移至狀態(tài)9或兩端相鄰線路由狀態(tài)4轉(zhuǎn)移至狀態(tài)10 時(shí)，處理方法為：將線路j由狀態(tài)11或12轉(zhuǎn)移至狀態(tài)0 ;
[0098] 5)計(jì)算線路的當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Tu及下一運(yùn)行狀態(tài)：
[0099] 計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)下所有線路i(i= 1，2…η)的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ti;k，并確定該線路 的下一運(yùn)行狀態(tài)。相比于上一系統(tǒng)狀態(tài)，在當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下只有部分線路發(fā)生了狀態(tài)轉(zhuǎn)移， 大多數(shù)線路的狀態(tài)未發(fā)生變化。對(duì)于狀態(tài)發(fā)生轉(zhuǎn)移的線路，需確定其狀態(tài)持續(xù)時(shí)間及下一 狀態(tài)；對(duì)于未發(fā)生狀態(tài)轉(zhuǎn)移的線路，只需確定其狀態(tài)剩余持續(xù)時(shí)間，其下一運(yùn)行狀態(tài)已在此 前系統(tǒng)狀態(tài)確定。具體過(guò)程為：
[0100]i)確定所有未發(fā)生狀態(tài)變化的線路在本系統(tǒng)狀態(tài)下的各自剩余持續(xù)時(shí)間，即：若Tm>Dk+i= 1，2, ...，n，則線路i在當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間為其所在狀態(tài)的剩余時(shí) 間，即為T(mén)i,, =IVh-Dh;
[0101] ii)確定所有發(fā)生狀態(tài)轉(zhuǎn)移線路的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間及其下一運(yùn)行狀態(tài)，即：若T^1 =Dh，i= 1，2,. . .，n，則線路i的當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間I\k分為以下三種情況進(jìn)行計(jì)算：
[0102] ①當(dāng)線路i處于狀態(tài)0時(shí)，則產(chǎn)生六個(gè)隨機(jī)數(shù)，并根據(jù)式（7)及六個(gè)狀態(tài) 轉(zhuǎn)移率計(jì)算得到對(duì)應(yīng)的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間ti;1-ti;6，選取其中最小的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間作為該線路 當(dāng)前狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間Tu，不妨設(shè)該最小狀態(tài)持續(xù)時(shí)間為\ζ(Ζ = 1，2···6)，則Tu= \ζ， 同時(shí)可確定該線路的下一運(yùn)行狀態(tài)為狀態(tài)z;
[0103] ②當(dāng)線路i處于狀態(tài)11或12兩種誘發(fā)故障狀態(tài)時(shí)，其轉(zhuǎn)移至下一狀態(tài)（狀態(tài)0) 是一個(gè)被動(dòng)過(guò)程；因此，線路i的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間由相鄰故障線路的倒閘操作時(shí)間決定：I\k =-lnr/γ;其下一狀態(tài)為狀態(tài)O;
[0104] ③當(dāng)線路i處于狀態(tài)1-10或狀態(tài)13時(shí)，根據(jù)圖2中線路各狀態(tài)之間的轉(zhuǎn)移關(guān)系， 即可確定該線路下一運(yùn)行狀態(tài)，同時(shí)根據(jù)對(duì)應(yīng)的狀態(tài)轉(zhuǎn)移率及式（7)計(jì)算得到其當(dāng)前狀態(tài) 的持續(xù)時(shí)間Ti，k。
[0105] 上述步驟5)中的狀態(tài)確定過(guò)程如圖5所示。圖中曲線l、p、n分別代表三條線路 各自的運(yùn)行狀態(tài)曲線，其它線路運(yùn)行狀態(tài)曲線分析方法類(lèi)似。在圖4中，線路p在第k-Ι個(gè) 系統(tǒng)狀態(tài)末發(fā)生狀態(tài)轉(zhuǎn)移，而線路1、η未改變狀態(tài)。因此在第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)下根據(jù)式（7) 計(jì)算線路P的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間，而線路1、η在第k個(gè)系統(tǒng)狀態(tài)下的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間為其各自的 狀態(tài)剩余持續(xù)時(shí)間。
[0106] 6)計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間Dk :
[0107] 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)持續(xù)運(yùn)行時(shí)間需由從上一系統(tǒng)狀態(tài)到本系統(tǒng)狀態(tài)發(fā)生狀態(tài)改變 的所有線路各自狀態(tài)持續(xù)時(shí)間及未發(fā)生狀態(tài)改變的各線路的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間共同決定，即 M 計(jì)算結(jié)束后，系統(tǒng)仿真時(shí)間向前推進(jìn)Dk，tk+1 =tk+Dk
[0108] 7)計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失：
[0109] 從tk至tk+1系統(tǒng)狀態(tài)維持不變，根據(jù)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下各個(gè)線路的狀態(tài)，進(jìn)行當(dāng)前系 統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失計(jì)算。負(fù)荷損失的計(jì)算流程如下：
[0110] ①若當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下沒(méi)有線路停運(yùn)，則負(fù)荷損失量為零，轉(zhuǎn)至步驟8);
[0111] ②若當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下有部分線路停運(yùn)，則進(jìn)行直流潮流計(jì)算以驗(yàn)證是否有線路傳 輸功率越限；若出現(xiàn)線路傳輸功率越限，則進(jìn)行基于直流OPF的最小切負(fù)荷計(jì)算，實(shí)現(xiàn)發(fā)電 機(jī)出力重調(diào)基礎(chǔ)上的最小切機(jī)及切負(fù)荷以消除線路越限，該最小切負(fù)荷量即為當(dāng)前系統(tǒng)狀 態(tài)下的負(fù)荷損失量；否則該狀態(tài)下沒(méi)有負(fù)荷損失，轉(zhuǎn)至步驟8);
[0112] 8)判斷tk+1是否大于設(shè)定時(shí)長(zhǎng)：
[0113] 若仿真時(shí)鐘達(dá)到設(shè)定的結(jié)束時(shí)刻，統(tǒng)計(jì)整個(gè)仿真過(guò)程的各個(gè)參數(shù)，并按式（3)? (7)計(jì)算系統(tǒng)可靠性指標(biāo)，程序結(jié)束；否則，k=k+l，并轉(zhuǎn)至步驟4)，繼續(xù)進(jìn)行下一系統(tǒng)狀態(tài) 的仿真。
[0114] 實(shí)施例
[0115] 本發(fā)明采用IEEE-118節(jié)點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試系統(tǒng)驗(yàn)證本發(fā)明算法的有效性和正確性。保 護(hù)系統(tǒng)的各可靠性參數(shù)及線路的失效率λD修復(fù)率μD傳輸功率上限Pmax如表1所示，且 本發(fā)明假定所有保護(hù)及各線路的可靠性參數(shù)均相同。
[0116] 表1保護(hù)及線路有關(guān)的可靠性參數(shù)
[0117]

【權(quán)利要求】
1. 一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所述方法包括 (1) 建立輸電線路的Markov模型； (2) 設(shè)定初始條件； (3) 系統(tǒng)初始狀態(tài)仿真； (4) 修正系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻線路誘發(fā)故障狀態(tài)； (5) 計(jì)算線路的當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ti;k及下一運(yùn)行狀態(tài)； (6) 計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Dk ; (7) 計(jì)算系統(tǒng)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失； (8) 判斷tk+1是否大于設(shè)定時(shí)長(zhǎng)。
2. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（1)包括根據(jù)線路的運(yùn)行狀態(tài)和保護(hù)的運(yùn)行狀態(tài)建立計(jì)及保護(hù)失效影響的輸電線 路完整Markov模型。
3. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（2)包括設(shè)定仿真時(shí)刻初值、=0,系統(tǒng)狀態(tài)計(jì)數(shù)器k= 0 ;線路的初始狀態(tài)均為正 常運(yùn)行狀態(tài)。
4. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（3)包括抽樣生成線路初始狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Ty并計(jì)算系統(tǒng)的初始狀態(tài)持續(xù)時(shí)間％ ; h=D0,k=k+1 〇
5. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（4)包括遍歷所有線路j，根據(jù)其兩端相鄰線路在上一系統(tǒng)狀態(tài)結(jié)束時(shí)刻的狀態(tài)轉(zhuǎn) 移情況進(jìn)行不同操作。
6. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（5)包括根據(jù)線路在系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移時(shí)刻是否發(fā)生狀態(tài)變化分別計(jì)算當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài) 下各線路的狀態(tài)持續(xù)時(shí)間Tu及下一運(yùn)行狀態(tài)。
7. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（6)包括計(jì)算當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間Dk，系統(tǒng)仿真時(shí)間向前推進(jìn)：tk+1 =tk+Dk。
8. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（7)包括根據(jù)當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下線路的狀態(tài)，進(jìn)行當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失計(jì)算。
9. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（7)包括 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下沒(méi)有線路停運(yùn)，則負(fù)荷損失量為零，轉(zhuǎn)至步驟8);和 當(dāng)前系統(tǒng)狀態(tài)下有部分線路停運(yùn)，進(jìn)行直流潮流計(jì)算驗(yàn)證是否有線路傳輸功率越限； 出現(xiàn)線路傳輸功率越限，進(jìn)行基于直流0PF的最小切負(fù)荷計(jì)算，該最小切負(fù)荷量即為當(dāng)前 系統(tǒng)狀態(tài)下的負(fù)荷損失量；否則該狀態(tài)下沒(méi)有負(fù)荷損失，轉(zhuǎn)至步驟8)。
10. 如權(quán)利要求1所述的一種計(jì)及保護(hù)失效的輸電網(wǎng)可靠性評(píng)估方法，其特征在于，所 述步驟（8)包括4+1>設(shè)定時(shí)長(zhǎng)，則程序結(jié)束；否則轉(zhuǎn)至步驟4)，繼續(xù)進(jìn)行下一系統(tǒng)狀態(tài)的仿 真。
【文檔編號(hào)】G06Q50/06GK104376507SQ201410657970
【公開(kāi)日】2015年2月25日 申請(qǐng)日期:2014年11月18日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月18日
【發(fā)明者】趙波, 張占龍, 趙鵬程, 雷林緒, 魏文輝, 韓佳兵, 張巍峰, 沈方, 劉巖 申請(qǐng)人:國(guó)家電網(wǎng)公司, 國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院, 北京科東電力控制系統(tǒng)有限責(zé)任公司, 國(guó)網(wǎng)天津市電力公司, 國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院