不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種利用結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，對不同預緊力矩下螺栓搭接結(jié)構(gòu)界面性能進行識別的方法，包括以下主要步驟：1)根據(jù)幾何模型建立被連接件的有限元模型；2)利用正交各項異性薄層單元對被連接件間的界面進行建模，得到分析模態(tài)頻率；3)對不同預緊力矩下的連接結(jié)構(gòu)進行模態(tài)試驗，獲得不同預緊力矩下的模態(tài)頻率；4)利用結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，采用不同預緊力矩下的模態(tài)頻率，對薄層單元的彈性參數(shù)進行識別，從而獲得不同預緊力矩下的螺栓連接結(jié)構(gòu)界面性能描述。本發(fā)明為準確模擬螺栓搭接結(jié)構(gòu)連接界面提供了有效的方法，解決了試驗中難以獲取不同預緊力矩下連接界面彈性參數(shù)的問題，得到不同預緊力下螺栓連接界面性能的變化規(guī)律，具有實際工程意義。
【專利說明】
不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法
技術領域
[0001] 本發(fā)明涉及一種界面性能識別方法，具體涉及一種基于優(yōu)化技術的不同預緊力矩 下螺栓界面性能識別方法。
【背景技術】
[0002] 螺栓搭接作為機械連接中的一種典型連接形式，被廣泛應用于工程結(jié)構(gòu)的裝配連 接中。連接結(jié)構(gòu)在預緊力矩作用下會產(chǎn)生多種力學效應，如粘合、微觀滑移和宏觀滑移。薄 層單元屬于界面接觸單元的一種，已將其應用于焊接、螺栓連接等機械連接形式的預緊力 矩下的非線性現(xiàn)象進行線性化處理。
[0003] 在進行螺栓連接結(jié)構(gòu)有限元分析時，傳統(tǒng)上通常采用節(jié)點重合、連接彈簧等建模 方法。試驗中存在難以獲取不同預緊力矩下連接界面彈性參數(shù)的問題，導致無法開展不同 預緊力下螺栓連接界面性能的變化規(guī)律的研究，如何設計一種有效可行的基于優(yōu)化技術的 不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法，已成為亟待解決的技術問題

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 發(fā)明目的：為了克服現(xiàn)有技術中存在的不足，研究不同預緊力矩對連接界面的影 響及識別連接結(jié)構(gòu)界面的力學性能，本發(fā)明采用數(shù)值模擬、試驗和優(yōu)化技術相結(jié)合的方法 來分析，建立了一種有效可行的基于優(yōu)化技術的不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法。
[0005] 技術方案:為解決上述技術問題，本發(fā)明提供的不同預緊力矩下螺栓界面性能識 別方法，包括以下步驟：
[0006] 步驟1，根據(jù)螺栓搭接結(jié)構(gòu)的幾何模型建立被連接件的有限元模型，所述螺栓搭接 結(jié)構(gòu)包括被搭接件和螺栓連接件，所述被搭接件包括上、下搭接板；
[0007] 步驟2,利用正交各向異性薄層單元對被連接件間的界面進行建模，所述薄層單元 建模是一種界面性能的等效描述方法，因螺栓連接結(jié)構(gòu)連接面的面內(nèi)和面外性能不一致， 采用正交各向異性的材料本構(gòu)關系，在此分析模型的基礎上得到螺栓搭接結(jié)構(gòu)的分析模態(tài) 頻率；
[0008] 步驟3,對不同預緊力矩下的連接結(jié)構(gòu)進行模態(tài)試驗，獲得不同預緊力矩下的模態(tài) 頻率；
[0009] 步驟4,利用結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，采用不同預緊力矩下的模態(tài)頻率，對薄層單元的彈性 參數(shù)進行識別，從而獲得不同預緊力矩下的螺栓連接結(jié)構(gòu)界面性能描述。
[0010]其中，上述步驟2中根據(jù)所述正交各向異性薄層單元對被連接件間的界面進行建 模，包括以下基本步驟：
[0011] 2.1)確定預緊力矩區(qū)域:根據(jù)螺栓連接的特性，螺栓孔局部剛度應大于遠離螺栓 孔附近的區(qū)域的剛度，預緊力矩作用的局部強化區(qū)域為正方形區(qū)域，正方形區(qū)域的邊長a = 2D；
[0012] 2.2)確定薄層單元材料參數(shù):所述的正交各向材料共有9個獨立的材料參數(shù)，分別 是3個方向的楊氏模量E11，E22，E33，泊松比V12， V23，V31和3個剪切模量G12，G23，G31。根薄層單元 的基本假設平面內(nèi)應變趨于〇，即εχ= ey= exy~〇，則根據(jù)正交各項異性薄層單元的基本理 論可以得到退化后的材料本構(gòu)方程為
[0013]
(I)
[0014] 式（1)中的各參數(shù)〇22士2,1：^，822，丫72，丫^分別表示2向正應力、面外72方向和21 方向切應力，Z向正應變、面外yz方向和ZX方向剪應變。E33，G23和G31分別為ζ向、面外yz方向 和ZX方向彈性參數(shù)。只需要給定E33，G23和G31的初始值，就可以實現(xiàn)薄層單元的力學性能表 征。
[0015] 2.3)確定薄層單元厚度:通過定義比例系數(shù)r確定薄層單元的厚度：
[0016]
(2)
[0017]式⑵中I1，I2和d分別表示薄層單元的長度，寬度和厚度，r的取值通常為50。
[0018] 2.4)對利用實體單元建立的螺栓搭接板和利用正交各向異性薄層單元所建立的 螺栓搭接界面的有限元模型進行模態(tài)分析，得到分析模態(tài)頻率。
[0019] 其中，上述步驟3中根據(jù)模態(tài)實驗理論，對不同預緊力矩下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)進行自 由狀態(tài)下的動態(tài)特性試驗，得到其不同預緊力矩下的模態(tài)頻率，其基本步驟包括：
[0020] 3.1)利用模態(tài)試驗中的錘擊法，對結(jié)構(gòu)進行動態(tài)試驗，在結(jié)構(gòu)中軸線上定義錘擊 點，以及在邊界第一個錘擊點處定義一個拾振點；
[0021 ] 3.2)用橡膠繩將螺栓搭接板吊掛，使之成為自由邊界結(jié)構(gòu)；用膠水將拾振器黏結(jié) 在所選的邊界拾振點位置；
[0022] 3.3)用導線將脈沖錘和拾振器接入信號采集儀的對應接口；
[0023] 3.4)利用試驗系統(tǒng)的模態(tài)分析模塊，設置模態(tài)分析參數(shù)；
[0024] 3.5)用脈沖錘在結(jié)構(gòu)上對每個激振點沿離面方向施加節(jié)點沖擊力，采集每個測點 在收到脈沖激勵時的輸入與輸出信號；
[0025] 3.6)用試驗系統(tǒng)的信號分析儀對輸入輸出信號做快速傅里葉變換，得到系統(tǒng)的頻 響函數(shù)，然后通過曲線擬合得到系統(tǒng)的模態(tài)頻率。
[0026] 其中步驟4中根據(jù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，采用不同預緊力矩下的模態(tài)頻率，對步驟2所建 立的薄層單元的彈性參數(shù)進行識別，從而獲得不同預緊力矩下的螺栓連接結(jié)構(gòu)界面性能描 述，其基本步驟包括：
[0027] 4.1)確定待優(yōu)化參數(shù):對所建立的描述螺栓搭接界面性能的正交各向異性薄層單 元模型，根據(jù)步驟2.1)所得到的三個彈性參數(shù)E33，G23和G31作為待優(yōu)化的參數(shù)；
[0028] 4.2)確定目標優(yōu)化函數(shù):對所得到的不同預緊力矩下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)的試驗模態(tài) 頻率，根據(jù)步驟3得到的試驗值，針對每一預緊力矩下的試驗模態(tài)頻率，確定如下的目標優(yōu) 化函數(shù)：
[0029]
(3)
[0030]式(3)中f reqlPf reqa分別表示試驗模態(tài)頻率和分析模態(tài)頻率組成的向量，p表示 待優(yōu)化參數(shù)向量，該目標函數(shù)的物理含義是:在參數(shù)的變化范圍[P1P2]內(nèi)，尋找最優(yōu)化參數(shù) 使得試驗模態(tài)頻率和分析模態(tài)頻率向量差的2范數(shù)最??；
[0031] 4.3)確定優(yōu)化參數(shù)范圍：根據(jù)試驗規(guī)律和力學基本關系式，得到待優(yōu)化參數(shù)的變 化范圍[P1P2];
[0032] 4.4)利用迭代優(yōu)化算法，對步驟4.2)所得到的目標函數(shù)進行優(yōu)化，最終求得最優(yōu) 參數(shù)，從而得到描述每一預緊力矩下的螺栓界面性能的正交各向異性薄層單元的彈性參數(shù) 值，從而得到螺栓界面性能的力學參數(shù)。
[0033] 使用時，也可以采用以下簡化的步驟實施上述方法：
[0034] 步驟1，根據(jù)幾何模型建立被連接件的有限元模型；
[0035] 步驟2,通過正交各向異性材料的薄層單元，對螺栓搭接結(jié)構(gòu)的界面進行模擬，得 到分析模型；
[0036] 步驟3,利用模態(tài)試驗系統(tǒng)，對不同預緊力矩下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)進行自由模態(tài)試 驗，得到結(jié)構(gòu)試驗模態(tài)頻率；
[0037] 步驟4,結(jié)合優(yōu)化技術，通過對薄層單元正交各向異性的材料參數(shù)進行識別，以保 證分析頻率與試驗模態(tài)頻率向量差的2范數(shù)最小。
[0038] 有益效果:本發(fā)明提供了一種基于結(jié)構(gòu)動態(tài)特性優(yōu)化的不同預緊力矩下螺栓界面 性能識別方法，采用有限元分析與動力學試驗相結(jié)合的形式，建立了不同預緊力矩下對螺 栓搭接板界面性能的正交各向異性薄層單元建模方法，同時通過構(gòu)造動態(tài)特性目標優(yōu)化函 數(shù)，識別了不同預緊力矩下的螺栓搭接板界面的力學參數(shù)，具有十分重要的工程意義。
[0039] 本發(fā)明結(jié)合數(shù)值模擬、試驗和優(yōu)化技術，能夠?qū)β菟ㄟB接結(jié)構(gòu)的界面性能進行模 擬，并能夠利用優(yōu)化技術準確識別不同預緊力矩下的螺栓連接結(jié)構(gòu)的界面性能參數(shù)?？紤] 預緊力矩對界面面內(nèi)力學性能的影響較低，且薄層單元具有面內(nèi)各方向應變趨于零的特 點，采用退化的正交各項異性材料本構(gòu)關系對薄層單元賦值，該方法能夠分析連接件在不 同預緊力矩下其接觸面的變形及應力特征，且通過優(yōu)化技術，采用試驗模態(tài)頻率作為目標 值，能夠考慮不同預緊力矩下螺栓搭接板接觸界面的力學性能變化趨勢，為工程應用提供 了一種準確的基于數(shù)值模擬、試驗和優(yōu)化的連接界面性能識別方法。
[0040] 除了上面所述的本發(fā)明解決的技術問題、構(gòu)成技術方案的技術特征以及由這些技 術方案的技術特征所帶來的優(yōu)點外，本發(fā)明的不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法所能 解決的其他技術問題、技術方案中包含的其他技術特征以及這些技術特征帶來的優(yōu)點，將 結(jié)合附圖做出進一步詳細的說明。
【附圖說明】
[0041 ]圖1是本發(fā)明實施例的螺栓搭接板幾何模型；
[0042] 圖2是螺栓搭接板有限元分析模型；
[0043] 圖3是螺栓搭接板模態(tài)實驗試驗模型；
[0044] 圖4是螺栓搭接板模態(tài)實驗系統(tǒng)；
[0045]圖5是預緊力矩作用區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)E33與預緊力矩關系識別結(jié)果圖；
[0046]圖6是預緊力矩作用區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)G23與預緊力矩關系識別結(jié)果圖；
[0047]圖7是預緊力矩作用區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)G31與預緊力矩關系識別結(jié)果圖；
[0048]圖8是弱接觸區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)E33與預緊力矩關系識別結(jié)果圖；
[0049]圖9是弱接觸區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)G23與預緊力矩關系識別結(jié)果圖；
[0050]圖10是弱接觸區(qū)域薄層單元彈性參數(shù)G31與預緊力矩關系識別結(jié)果圖。
【具體實施方式】
[0051] 實施例：
[0052] 本實施例的基于優(yōu)化的不同預緊力矩下螺栓連接界面性能識別方法，包括以下步 驟：
[0053] (1)根據(jù)圖1所示螺栓搭接板結(jié)構(gòu)的幾何模型，采用實體單元，建立被連接件的簡 化有限元模型，如圖2所示，該被連接件包括兩塊上、下搭接板。該模型的幾何參數(shù)如圖1所 示，其幾何和物理參數(shù)如下：
[0054]兩塊被連接板均采用鋁合金材料，螺栓孔直徑D=10mm。鋁合金力學參數(shù)為:彈性 模量E = 6.87 X IO1t3Pa，泊松比μ = 0.33，密度P = 2800kg/m3，螺栓上施加的預緊力矩Tn取值 為2N · m，4N · m，6N · m，7N · m，10N · m，12N · m，14N · m，16N · m，18N · m，20N · m，22N · m， 25N · m，28N · m〇
[0055] (2)根據(jù)所述正交各向異性薄層單元建模方法，對接觸界面進行建模，得到如圖2 所示的分析有限元模型，薄層單元夾設于兩塊上、下搭接板之間，其基本步驟包括：
[0056] 步驟(2.1)、確定預緊力矩區(qū)域:螺栓孔局部剛度應大于遠離螺栓孔附近的區(qū)域的 剛度，預緊力矩作用的局部強化正方形區(qū)域邊長為a = 2D = 20mm;
[0057] 步驟(2.2)、預緊力對螺栓由被連接板的材料屬性，確定正交各項異性薄層單元的 初始材料參數(shù)。根據(jù)步驟(2.1)可知，界面薄層單元被分為兩組，一組為預緊力作用等效區(qū) 域￡:,=6x 10HiPa，丨O4Pa, 〇2κ IOyPa. -組為遠離預緊力作用的弱接觸區(qū)域五I =6 xIO Pa, y 104 Pa> Gll=5 χ IO4 Pa 〇
[0058] 步驟(2.3)、確定薄層單元厚度:通過定義比例系數(shù)r確定薄層單元的厚度：
[0059]
(0 1)
[0060]其中I1，I2和d分別表示薄層單元的長度，寬度和厚度，r的取值為50。
[0061]步驟(2.4)、對利用實體單元建立的螺栓搭接板和利用正交各向異性薄層單元所 建立的螺栓搭接界面的有限元模型進行模態(tài)分析，得到分析模態(tài)頻率。
[0062] (3)根據(jù)模態(tài)實驗理論，對不同預緊力下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)進行自由狀態(tài)下的動態(tài) 特性試驗，得到其不同預緊力下的模態(tài)頻率，其基本步驟包括：
[0063] (3.1)利用模態(tài)試驗中的錘擊法，將結(jié)構(gòu)定義13個錘擊點，以及在邊界第一個錘擊 點處定義一個拾振點，如圖3所示；
[0064] (3.2)用橡膠繩將螺栓搭接板吊掛，使之成為自由邊界結(jié)構(gòu)；用膠水將拾振器黏結(jié) 在所選的邊界拾振點位置，如圖4所示，其中1代表橡膠繩，2代表加速度傳感器，3代表計算 機，4代表分析儀，5代表數(shù)據(jù)采集儀，6代表脈沖力錘；
[0065] (3.3)用導線將脈沖錘和拾振器接入信號采集儀的對應接口，如圖4所示；
[0066] (3.4)利用試驗系統(tǒng)的模態(tài)分析模塊，設置模態(tài)分析參數(shù)；
[0067] (3.5)用脈沖錘在結(jié)構(gòu)上對每個激振點沿離面方向施加節(jié)點沖擊力，采集每個測 點在收到脈沖激勵時的輸入與輸出信號；
[0068] (3.6)用試驗系統(tǒng)的信號分析儀對輸入輸出信號做快速傅里葉變換，然后通過曲 線擬合得到結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率，如表1所示。
[0069] 表1
[0071] (4)根據(jù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，采用不同預緊力下的模態(tài)頻率，對步驟(2)所建立的正交 各向異性薄層單元的彈性參數(shù)進行識別，從而獲得不同預緊力下的螺栓連接結(jié)構(gòu)界面性能 描述，其步驟包括：
[0072] (4.1)確定待優(yōu)化參數(shù):對所建立的描述螺栓搭接界面性能的正交各向異性薄層 單元模型得到的兩組彈性參數(shù)私，Gi，成和處，運，（?作為待優(yōu)化的參數(shù)；
[0073] (4.2)確定目標優(yōu)化函數(shù):對所得到的不同預緊力矩下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)的試驗模 態(tài)頻率，針對預緊力矩Tn取值分別為2N · m，4N · m，6N · m，7N · m，10N · m，12N · m，14N · m， 16N · m，18N · m，20N · m，22N · m，25N · m，28N · m的模態(tài)頻率，確定如下的目標優(yōu)化函數(shù)：
[0074]
(〇 2}
[0075] 對待優(yōu)化參數(shù)向量p，在參數(shù)的變化范圍[ριρ2]內(nèi)，尋找最優(yōu)參數(shù)使得試驗模態(tài)頻 率和分析模態(tài)頻率向量差的2范數(shù)最小。
[0076] (4.3)確定優(yōu)化參數(shù)范圍：根據(jù)試驗規(guī)律和力學基本關系式，采用攝動法，得到待 優(yōu)化參數(shù)的變化范圍[ΡΦ2]，通常取pl = 〇. 1~0·01ρ，ρ2 = 10~100ρ。
[0077] (4.4)利用迭代優(yōu)化算法，得到預緊力矩Tn取值分別為2Ν · m，4N · m，6N · m，7N · m，10N · m，12N · m，14N · m，16N · m，18N · m，20N · m，22N · m，25N · m，28N · m時，描述螺檢界 面性能的正交各向異性薄層單元的彈性參數(shù)成3,（?，試,和五纟，這3,值，得到的優(yōu)化 結(jié)果如圖5~10所示
[0078]以上結(jié)合附圖對本發(fā)明的實施方式做出詳細說明，但本發(fā)明不局限于所描述的實 施方式。對本領域的普通技術人員而言，在本發(fā)明的原理和技術思想的范圍內(nèi)，對這些實施 方式進行多種變化、修改、替換和變形仍落入本發(fā)明的保護范圍內(nèi)。
【主權項】
1. 一種不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法，其特征在于包括以下步驟： 步驟1，根據(jù)螺栓搭接結(jié)構(gòu)的幾何模型建立被連接件的有限元模型，所述螺栓搭接結(jié)構(gòu) 包括被搭接件和螺栓連接件，所述被搭接件包括上、下搭接板； 步驟2，利用正交各向異性薄層單元對被連接件間的界面進行建模，所述薄層單元建模 是一種界面性能的等效描述方法，因螺栓連接結(jié)構(gòu)連接面的面內(nèi)和面外性能不一致，采用 正交各向異性的材料本構(gòu)關系，在此分析模型的基礎上得到螺栓搭接結(jié)構(gòu)的分析模態(tài)頻 率； 步驟3,對不同預緊力矩下的連接結(jié)構(gòu)進行模態(tài)試驗，獲得不同預緊力矩下的模態(tài)頻 率； 步驟4,利用結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術，采用不同預緊力矩下的模態(tài)頻率，對薄層單元的彈性參數(shù) 進行識別，從而獲得不同預緊力矩下的螺栓連接結(jié)構(gòu)界面性能描述。2. 根據(jù)權利要求1所述的不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法，其特征在于所述步 驟2的建模包括以下步驟： 2.1) 確定預緊力矩區(qū)域:根據(jù)螺栓連接的特性，螺栓孔局部剛度應大于遠離螺栓孔附 近的區(qū)域的剛度，預緊力矩作用的局部強化區(qū)域為正方形區(qū)域，正方形區(qū)域的邊長a = 2D; 2.2) 確定薄層單元材料參數(shù):所述的正交各向材料共有9個獨立的材料參數(shù)，分別是3 個方向的楊氏模量En，E22，E 33，泊松比v12，v23，v31和3個剪切模量G 12，G23，G31;根薄層單元的 基本假設平面內(nèi)應變趨于〇，即e x= 4 = exy~〇，則根據(jù)正交各項異性薄層單元的基本理論 可以得到退化后的材料本構(gòu)方程為式（1)中的各參數(shù)0^，'^，1：^，￡22，丫72，丫2)[分力[]表不2向正應力、面外5^方向和21方向 切應力，Z向正應變、面外yz方向和ZX方向剪應變;E33，G23和G31分別為z向、面外yz方向和ZX 方向彈性參數(shù);只需要給定E33，G23和G31的初始值，就可以實現(xiàn)薄層單元的力學性能表征； 2.3) 確定薄層單元厚度:通過定義比例系數(shù)r確定薄層單元的厚度：式(2)中和d分別表示薄層單元的長度，寬度和厚度，r的取值通常為50; 2.4) 對利用實體單元建立的螺栓搭接板和利用正交各向異性薄層單元所建立的螺栓 搭接界面的有限元模型進行模態(tài)分析，得到分析模態(tài)頻率。3. 根據(jù)權利要求2所述的不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法，其特征在于所述步 驟3包括以下步驟： 3.1) 利用模態(tài)試驗中的錘擊法，對結(jié)構(gòu)進行動態(tài)試驗，在結(jié)構(gòu)中軸線上定義錘擊點，以 及在邊界第一個錘擊點處定義一個拾振點； 3.2) 用橡膠繩將螺栓搭接板吊掛，使之成為自由邊界結(jié)構(gòu)；用膠水將拾振器黏結(jié)在所 選的邊界拾振點位置； 3.3) 用導線將脈沖錘和拾振器接入信號采集儀的對應接口； 3.4) 利用試驗系統(tǒng)的模態(tài)分析模塊，設置模態(tài)分析參數(shù)； 3.5) 用脈沖錘在結(jié)構(gòu)上對每個激振點沿離面方向施加節(jié)點沖擊力，采集每個測點在收 到脈沖激勵時的輸入與輸出信號； 3.6) 用試驗系統(tǒng)的信號分析儀對輸入輸出信號做快速傅里葉變換，得到系統(tǒng)的頻響函 數(shù)，然后通過曲線擬合得到系統(tǒng)的模態(tài)頻率。4.根據(jù)權利要求3所述的不同預緊力矩下螺栓界面性能識別方法，其特征在于所述步 驟4包括以下步驟： 4.1) 確定待優(yōu)化參數(shù):對所建立的描述螺栓搭接界面性能的正交各向異性薄層單元模 型，根據(jù)步驟2.1)所得到的三個彈性參數(shù)E33，G 23和G31作為待優(yōu)化的參數(shù)； 4.2) 確定目標優(yōu)化函數(shù)：對所得到的不同預緊力矩下的螺栓搭接結(jié)構(gòu)的試驗模態(tài)頻 率，根據(jù)步驟3得到的試驗值，針對每一預緊力矩下的試驗模態(tài)頻率，確定如下的目標優(yōu)化 函數(shù)：式(3)中freqlPfreqa分別表示試驗模態(tài)頻率和分析模態(tài)頻率組成的向量，p表示待優(yōu) 化參數(shù)向量，該目標函數(shù)的物理含義是:在參數(shù)的變化范圍[P1P2]內(nèi)，尋找最優(yōu)化參數(shù)使得 試驗模態(tài)頻率和分析模態(tài)頻率向量差的2范數(shù)最??； 4.3) 確定優(yōu)化參數(shù)范圍：根據(jù)試驗規(guī)律和力學基本關系式，得到待優(yōu)化參數(shù)的變化范 圍[P1P2]; 4.4) 利用迭代優(yōu)化算法，對步驟4.2)所得到的目標函數(shù)進行優(yōu)化，最終求得最優(yōu)參數(shù)， 從而得到描述每一預緊力矩下的螺栓界面性能的正交各向異性薄層單元的彈性參數(shù)值，從 而得到螺栓界面性能的力學參數(shù)。
【文檔編號】G06F17/50GK106055769SQ201610361583
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2016年5月27日
【發(fā)明人】費慶國, 曹芝腑, 姜東 , 譚志勇
【申請人】東南大學