專利名稱：自耦補償與諧波屏蔽換流變壓器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及電力輸送和供用電技術領域，特別涉及到整流、換流與牽引和電弧爐變壓器及其補償和濾波設備。
背景技術：
現(xiàn)代城市供用電網(wǎng)接入的非線性用電設備不斷增多，包括樓房和街道中的照明，無論是熒光燈和霓虹燈，多是由燈管中的氣體放電形成光源，極間電流呈非線性電阻特性；還有不少家用電器，包括洗衣機、電冰箱和空調機等，廣泛采用變頻調速，以及建筑施工和機械加工廣泛使用的電焊，對供電網(wǎng)形成不可忽視的諧波源，大量的諧波電流注入電網(wǎng)，促使電網(wǎng)的電壓波形發(fā)生畸變，對鄰近的通信訊號、保護控制和科研測試帶來干擾，并增大相關電氣設備的附加損耗和發(fā)熱，引起相應的震動和噪音。雖家電設備的單臺容量不大，但進入千家萬戶，數(shù)量多、分布廣，難以對其諧波干擾作出限制和抑制。這些用戶使用的供電變壓器都是普通變壓器，對諧波橫行無阻。隨著經(jīng)濟發(fā)展，這類負荷在電網(wǎng)中占有的比重和影響不斷增加，采用什么方法加以治理和應用怎樣的變壓器供電，值得引為關注。
電力電子的廣泛應用，推進了工廠企業(yè)的生產(chǎn)發(fā)展，在供電行業(yè)出現(xiàn)的突出問題是大功率的整流、換流和電弧爐負荷，后者包括交流或直流煉鋼，無論哪種煉鋼，其電流如同整流供電一樣，也是間隙性導通和開斷，迫使供電網(wǎng)的電流波形發(fā)生畸變，除工頻基波外，還有多種高次諧波含量，諧波電流從變壓器輸出側注入，形成諧波電流源，經(jīng)供電變壓器繞組向原方電網(wǎng)側流竄，對通過回路及相鄰設備帶來多方面的不良影響。傳統(tǒng)的治理諧波的方法是無源濾波，常用CL元件串接的并聯(lián)支路作調諧器，使之對注入的n次諧波電流予以分流，如濾波支路的等值阻抗ZF＝nXL-Xc/n＝0，即取XL＝Xc/n2，則在該次諧波頻率下，其感抗與串接的容抗相抵消，并聯(lián)支路的零阻抗把該次諧波電流全吸引過來分流掉，濾波效果最好。但為避免諧振過電壓和諧波放大，實際選用的XL＝KSXc/n2，KS為大于1的安全系數(shù)，實際要求該系數(shù)取值不宜太小，這樣便明顯削弱了濾波效果。有源濾波器是以電力電子元器件組成的換流裝置，將備有的直流或儲存的慣性能源按跟蹤檢測的負荷電流波形并伴以與自動控制方式，實時逆變?yōu)榈韧诨儾ㄐ蔚较蛳喾吹难a償電流。該技術在工業(yè)發(fā)達國家早有應用，但其技術較復雜，配套設備多，成本費用高，至今未能得到廣泛應用。企業(yè)部門對諧波源使用的濾波器，能濾去的諧波含量只能達50％左右，這是應積極探尋予以改進的。
最近我國三峽建設，西電東送，對遠距離輸電和大區(qū)聯(lián)網(wǎng)主干線采用高壓直流(HVDC)輸電，發(fā)現(xiàn)從國外引進的換流變壓器，均是布置在換流器與濾波器之間，這樣一來，由換流器引起的諧波電流和供給換流器所需的無功電流，都要通過該換流變壓器的繞組，不僅要占用繞組的相當容量，還要在變壓器的原副方繞組及其鐵心中引起附加損耗和發(fā)熱，加大震動與噪音，增大繞組的絕緣困難，這是明顯不合理的?？紤]我國地區(qū)遼闊，遠距離輸電和大區(qū)聯(lián)網(wǎng)，跨世紀后HVDC要加大發(fā)展，應積極探尋換流變壓器的國產(chǎn)化，改進濾波措施，擺脫對國外技術的依賴。

發(fā)明內容本發(fā)明所要解決的技術問題是提供一種既能避免無源濾波器發(fā)生諧振過電壓和諧波放大，又能達到有源濾波器相似效果的新型濾波技術，無需備有專用的補償諧波發(fā)生源，而是利用供電變壓器耦合繞組的安匝平衡作用，通過諧波時形成的自耦感應關系作濾波，構成多項技術集成的新產(chǎn)品，以利發(fā)揮變壓器的潛能，達到自耦補償與諧波屏蔽的綜合效果。
本發(fā)明所采用的技術方案是在供電變壓器繞組的副方繞組中間引出自耦抽頭，抽頭將副方繞組分為兩段類似自耦變壓器的公共繞組與串聯(lián)繞組，兩者保持緊密耦合，該兩段繞組與其同相的原方繞組在鐵心圓柱上構成三繞組的同心布置，布置在中間層的繞組的兩端與容抗XC和串有感抗XL的支路并聯(lián)，且基波阻抗XL遠小于XC，中間層繞組為屏蔽繞組，其等值阻抗為零，副方繞組的兩端與供電負荷連接。
本發(fā)明的原理設濾除諧波次數(shù)為n，在對應的n倍頻率下，nXL-XC/n＝0，該零阻抗支路把n次諧波電流吸引到串聯(lián)繞組通過，串聯(lián)繞組因通過諧波產(chǎn)生的諧波磁通，必定穿鏈公共繞組即屏蔽繞組，后者隨即感生反向電流并以容感支路為回路，該回路的內接繞組與外接支路的阻抗均為零，通過電流無降壓，因而無需相應的電勢來維持，則該兩繞組的磁勢相反迫使諧波磁通全抵消，故無剩余諧波磁通穿鏈外層的同相原方繞組，實現(xiàn)了對原方繞組的諧波屏蔽亦即磁耦的解耦作用，使諧波電流不能越過氣隙竄到原方電網(wǎng)。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術相比具有明顯的優(yōu)點1、本發(fā)明是抓住諧波源頭進行治理，在靠近整流變壓器的閥側和諧波電流入口處，利用副方自耦抽頭引接的容感C-L支路對諧波頻率構成的低阻抗作用，疏導諧波電流經(jīng)串聯(lián)繞組就近返回負荷，而串聯(lián)繞組通過諧波電流產(chǎn)生的諧波磁通，又隨即被屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消，阻止了諧波電流向原繞組傳送。這相當于在諧波注入處設置了一座屏障，從源頭對諧波進行堵截，但對基波電流可照常通過。
2、本發(fā)明開發(fā)了變壓器的潛能，利用了變壓器安匝平衡具有的濾波作用。雖自耦抽頭引接的C-L元件與無源濾波的支路相似，但該電路的電流和電壓受到抽頭兩端耦合繞組的電磁關系的制約，沒有諧振過電壓和諧波放大的顧慮，故可選用XL＝XC/n2(相當KS＝1)而不必避開諧振點，取得無源濾波達不到的濾波效果。本發(fā)明還利用屏蔽繞組的等值阻抗為零的條件，在感生電流通過環(huán)路時無壓降，無需諧波磁通產(chǎn)生的電勢來維持，使串聯(lián)繞組產(chǎn)生的諧波磁通全部被屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消，后者相似于有源濾波采用的諧波補償作用，它是利用耦合繞組的自耦感應來完成，無需有源濾波備有的諧波發(fā)生源和控制系統(tǒng)來實現(xiàn)，取得同樣效果，其技術難度和成本費用低廉得多。
3、本發(fā)明是在治理電網(wǎng)諧波的同時，也制止了諧波在變壓器繞組中的傳送，使諧波對變壓器的損害得到有效治理，從而改善了整流與換流變換的總體效益。正常工頻電壓下，補償支路的容抗XC較感抗XL大得多，對負荷無功起著補償作用。把無功補償安排在引出抽頭的低壓側，這不僅降低了補償裝置及其開關設備的電壓等級，減少了通過變壓器繞組的電流數(shù)值，并避免了網(wǎng)側接入補償要防止容性回路與電網(wǎng)感抗可能發(fā)生諧振的問題，如整流變壓器的副方繞組沒有中間抽頭引接無功補償和濾波設備時，便要在原方網(wǎng)側高壓母線上安裝無源或有源濾波器，不論其濾波效果如何，負荷電流引起的無功和諧波分量都要通過該變壓器進入高壓母線，便要在繞組和鐵心中增加附加損耗發(fā)熱與噪音振動，導致材料和成本增大，相對比較，本發(fā)明排除了這些不良成分帶來的有害影響。這對電網(wǎng)安全與補償設備的自身安全都有好處。
4、在多相整流器中，本發(fā)明彌補了單純增加脈波數(shù)P的不足之處。增加整流器的脈波數(shù)P，是削弱諧波的重要方法之一，隨P值的增大，特征諧波最大的諧波次數(shù)隨之增大，諧波電流含量的相對值則與此成反比減小，這樣做要增加換流器的數(shù)量及其控制的復雜性，還要調整變壓器副方的接線組合及其鄰相間的位移角度，這不僅要增大材料的消耗和成本費，而且很難做到全面消除諧波電流的效果，特別是存在的非特征諧波，是不能靠增大P值所能治理的。相對比較，本發(fā)明無上述缺點，這不僅改善了濾波效果，也帶來經(jīng)濟節(jié)約，在技術上更勝一籌。

圖1為本發(fā)明的單相換流變壓器原理接線圖；圖2為本發(fā)明的單相換流變壓器繞組的布置示意圖；圖3為本發(fā)明的單相換流變壓器的等值電路圖；圖4為本發(fā)明的三相換流變壓器原理接線圖；圖5為本發(fā)明的三相六脈波整流變壓器的原理接線圖；圖6為本發(fā)明換流變壓器的延邊繞組電壓相量圖7為本發(fā)明的六相十二脈波換流變壓器的原理接線圖。
具體實施方式下面結合本發(fā)明的實施例進一步說明本發(fā)明的具體結構。
實施例1如圖1-3所示，本實施例為單相自耦補償與諧波屏蔽換流變壓器，包括原繞組1、副繞組和圓柱鐵心4，在副繞組的中間引出自耦抽頭將該副繞組分成公共繞組2和串聯(lián)繞組3，三個繞組共同布置在圓鐵心柱4上，串聯(lián)繞組3布置在靠近圓柱鐵心4的內層，原繞組1排列在在最外層，公共繞組2布置在串聯(lián)繞組3和原繞組1之間，公共繞組2的兩端與容抗XC串感抗XL的支路相接，原繞組1的兩端與電網(wǎng)電源相連，供電負荷5與串聯(lián)的兩個副繞組公共繞組2和串聯(lián)繞組3并聯(lián)。
本實施例可為單相的整流負荷或電弧爐負荷供電，也可為電氣化鐵路的單相牽引變壓器或兩臺單相變壓器組合為V形接線的牽引變壓器應用，后者的輸出側雖不直接與換流器相連接，但供電的負荷性質相類似，可利用副方繞組中間引出抽頭改善無功補償與濾波。依兩繞組間的分別短路測知的短路阻抗并換算成同一電壓級的等值阻抗Z12、Z13、Z23，圖3中的各等值阻抗可按下式求得Z1＝0.5(Z12+Z13-Z23)Z2＝0.5(Z12+Z23-Z13)Z3＝0.5(Z13+Z23-Z12)兩繞組間的短路阻抗與兩者中線間的距離成正比，則Z12、Z13和Z23分別與其下標繞組間的幅向距離a12、a23和a13成比例，由圖2看出，a12+a23＝a13，則中間繞組Z2＝0.5(Z12+Z23-Z13)，應與a12+a23-a13成比例，按對應的距離關系式，不難得知Z2＝0，故同心布置三繞組的中間繞組等值阻抗必定為零。這樣處于外層與內層之間的中間層繞組即為屏蔽繞組。
圖3中ZS代表系統(tǒng)的等值阻抗，該支路Z1+ZS與Z2并聯(lián)，因Z2＝0，故原方繞組與系統(tǒng)電網(wǎng)不可能對諧波電流起分流作用，這進一步顯示Z2＝0的重要性。屏蔽諧波的n值取3或5。
實施例2如圖4所示，本實施例為三相自耦補償與諧波屏蔽換流變壓器，原方可采用星形或三角形接線(圖中未畫出)，副方繞組采用具有中間抽頭分開的兩段繞組串聯(lián)構成的星型接線，三相輸出端u、v、w與其中性點n，引出與其供電負荷5相連，中間抽頭a、b、c引出與外接的容感CL支路7連接，三抽頭與n之間的繞組便是屏蔽繞組，后者與串聯(lián)繞組3和原繞組1在鐵心4中同心布置，其中公共繞組2布置在同心繞組的中間層，其等值阻抗為零，可對諧波起到屏蔽作用。供電負荷5可以是三相負荷，也可給單相負荷供電。鐵心可用三柱結構，如容量較大，三相負荷不平衡，也可改用五柱鐵心，以便為零序磁通提供通路?，F(xiàn)代城市電網(wǎng)，受諧波污染嚴重，電網(wǎng)三相電壓不對稱，電壓波形非正弦，以致企業(yè)廠家做產(chǎn)品測試和科技實驗時，不能以地區(qū)電網(wǎng)為電源，否則結果很難準確，只好在夜深人靜時進行或開動專用的發(fā)電機作電源供電，表明對城網(wǎng)的諧波治理是不應疏忽的。而城網(wǎng)受諧波污染，在很大程度上與眾多的家電非線性負荷有關?？紤]家用電器的分散性，不可能在各個接入點分別濾波，對非線性負荷較集中的地區(qū)，如大型商場、高樓用戶和建筑施工工地等，應積極推薦采用具有諧波屏蔽的變壓器供電，這可以阻塞諧波電流的竄擾，以利改善電網(wǎng)的供電質量。
實施例3本實施例為自耦補償與諧波屏蔽的三相整流供電變壓器，原繞組可為星形或三角形(圖中未畫出)，副繞組采用具有中間引出抽頭的延邊三角形，如圖5所示，延邊端點u、v、w分別與閥側的三相整流橋6連接，構成六脈波的整流輸出并與供電負荷5相連；三角形的三相引出端a、b、c分別與補償容感LC元件相接。其三角形的相繞組相當于自耦變壓器的公共繞組2，在濾波中起著屏蔽作用，延邊繞組相當于自耦變壓器的串聯(lián)繞組3；同一相的延邊繞組、角形繞組與原繞組1在圓柱鐵心4上同心布置。通過諧波電流產(chǎn)生磁通，與上述單相和三相輸出的換流變壓器相似，要被同相屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消。圖6示出延邊繞組相電壓Ue與同相的角形繞組相電壓Ud、鄰相延邊繞組相壓Ue和輸出相間電壓U2構成的相量關系，圖中θ為延邊繞組產(chǎn)生的相位移角度，由相量的幾何關系可得Ue/Sinθ＝(Ue+Ud)/Sin(60°-θ)＝U2/Sin120°Ue/U2＝2 Sinθ/√3上式代表延邊繞組相電壓Ue與延邊輸出的合成電壓U2和位移角θ的相應關系，據(jù)此可用以協(xié)調與相關接線的相位。如延邊繞組與三角形接線的繞組匝數(shù)相等，當有諧波電流通過時，則Ue與Ud兩繞組的諧波電流相等而方向相反，迫使諧波磁通相抵消。有三角形的閉合回路，為勵磁的三次諧波接供通路。屏蔽諧波的n值可選為5或7。本圖例可用來給企業(yè)部門的整流負荷供電。
實施例4本實施例為由副方兩個延邊三角形組成6相12脈波的自耦補償與諧波屏蔽換流變壓器。如圖7所示，副方繞組的兩組三相輸出分別與各自的三相整流設備6連接，兩個整流設備6組成的換流器，由12個晶閘管組成的組件構成，形成12個脈波相，相間電位差為30°，兩個延邊三角形繞組中引出的自耦補償和屏蔽濾波的自耦抽頭，與外加的補償和濾波設備7即容感支路C-L相連。
12脈波相角位移θ的確定12脈波相的相間電位差為360°/12＝30°；為此，應使副方繞組的一個延邊三角形前移15°，另一個后移15°，按上述關系知，取θ＝15°，則得Ue/U2＝Sin15°/Sin120°＝0.2988，Ud/U2＝0.5177，(Ue+Ud)/U2＝Sin(60°-15°)/Sin120°＝0.8165，故保持延邊繞組與三角形繞組的匝比為Ue/Ud＝0.2988/0.5177＝0.5773的關系，便必然得出相位移θ＝15°的效果，但要注意角度前移與后移的區(qū)別，以使兩者間相位差值為30°，才能取得傳統(tǒng)直流輸電換流變壓器副方以星形和三角形接線構成的12相脈動的同樣的依次換流效果。副方繞組引出的中間抽頭與外加的補償設備相連接，有利于清除負荷電流中無功和諧波等成分通過變壓器和電網(wǎng)系統(tǒng)引起的附加損耗。對12脈波相的最大特征諧波次數(shù)按P±1計，故n值可取為11或13。
12脈波相的直流輸出，可作為城市交通輕軌機車的供電電源，通常直流輸出的電壓不高而電流較大，可將圖7中的整流設備6的串聯(lián)改為并聯(lián)。原有城軌交通常采用24脈波整流變壓器供電，后者要以兩合變壓器的原副方繞組經(jīng)多種移相組合而成，不僅換流器的晶閘管要成倍增加，且其變壓器臺數(shù)也多一倍，還要加大占地面積，相對比較本12脈波構成的新型整流變壓器，在經(jīng)濟上明顯較省，且加設了諧波屏蔽繞組，在抑制諧波的技術性能上，也不會比脈波多加一倍的老產(chǎn)品為差。至于輸出側的直流電壓，以Ud表直流空載電壓的平均值，U表交流空載電壓的有效值，當P從12改為24時，Ud/U的比值從1.4變?yōu)?.41，得失對比很不合算，從而推動了相應產(chǎn)品的創(chuàng)新發(fā)展和技術進步。
12脈波相用作直流輸電的換流(包括首端的整流和末端的逆變)變壓器，遠距離輸電電壓高，兩換流器應按圖7串通。如HVDC的傳輸容量大，制成三相變壓器結構困難且不便于運輸，可用三個單相變壓器產(chǎn)品接成三相變壓器組的組合方式，兩組三相變壓器組的副方繞組，同樣應按圖7使其鄰相之間形成30°的相位差，則抽頭兩端的繞組匝數(shù)同樣應保持Ue/Ud＝0.5773的關系。這樣一來，按本實施例構成的HVDC換流變壓器，雖變壓器產(chǎn)品結構與傳統(tǒng)的換流變壓器有所不同，但完成的12個脈波相應是一樣的。所不同的是把原接于網(wǎng)側高壓母線上的濾波器，移到靠近閥側的副方引出抽頭上，濾波支路的容感設備只是靠近而不是與換流器直接相連，中間要通過變壓器副方大功率的延邊繞組隔離開，抽頭引出支路的電流電壓要受到延邊繞組及三角形接線繞組的電磁關系制約，不必擔心外接容感元件出現(xiàn)異常對換流器造成的不良影響。這既可消除上述傳統(tǒng)接線的全部缺點，并可使進入變壓器繞組的無功和諧波電流立即得到補償和清除。相對比較，這不僅可取得重大經(jīng)濟效益，且降低了通過變壓器繞組的無功和諧波含量，減少了通過線路壓降，利于縮小換流時的換流重疊角，對改善換流的技術性能也有好處。
權利要求
1.一種自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，包括原繞組(1)、副繞組、鐵心(4)，其特征在于在供電變壓器繞組的副方繞組中間引出自耦抽頭，抽頭將副方繞組分為兩段類似自耦變壓器的公共繞組(2)與串聯(lián)繞組(3)，公共繞組(2)與串聯(lián)繞組(3)保持緊密耦合，并與其同相的原繞組(1)在圓柱鐵心(4)上構成三繞組的同心布置，布置在中間層的公共繞組(2)的兩端與容抗XC串有感抗XL的支路(7)并聯(lián)，且基波下阻抗XC遠大于XL，公共繞組(2)為屏蔽繞組，其等值阻抗為零，原繞組(1)的兩端與電網(wǎng)電源相連，供電負荷(5)與公共繞組(2)和串聯(lián)繞組(3)并聯(lián)。
2.根據(jù)權利要求1所述的自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，其特征在于串聯(lián)繞組(3)布置在靠近圓柱鐵心(4)的內層，原繞組(1)排列在最外層，公共繞組(2)布置在串聯(lián)繞組(3)和原繞組(1)之間。
3.根據(jù)權利要求1所述的自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，其特征在于原繞組(1)為星形或三角形，副繞組采用具有中間抽頭分開的兩段繞組串聯(lián)構成的星形接線，三相輸出端u、v、w與其中性點n引出并與供電負荷(5)相連，中間抽頭a、b、c引出與外接的容感CL支路(7)連接，三抽頭與中性點n之間的繞組便是屏蔽繞組，后者與串聯(lián)繞組(3)緊密耦合，對通過的諧波電流起著安匝平衡作用，阻止諧波穿越氣隙流竄到原方電網(wǎng)，三相繞組在三相鐵心中各自同心布置，供電負荷(5)可以是三相或單相對中點n的非線性負荷，如果容量較大且計及三相負荷的不平衡，三相鐵心也可改用五柱式結構，以便給零序磁通提供通路。
4.根據(jù)權利要求1所述的自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，其特征在于原繞組(1)為星形或三角形，副繞組采用具有中間引出抽頭的延邊三角形，延邊三相端點u、v、w分別與閥側的三相整流設備(6)連接，構成六脈波的整流輸出并與供電負荷(5)相連；延邊三角形的三相引出端a、b、c分別與外接的補償容感CL支路(7)相接；其三角形的相繞組相當于自耦變壓器的公共繞組(2)，對相應諧波起著屏蔽作用，延邊繞組相當于自耦變壓器的串聯(lián)繞組(3)；同一相的延邊繞組、角形繞組與原繞組(1)在圓柱鐵心(4)上同心布置。
5.根據(jù)權利要求4所述的自耦補償與諧波屏蔽換流變壓器，其特征在于延邊繞組相電壓Ue、延邊繞組輸出的相電壓U2、三角形繞組相電壓為Ud，三者的關系為Ue/Sinθ＝(Ue+Ud)/Sin(60°-θ)＝U2/Sin120°，即Ue/U2＝2 Sinθ/√3，“θ”為延邊繞組產(chǎn)生的相位移角度。
6.根據(jù)權利要求4所述的自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，其特征在于副方為兩個延邊三角形，分別與各自的三相整流設備(6)連接，兩個整流設備(6)含有12組晶閘管組成的換流器，構成12個脈波相，相間電位相差30°，兩個延邊三角形接線中的角形頂點，分別引出自耦補償與諧波屏蔽的自耦抽頭，與外加的補償和濾波容感C-L支路(7)相連。
7.根據(jù)權利要求4或5或6所述的自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，其特征在于副方繞組的一個延邊三角形相位前移15°，另一個后移15°；實現(xiàn)位移15°的延邊繞組相電壓相對三相輸出電壓的比值為Ue/U2＝0.2988，Ud/U2＝0.5177，(Ue+Ud)/U2＝0.8165。
全文摘要
一種自耦補償與諧波屏蔽的換流變壓器，是在供電變壓器的副方繞組中間引出自耦抽頭，該抽頭把副方繞組分為兩段，類似自耦變壓器公共繞組與串聯(lián)繞組，兩者緊密耦合，該兩段副方繞組與原繞組在鐵心圓柱上構成三繞組的同心布置，其中公共繞組布置在原方繞組與串聯(lián)繞組間，其等值阻抗為零，公共繞組的兩端與外接濾波容感支路相接。本發(fā)明可對用戶工頻下的感性電流就近實行無功補償，對諧波磁鏈利用抽頭分開的兩端繞組在相應諧波頻率下感應電流的安匝平衡作用使之被迫抵消，疏導諧波電流經(jīng)串聯(lián)繞組就近返回負荷，阻止其越過氣隙傳送到原方電網(wǎng)，從源頭對諧波根治，對原方電網(wǎng)實現(xiàn)諧波屏蔽和隔離時，也避免諧波電流和諧波磁通對變壓器本身的損害。
文檔編號H01F27/38GK1665112SQ20051003142
公開日2005年9月7日 申請日期2005年4月5日 優(yōu)先權日2005年4月5日
發(fā)明者劉福生 申請人:劉福生