專利名稱：零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種將零紋波開關(guān)調(diào)制整流器與離線式變換器一體化的開關(guān)電源。
目前，開關(guān)電源除了在小功率或便攜式電器中由電池供直流電壓外，大都由工頻市電經(jīng)二極管整流電容濾波電路供給直流電壓。該整流濾波電路是一種非線性元件和儲(chǔ)能元件的組合，由此引發(fā)出開關(guān)電源功率因數(shù)低，諧波干擾大的問題。原因是，只在交流電壓正弦瞬時(shí)值高于直流電壓時(shí)，工頻電網(wǎng)才對(duì)濾波電容充電。所以整流二極管導(dǎo)通角小，充電電流呈尖峰狀，遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離正弦波。因此，一般開關(guān)電源輸入端功率因數(shù)cosφ只有0.65左右，影響了電能利用效率，并且使電網(wǎng)電壓波畸變，產(chǎn)生諧波干擾。增加校正電路(如有源功率因數(shù)校正器APFC)后，可使輸入端諧波電流分量(THD)由95％～140％下降到5％，cosφ提高到0.97～0.99，甚至接近于1。但成本將增加15％～25％，并且EMI高，效率也會(huì)有所降低。國(guó)內(nèi)外正研究開關(guān)電源與功率因數(shù)校正器合成一級(jí)，成本只增加5％。由此說明，開關(guān)電源引發(fā)的問題必須要同時(shí)給予解決。
本發(fā)明的目的是，克服上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種一體化開關(guān)電源，它將開關(guān)調(diào)制整流器與離線式變換器合成一級(jí)，提高開關(guān)電源的性能與要求。
本發(fā)明的實(shí)現(xiàn)根據(jù)下述原理。
由基本的PWM變換器——Buck-Boost變換器推演，再增加隔離環(huán)節(jié)，則得出一種廣泛應(yīng)用的變換器——反激變換器(Flyback converter)，如

圖1所示。
開關(guān)管Tr與快速二極管D工作相位相反。當(dāng)Tr導(dǎo)通時(shí)D阻斷，變壓器原邊繞組電感Lp儲(chǔ)能，電流I1增加；當(dāng)Tr關(guān)斷時(shí)D導(dǎo)通，耦合儲(chǔ)能經(jīng)副邊電感Ls傳送至負(fù)載ZL，I2逐漸減小。電容C起儲(chǔ)能濾波作用。
由Buck(降壓型)變換器與單端變壓隔離器結(jié)合，可得出另一種典型的變換器——正激變換器(Forward converter)，如圖2所示。
這是一個(gè)原邊和副邊同時(shí)工作的線路，即Tr與D1工作相位相同，L和D2起續(xù)流作用。由于原邊繞組通過的是單向脈動(dòng)電流，一個(gè)實(shí)用的單端變壓隔離正激變換器電路，必須采取措施，使變壓器磁芯磁性復(fù)位，從而得到一批變形電路(可參見開關(guān)電源方面的書籍)。
所謂有源功率因數(shù)校正器(APFC)，是在不控整流器與電容濾波器之間接入的一個(gè)DC/DC開關(guān)變換器。據(jù)此可以實(shí)現(xiàn)開關(guān)調(diào)制整流，即應(yīng)用電壓—電流雙環(huán)反饋和脈寬調(diào)制技術(shù)(PWM)，使輸入電流波形跟蹤正弦輸入電壓波形。功率因數(shù)可提高到0.99或更高，THD小于5％。
從原理上說，任何一種DC/DC變換器拓?fù)?，如Buck、Boost、Flyback、Sepic乃至Zeta、Cuk，都可以用作APFC的主電路，但由于Boost變換器的特殊優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用于APFC更為廣泛。APFC常用的控制方法有三種，即電流峰值控制、電流滯環(huán)控制、平均電流控制。平均電流控制優(yōu)于前兩種的特點(diǎn)是高頻電流的平均值是工頻電流的瞬時(shí)值，高頻電流的峰值與平均值之間的誤差?。籘HD很??；對(duì)噪聲不敏感；原則上可以檢測(cè)任意拓?fù)洹⑷我庵返碾娏?；連續(xù)(CCM)斷續(xù)(DCM)兩種工作模式都可以采用。但也存在APFC共有的缺點(diǎn)EMI(輻射)高，MTBF(平均故障間隔時(shí)間)下降。圖3是采用平均電流控制的Boost功率因數(shù)校正器的電路原理圖及輸入電流波形。該電路可在輸入電壓80～265V/AC和寬頻帶下工作，輸出電壓可保持穩(wěn)定。
為了便于研制和生產(chǎn)有源功率因數(shù)校正器，現(xiàn)在APFC的控制電路已集成化，有多種芯片可供選用。下表列出美國(guó)Unitrode公司的部分系列芯片的功能。
開關(guān)電源的基本要求是高穩(wěn)定、高效率和實(shí)現(xiàn)小型化。其發(fā)展方向是高頻化、器件更新?lián)Q代、諧波抑制與功率因數(shù)校正、適應(yīng)性拓寬。為了使開關(guān)電源能夠在高頻下高效率地運(yùn)行，幾十年來(lái)國(guó)內(nèi)外已經(jīng)開發(fā)出多種軟開關(guān)技術(shù)。經(jīng)過20年開關(guān)電源的應(yīng)用已經(jīng)得到共識(shí)要促進(jìn)開關(guān)電源的進(jìn)一步發(fā)展，必須設(shè)法提高功率因數(shù)。也就是說功率因數(shù)校正成為開關(guān)電源發(fā)展的技術(shù)依托。我國(guó)郵電部YD/T731-94標(biāo)準(zhǔn)要求，單整流模塊容量大于1.5kw時(shí)，其功率因數(shù)必須在0.93以上。
下面介紹一項(xiàng)實(shí)驗(yàn)結(jié)果報(bào)導(dǎo)美國(guó)Virginia電力電子中心用ZVT軟開關(guān)技術(shù)實(shí)現(xiàn)的Boost有源功率因數(shù)校正器，輸出600W/400V，開關(guān)頻率100kHz，輸入電壓范圍90～260VAC；當(dāng)輸入電壓≥200V時(shí)，效率≥97％。主開關(guān)采用IGBT(IRGBC30U)，在其上并聯(lián)4.4nF電容。
電感器濾波的物理實(shí)質(zhì)是一個(gè)吸收和放出無(wú)功電能的過程。只要其電感量不是無(wú)窮大，若想吸收和放出無(wú)功，必須要有電感電流的增大和減小的變化，這個(gè)變化的分量就是所謂的紋波電流。那么能否利用兩個(gè)互相耦合的繞組，使其中一個(gè)繞組流過電流的紋波分量，而另一個(gè)繞組流過非紋波分量呢？方法找到了。
電感(L1-L2)有兩個(gè)互相耦合的繞組，其匝數(shù)分別為N1、N2，電感量分別為L(zhǎng)1、L2，互感量為L(zhǎng)m，設(shè)加在兩個(gè)繞組兩端的電壓分別為V1、V2，且V1＝λV2，λ為比例系數(shù)，那么紋波電壓也滿足Ve1＝λVe2。電感(L1-L2)的電流紋波等效電路如圖4(a)所示，T型去耦等效電路如圖4(b)所示。Lp、Ls分別為初級(jí)、次級(jí)的漏電感，折算關(guān)系為L(zhǎng)p＝L1-LmLs＝L2-Lm。由圖可得Vel=(Lp+Lm)·di1dt+Lm·di2dt]]>(1)Ve2=Lm·di1dt+(Ls+Lm)·di2dt]]>di1dt=Ve1Lep=Ve1L1·1-K21-Knλ]]>di2dt=Ve2Les=Ve2L2·1-K21-K/nλ---(2)]]>式中，Lep、Les分別稱為等效原邊電感和等效副邊電感；&Kgr;=LmL1L2,]]>稱為耦合系數(shù)；n=L1L2=N1N2,]]>稱為電感匝比。
當(dāng)K＝nλ＜1時(shí)，Lep＝L1Les→∞。
(3)結(jié)果流過L1的紋波電流不變，流過L2的紋波電流為零。(即紋波電流只從L1流過)當(dāng)&Kgr;=1/nλ<1]]>時(shí)，Lep→∞Les＝L2。
(4)結(jié)果流過L1的紋波電流為零，流過L2的紋波電流不變。
實(shí)際中，往往使λ＝1，即加在兩個(gè)繞組上的電壓波形一樣。
根據(jù)上述原理，一種零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源，由主電路單元、控制及保護(hù)電路單元兩部分構(gòu)成，如圖5所示。主電路單元由熔斷電阻FB、壓敏電阻Rv、互感濾波器(1)、整流橋(2)、濾波電容C1、帶耦合電感的變壓器B、功率半導(dǎo)體開關(guān)管Tr、耦合電容C2、輸出整流濾波器(3)構(gòu)成?？刂萍氨Ｗo(hù)電路單元包括輸入電流檢測(cè)器、輸入電壓檢測(cè)器、輸出電壓檢測(cè)器、控制用電源整流濾波器、控制芯片、保護(hù)芯片組成。工頻市電串聯(lián)熔斷電阻FB、并聯(lián)壓敏電阻RV后，經(jīng)過互感濾波器(1)進(jìn)入整流橋(2)，在濾波電容C1上產(chǎn)生脈動(dòng)電壓，由于C1容量很小(約1μF左右)，所以其電壓波形為正弦脈動(dòng)(即與市電半周一致)。當(dāng)系統(tǒng)有大的過流時(shí)FB熔斷，當(dāng)有大的脈沖高壓時(shí)RV導(dǎo)通，對(duì)系統(tǒng)起到過流、過壓硬保護(hù)作用，而互感濾波器(1)對(duì)100kHz～1600kHz的干擾有很強(qiáng)的雙向抑制作用。
主電路單元的核心部分(即特征部分)如圖6所示。變壓器B有一個(gè)初級(jí)繞組Lp、一個(gè)次級(jí)繞組Ls(或多個(gè))、一個(gè)輔助次級(jí)繞組Ls′，并帶有一個(gè)耦合電感Lo整流橋(2)輸出的正極(即濾波電容C1的正極端)接變壓器B所帶的耦合電感L的一端，L的另一端與(對(duì)于該端而言)初級(jí)繞組Lp的同名端相接，并連接開關(guān)管Tr的“正極”，Lp的另一端連接耦合電容C2的一端，C2的另一端連接到Tr的“負(fù)極”和整流橋(2)輸出的負(fù)極(即濾波電容C1的負(fù)極端)；變壓器B次級(jí)繞組Ls的同名端(對(duì)于Lp與L相接的那個(gè)端而言)連接整流二極管D的正極，Ls的另一端連接輸出濾波電容C3的負(fù)極，C3的正極連接D的負(fù)極，負(fù)載和輸出電壓檢測(cè)器則并聯(lián)在C3的兩端。整流二極管D和輸出濾波電容C3就屬于輸出整流濾波器(3)。變壓器B若有多個(gè)次級(jí)繞組，則其輸出整流濾波的方法與次級(jí)繞組Ls一致。輔助次級(jí)繞組Ls′的兩端連接到控制及保護(hù)電路單元的控制用電源整流濾波器。
變壓器B的初級(jí)繞組Lp與其所帶的耦合電感L的電感量滿足下面關(guān)系L＞LpLpL≥K≥0.85LpL]]>。K為L(zhǎng)與Lp的耦合系數(shù)。&Kgr;=LpL]]>正是L為零紋波的條件，但是最好是保留一點(diǎn)“正”紋波，以增強(qiáng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。要注意的另一點(diǎn)是，耦合電容C2的容量不宜過大，最好是在電路工作時(shí)，C2上的電壓波形與濾波電容C1一致。
當(dāng)開關(guān)管Tr導(dǎo)通時(shí)，整流二極管D(和輸出整流濾波器(3)內(nèi)的其它整流二極管)阻斷。整流橋(2)的輸出電流通過L、Tr形成回路，并且C2通過變壓器B的初級(jí)繞組Lp和Tr放電，L和Lp均儲(chǔ)能。由于電流都是從L與Lp的同名端流入，通過耦合作用使L的電流變化(即紋波)減小甚至為零。當(dāng)Tr關(guān)斷時(shí)，整流二極管D(和輸出整流濾波器(3)內(nèi)的其它整流二極管)導(dǎo)通。由于通過L的電流不能突變，則L的電流經(jīng)Lp、C2形成回路，給耦合電容C2充電，為下一個(gè)工作周期做準(zhǔn)備，同時(shí)L和Lp的儲(chǔ)能由次級(jí)繞組Ls通過二極管D向輸出濾波電容C3及負(fù)載釋放，并且通過其它次級(jí)繞組(如果有的話)和輔助次級(jí)繞組Ls′輸出。
控制及保護(hù)電路單元，以變壓器B的輔助次級(jí)繞組Ls′接到控制用電源整流濾波器的輸出為電源；根據(jù)所檢測(cè)的輸入電壓(即C1端電壓)、輸入電流(即流過耦合電感L的電流)、輸出電壓(即C3端電壓)，進(jìn)行雙環(huán)反饋，按平均電流法控制開關(guān)管Tr的通斷占空比(即PWM控制)。一方面使輸入電流跟蹤輸入電壓的變化成為平滑的正弦脈動(dòng)，則電網(wǎng)的輸入電流為正弦；另一方面使輸出電壓是平滑穩(wěn)定的直流。控制及保護(hù)電路單元還對(duì)系統(tǒng)的過流、過壓進(jìn)行“軟保護(hù)”(通過關(guān)斷功率半導(dǎo)體開關(guān)管Tr來(lái)實(shí)現(xiàn))。
該一體化開關(guān)電源的直流輸出電壓(平均值)Vo與正弦交流輸入電壓(有效值)Vs的關(guān)系為Vo=d1-d_·Vsn---(5)]]>d——開關(guān)管導(dǎo)通占空比的平均值；n=LpLs=NpNs]]>——變壓器的電壓變比(即電感匝比)；Np、Ns——分別為L(zhǎng)p和Ls的匝數(shù)。開關(guān)管關(guān)斷峰值電壓Vpp為Vpp=2Vs+n·Vo---(6)]]>初級(jí)繞組Lp的匝數(shù)Np按下式確定Np≥Vs·d_ΔB·Ae·fs---(7)]]>ΔB——工作磁通密度(T)；Ae——磁芯有效面積(mm2)；fs——開關(guān)頻率(MHz)。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有如下優(yōu)越性該一體化開關(guān)電源，采用了零紋波技術(shù)，將開關(guān)調(diào)制整流器與離線式變換器合成一級(jí)，使功率因數(shù)高、高次諧波少、效率高、EMI小，輸出電壓隔離穩(wěn)定。并且器件少、體積小、成本低。
下面結(jié)合附圖以最佳實(shí)施例詳述本發(fā)明。
圖1為反激變換器電路圖；圖2為正激變換器電路圖；圖3為平均電流控制的Boost功率因數(shù)校正器電路原理圖及輸入電流波形圖；圖4(a)、(b)分別為電感(L1-L2)的電流紋波等效電路及其T型去耦等效電路；圖5為零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源的電路原理框圖；圖6為該一體化開關(guān)電源的主電路單元核心部分電路圖。
如圖5所示，該零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源，由主電路單元、控制及保護(hù)電路單元兩部分構(gòu)成。
主電路單元由熔斷電阻(FB)、壓敏電阻(RV)、互感濾波器(1)、整流橋(2)、濾波電容(C1)、帶耦合電感的變壓器(B)、功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)、耦合電容(C2)、輸出整流濾波器(3)構(gòu)成；輸出整流濾波器(3)包括整流二極管(D)和輸出濾波電容(C3)。工頻市電串聯(lián)熔斷電阻(FB)、并聯(lián)壓敏電阻(RV)后，經(jīng)過互感濾波器(1)進(jìn)入整流橋(2)，在濾波電容(C1)上產(chǎn)生脈動(dòng)電壓，由于濾波電容(C1)容量很小(約1μF左右)，所以其電壓波形為正弦脈動(dòng)(即與市電半周一致)。當(dāng)系統(tǒng)有大的過流時(shí)熔斷電阻(FB)熔斷，當(dāng)有大的脈沖高壓時(shí)壓敏電阻(RV)導(dǎo)通，對(duì)系統(tǒng)起到過流、過壓硬保護(hù)作用，而互感濾波器(1)對(duì)100kHz～1600kHz的干擾有很強(qiáng)的雙向抑制作用。當(dāng)功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)導(dǎo)通時(shí)，整流二極管(D)阻斷，整流橋(2)的輸出電流通過變壓器(B)的耦合電感(L)、功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)形成回路，并且耦合電容(C2)通過變壓器(B)的初級(jí)繞組(Lp)和功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)放電，耦合電感(L)和初級(jí)繞組(Lp)均儲(chǔ)能。由于電流都是從耦合電感(L)與初級(jí)繞組(Lp)的同名端流入，通過耦合作用使耦合電感(L)的電流紋波減小甚至為零。當(dāng)功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)關(guān)斷時(shí)，整流二極管(D)導(dǎo)通，由于通過耦合電感(L)的電流不能突變，則耦合電感(L)的電流經(jīng)初級(jí)繞組(Lp)、耦合電容(C2)形成回路，給耦合電容(C2)充電，為下一個(gè)工作周期做準(zhǔn)備；同時(shí)，耦合電感(L)和初級(jí)繞組(Lp)的儲(chǔ)能由變壓器(B)的次級(jí)繞組(Ls)通過整流二極管(D)輸出，變壓器(B)的輔助次級(jí)繞組(Ls′)的輸出接到控制及保護(hù)電路單元的控制用電源整流濾波器作為控制用電源。輸出濾波電容(C3)起儲(chǔ)能濾波作用。
控制及保護(hù)電路單元包括輸入電流檢測(cè)器(利用電阻檢測(cè))、輸入電壓檢測(cè)器(利用電阻分壓檢測(cè))、輸出電壓檢測(cè)器(利用光耦隔離檢測(cè))、控制用電源整流濾波器、控制芯片UC3854A、保護(hù)芯片LM339?？刂萍氨Ｗo(hù)電路單元，以變壓器(B)的輔助次級(jí)繞組(Ls′)接到控制用電源整流濾波器的輸出為電源；根據(jù)所檢測(cè)的輸入電壓(即C1端電壓)、輸入電流(即流過耦合電感L的電流)、輸出電壓(即C3端電壓)，進(jìn)行雙環(huán)反饋，由控制芯片UC3854A采用平均電流法控制功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)的通斷占空比(即PWM控制)。一方面使輸入電流跟蹤輸入電壓的變化成為平滑的正弦脈動(dòng)，則電網(wǎng)的輸入電流為正弦；另一方面使輸出電壓是平滑穩(wěn)定的直流。控制及保護(hù)電路單元還利用保護(hù)芯片LM339監(jiān)視系統(tǒng)的電流和電壓，配合控制芯片UC3854A對(duì)系統(tǒng)的過流、過壓進(jìn)行“軟保護(hù)”(通過關(guān)斷功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)來(lái)實(shí)現(xiàn))。
如圖6所示，該一體化開關(guān)電源的主電路單元核心部分(即特征部分)為整流橋(2)、濾波電容(C1)、(帶有一個(gè)耦合電感的)變壓器(B)、功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)、耦合電容(C2)、輸出整流濾波器(3)，輸出整流濾波器(3)包括整流二極管(D)和輸出濾波電容(C3)。變壓器(B)有一個(gè)初級(jí)繞組(Lp)、一個(gè)次級(jí)繞組(Ls)和一個(gè)輔助次級(jí)繞組(Ls′)，并帶有一個(gè)耦合電感(L)。變壓器(B)的初級(jí)繞組(Lp)與其所帶的耦合電感(L)的電感量滿足下面關(guān)系L＞Lp&Kgr;≈0.95LpL,]]>K為耦合電感(L)與初級(jí)繞組(Lp)的耦合系數(shù)。整流橋(2)輸出的正極接濾波電容(C1)的正極和耦合電感(L)的一端，耦合電感(L)的另一端與(對(duì)于該端而言)初級(jí)繞組(Lp)的同名端相接，并連接功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)的漏極，初級(jí)繞組(Lp)的另一端連接耦合電容(C2)的一端，耦合電容(C2)的另一端連接到功率場(chǎng)效應(yīng)管(Tr)的源極、濾波電容(C1)的負(fù)極和整流橋(2)輸出的負(fù)極。變壓器(B)的次級(jí)繞組(Ls)的同名端(對(duì)于初級(jí)繞組(Lp)與耦合電感(L)相接的那個(gè)端而言)連接整流二極管(D)的正極，次級(jí)繞組(Ls)的另一端連接輸出濾波電容(C3)的負(fù)極，輸出濾波電容(C3)的正極連接整流二極管(D)的負(fù)極。負(fù)載和輸出電壓檢測(cè)器則并聯(lián)在輸出濾波電容(C3)的兩端，輸出濾波電容(C3)起儲(chǔ)能濾波作用。變壓器(B)的輔助次級(jí)繞組(Ls′)連接到控制及保護(hù)電路單元的控制用電源整流濾波器作為控制用電源。
權(quán)利要求
1.一種零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源，由主電路單元、控制及保護(hù)電路單元兩部分構(gòu)成；主電路單元由熔斷電阻(FB)、壓敏電阻(RV)、互感濾波器(1)、整流橋(2)、濾波電容(C1)、帶耦合電感的變壓器(B)、功率半導(dǎo)體開關(guān)管(Tr)、耦合電容(C2)、輸出整流濾波器(3)構(gòu)成；控制及保護(hù)電路單元包括輸入電流檢測(cè)器、輸入電壓檢測(cè)器、輸出電壓檢測(cè)器、控制用電源整流濾波器、控制芯片和保護(hù)芯片；工頻市電串聯(lián)熔斷電阻(FB)、并聯(lián)壓敏電阻(RV)后，經(jīng)過互感濾波器(1)進(jìn)入整流橋(2)，在濾波電容(C1)上輸出正弦脈動(dòng)電壓；其特征是變壓器(B)有一個(gè)初級(jí)繞組(Lp)、一個(gè)次級(jí)繞組(Ls)或多個(gè)、一個(gè)輔助次級(jí)繞組(Ls′)，并帶有一個(gè)耦合電感(L)；整流橋(2)輸出的正極連接濾波電容(C1)的正極和變壓器(B)的耦合電感(L)的一端，耦合電感(L)的另一端與對(duì)于該端而言初級(jí)繞組(Lp)的同名端相接，并連接功率半導(dǎo)體開關(guān)管(Tr)的“正極”，初級(jí)繞組(Lp)的另一端連接耦合電容(C2)的一端，耦合電容(C2)的另一端連接到功率半導(dǎo)體開關(guān)管(Tr)的“負(fù)極”、濾波電容(C1)的負(fù)極和整流橋(2)輸出的負(fù)極；變壓器(B)的次級(jí)繞組(Ls)對(duì)于初級(jí)繞組(Lp)與耦合電感(L)相接的那個(gè)端而言的同名端連接整流二極管(D)的正極，次級(jí)繞組(Ls)的另一端連接輸出濾波電容(C3)的負(fù)極，輸出濾波電容(C3)的正極連接整流二極管(D)的負(fù)極；整流二極管(D)和輸出濾波電容(C3)就屬于輸出整流濾波器(3)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源，其特征是變壓器(B)的初級(jí)繞組(Lp)與其所帶的耦合電感(L)的電感量滿足下面關(guān)系L＞LpLpL≥K≥0.85LpL]]>，式中的K為初級(jí)繞組(Lp)與耦合電感(L)的耦合系數(shù)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種零紋波開關(guān)調(diào)制整流與離線式變換一體化開關(guān)電源。由主電路單元、控制及保護(hù)電路單元兩部分構(gòu)成，主電路單元由整流橋(2)、濾波電容(C
文檔編號(hào)H02M1/14GK1437308SQ0210481
公開日2003年8月20日 申請(qǐng)日期2002年2月8日 優(yōu)先權(quán)日2002年2月8日
發(fā)明者張朝輝 申請(qǐng)人:張法曾