專(zhuān)利名稱(chēng)：新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)dc/dc隔離變換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器。
目前，電信行業(yè)把48V作為標(biāo)準(zhǔn)輸入直流母線電壓，一些工作站、服務(wù)器已經(jīng)把12V作為直流母線電壓，筆記本電腦也將16～24V再變換到1.5V輸出。不久將來(lái)，計(jì)算機(jī)領(lǐng)域也將輸入母線電壓提高到48V。未來(lái)處理器和其他各種IC芯片對(duì)電壓調(diào)節(jié)模塊的供電性能提出了挑戰(zhàn)性的要求①輸出電壓越來(lái)越低；新的0.1μm技術(shù)的采用將會(huì)使未來(lái)IC芯片的工作電壓降低到1.2V，甚至更低。②負(fù)載電流越來(lái)越大；系統(tǒng)處理容量的增加使得IC所需總電流成倍增加。③負(fù)載變化率越來(lái)越高；IC供電將需要提供電源管理功能，這使得處理器等IC成為一個(gè)非常動(dòng)態(tài)的負(fù)載(電流變化率會(huì)高達(dá)150A/μs)。因此，電壓調(diào)節(jié)模塊的發(fā)展要求是隔離式變換、體積小、效率高(大于80％)、動(dòng)態(tài)響應(yīng)快、穩(wěn)態(tài)精度高、紋波電壓低。
現(xiàn)有的隔離變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有單端式和雙端式兩類(lèi)。單端式包括正激和反激兩種；雙端式有推挽、半橋、全橋三種。次級(jí)整流電路有半波、全波、橋式、倍流四種。正激變換器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但需要加復(fù)位手段，且其變壓器在復(fù)位期間不能向負(fù)載提供能量，故動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度較低。推挽變換器初級(jí)開(kāi)關(guān)管的電壓應(yīng)力較高，且有很高的電壓尖峰；半橋變換器初級(jí)電流應(yīng)力較大；推挽和半橋變換器都難以實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)。全橋變換器兼有初級(jí)開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力和半橋式一樣，初級(jí)電流應(yīng)力和推挽式一樣的優(yōu)點(diǎn)，且便于采用軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，但采用功率器件較多，控制復(fù)雜且成本高。還有一種問(wèn)題是雖然雙管的推挽式、半橋式拓?fù)浜退墓艿娜珮蚴酵負(fù)?，與正激單端式變換器相比動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度有所提高，但仍然存在輸出電感完全靠自身儲(chǔ)能續(xù)流的狀態(tài)，這一固有的缺陷限制了動(dòng)態(tài)性能的進(jìn)一步提高，同時(shí)使得輸出電壓紋波較大，不利于濾波器體積的減小。
本發(fā)明的目的是，針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提出一種新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器，它采用兩只開(kāi)關(guān)管互補(bǔ)導(dǎo)通方式，實(shí)現(xiàn)雙端式零電壓(ZVS)軟開(kāi)關(guān)隔離變換，若采用同步整流管，則可方便實(shí)現(xiàn)自驅(qū)動(dòng)，有利于提高變換效率和功率密度；輸出電感不存在只靠自身儲(chǔ)能續(xù)流的狀態(tài)，提高動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度，減小紋波電壓。
本發(fā)明的目的是這樣實(shí)現(xiàn)的一種新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器，其主電路由兩個(gè)開(kāi)關(guān)管VQ1、VQ2，兩個(gè)儲(chǔ)能電容C1、C2，緩沖電容Cr，升壓電感L，隔離變壓器T和輸出整流濾波電路構(gòu)成；升壓電感L與隔離變壓器T采用磁集成技術(shù)繞在同一磁芯上，滿(mǎn)足零紋波條件，即耦合系數(shù)k=Lp/L·]]>如

圖1所示?？梢砸唤M或多組電壓輸出，輸出整流濾波電路可采用橋式、全波或倍流，并且可以使用同步整流管；圖1中示例為一組電壓輸出全波整流，Lo、Co為輸出濾波網(wǎng)絡(luò)。
1、主電路初級(jí)拓?fù)溥B接關(guān)系升壓電感L的一端接電源Vi的正極，L的另一端接開(kāi)關(guān)管VQ1的漏極和VQ2的源極，并且連接隔離變壓器T的初級(jí)繞組Np的同名端；T的初級(jí)繞組Np的另一端接儲(chǔ)能電容C1的正極，C1的負(fù)極接電源Vi的負(fù)極和開(kāi)關(guān)管VQ1的源極；VQ2的漏極接電源Vi的正板和儲(chǔ)能電容C2的正極，C2的負(fù)極接C1的正極或電源Vi的負(fù)極；緩沖電容Cr的一端接VQ1的漏極和VQ2的源極，Cr的另一端接開(kāi)關(guān)管VQ1的源極或VQ2的漏極。
2、該變換器的基本工作原理該變換器在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)可分為4個(gè)工作模態(tài)，其主要電量波形時(shí)序如圖2所示。設(shè)t0時(shí)刻之前開(kāi)關(guān)管VQ1導(dǎo)通VQ2截止，則該變換器的工作原理分析如下。
1)、工作模態(tài)1[t0，t3]t0時(shí)刻，開(kāi)關(guān)管VQ1關(guān)斷。變壓器初級(jí)電流ip與升壓電感電流iL之和給緩沖電容Cr充電，橋臂中點(diǎn)d的電壓Vd(即VCr)近似線性上升，故VQ1為ZVS軟關(guān)斷。到t1時(shí)刻，Vd上升到V1值，次級(jí)整流輸出電壓VSec也由n1V1降為零(n1為次級(jí)繞組Ns1與初級(jí)繞組Np的匝比)；到t2時(shí)刻，Vd上升至(V1+V2)，VQ2的體二極管導(dǎo)通，為VQ2的ZVS軟開(kāi)通創(chuàng)造條件；之后，升壓電感L給儲(chǔ)能電容C1、C2充電。t3時(shí)刻，VQ1切換到VQ2的死區(qū)時(shí)間結(jié)束，該模態(tài)結(jié)束。
2)、工作模態(tài)2[t3，t4]t3時(shí)刻，開(kāi)關(guān)管VQ2開(kāi)通。次級(jí)整流輸出電壓VSec由零迅速上升為n2V2(n2為次級(jí)繞組Ns2與初級(jí)繞組Np的匝比)，能量由變壓器的次級(jí)繞組Ns2輸出；電路狀態(tài)逐漸轉(zhuǎn)為升壓電感L和儲(chǔ)能電容C2共同給變壓器初級(jí)供電。t4時(shí)刻，該模態(tài)結(jié)束，持續(xù)時(shí)間由PWM控制為(1-D)Ts。
3)、工作模態(tài)3[t4，t7]t4時(shí)刻，開(kāi)關(guān)管VQ2關(guān)斷。變壓器初級(jí)電流ip與升壓電感電流iL之差給Cr充電，變壓器勵(lì)磁電感Lm和輸出電感Lo均參與換流諧振過(guò)程，Vd(即VCr)近似線性下降，故VQ2為ZVS軟關(guān)斷。到t5時(shí)刻，Vd由(V1+V2)下降到V1值，次級(jí)整流輸出電壓VSec也由n2V2降為零。之后，變壓器勵(lì)磁電感Lm和輸出電感Lo退出換流諧振過(guò)程，只有變壓器漏感L1k和升壓電感L繼續(xù)與Cr諧振；到t6時(shí)刻，Vd下降到零，VQ1的體二極管導(dǎo)通，為VQ1的ZVS軟開(kāi)通創(chuàng)造條件。t7時(shí)刻，VQ2切換到VQ1的死區(qū)時(shí)間結(jié)束，該模態(tài)結(jié)束。
4)、工作模態(tài)4[t7，t8]t7時(shí)刻，開(kāi)關(guān)管VQ1開(kāi)通。次級(jí)整流輸出電壓VSec由零迅速上升為n1V1，能量由變壓器的次級(jí)繞組Ns1輸出；升壓電感L的電流iL線性上升，儲(chǔ)能電容C1給變壓器初級(jí)供電。t8時(shí)刻，該模態(tài)結(jié)束，持續(xù)時(shí)間由PWM控制為DTs。
t8時(shí)刻，開(kāi)關(guān)管VQ1關(guān)斷，電路進(jìn)入下一個(gè)開(kāi)關(guān)周期。
3、該變換器的各電量關(guān)系式假設(shè)①C1、C2的電壓在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)基本不變；②VQ1、VQ2互補(bǔ)導(dǎo)通，死區(qū)時(shí)間可以忽略；③升壓電感L足夠大，工作在電流連續(xù)模式。
下面的推導(dǎo)參照?qǐng)D1，根據(jù)穩(wěn)態(tài)時(shí)加在L兩端的正負(fù)伏秒積相等得V1+V2=11-DVi···(1)]]>式中V1、V2——儲(chǔ)能電容C1、C2的電壓；Vi——電源電壓；D——開(kāi)關(guān)管VQ1的導(dǎo)通占空比。
根據(jù)穩(wěn)態(tài)時(shí)加在變壓器T的初級(jí)繞組Np兩端的正負(fù)伏秒積相等得V1·D＝V2·(1-D) (2)由式(1)、(2)解得V1=ViV2=D1-D·Vi···(3)]]>若次級(jí)輸出采用全波整流，Ns1、Ns2為變壓器T的兩個(gè)次級(jí)繞組。則VQ1導(dǎo)通VQ2截止時(shí)，由Ns1輸出能量，次級(jí)整流輸出電壓Von為Von＝n1·V1(4)式中n1、n2——變壓器T的次級(jí)/初級(jí)匝數(shù)比，
n1＝Ns1/Np，n2＝Ns2/NpVQ2導(dǎo)通VQ1截止時(shí)，由Ns2輸出能量，次級(jí)整流輸出電壓Voff為Voff＝n2·V2(5)由式(3)～(5)解得輸出電壓Vo與輸入電壓Vi、占空比D的關(guān)系為Vo＝Von·D+Voff·(1-D) (6)＝(n1+n2)·D·Vi式(6)表明該變換器輸入輸出關(guān)系具有Buck型派生雙端隔離變換器的特征，即輸出電壓Vo與輸入電壓Vi、占空比D成正比。
由式(1)～(6)解得開(kāi)關(guān)管(VQ1、VQ2)的電壓應(yīng)力VVQ、輸出整流管的最大電壓應(yīng)力VVD(MAX)、輸出濾波電感的正負(fù)伏秒積的絕對(duì)值ETM分別為VVQ=V1+V2]]>=Vo(n1+n2)·D·(1-D)···(7)]]>VVD(MAX)=MAX[VoD,Vo1-D]···(8)]]>式中MAX[...，...]——表示取其最大值ETM=|n1n1+n2-D|·Vo·Ts···(9)]]>式中Ts——開(kāi)關(guān)周期由式(7)～(9)可知當(dāng)D＝0.5時(shí)，開(kāi)關(guān)管的電壓應(yīng)力為最小值4Vo/(n1+n2)；整流管的最大電壓應(yīng)力為最小值2Vo；輸出濾波電感的正負(fù)伏秒積的絕對(duì)值為|n1-n2|2(n1+n2)·Vo·Ts·]]>而當(dāng)D=n1n1+n2]]>時(shí)，輸出濾波電感的正負(fù)伏秒積為零，輸出電流、電壓紋波(理論上)為零；開(kāi)關(guān)管的電壓應(yīng)力VVQ=Vo·(n1+n2)n1·n2;]]>整流管的最大電壓應(yīng)力VVD(MAX)=Vo·(n1+n2)Min[n1,n2],]]>Min[...，...]表示取其最小值。故可取n1＝n2，以使上述三項(xiàng)同時(shí)取最小值。
4、該變換器的ZVS軟開(kāi)關(guān)條件由主電路工作原理可知，VQ1關(guān)斷時(shí)流過(guò)Cr的緩沖電流較大(為ip與iL之和)，而VQ2關(guān)斷時(shí)流過(guò)Cr的緩沖電流較小(為ip與iL之差)，故VQ1的ZVS軟開(kāi)通與VQ2相比較難實(shí)現(xiàn)。因此，應(yīng)針對(duì)VQ1的ZVS條件進(jìn)行分析。
當(dāng)VQ2關(guān)斷時(shí)刻t4，流出Cr的緩沖電流iCr-2為iCr-2(t4)＝n2·iLo(t4)+im(p)-iL(min)(10)iLo(t4)=Io+ETM2Lo······D≥n1n1+n2Io-ETM2Lo······D≤n1n1+n2···(11)]]>im(p)=Vi·D·Ts2Lm···(12)]]>iL(min)=Ii-Vi·D·Ts2L···(13)]]>Io＝Po/Vo(14)Ii＝Po/Vi·η (15)式中iLo——輸出濾波電感電流；im(p)——?jiǎng)?lì)磁電流峰值；iL(min)——一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)升壓電感L的電流最小值；Io——負(fù)載電流；Ii——電源電流的直流分量；Lm——變壓器T的勵(lì)磁電感；Po—輸出功率；η——變換器效率。
由式(3)、(6)、(10)～(15)解得iCr-2(t4)=Vo·Ts2(n1+n2)·(1L+1Lm)+Po·(n2-D·n1+n2η)Vo+Vo·Ts·n2·(D-n1n1+n2)2Lo···(16)]]>橋臂中點(diǎn)電壓Vd由(V1+V2)下降到V1過(guò)程中[t4，t5]，輸出濾波電感Lo和勵(lì)磁電感Lm都參與緩沖，Vd近似線性下降，變壓器初級(jí)電流ip及緩沖電流iCr-2基本不變。此過(guò)程持續(xù)時(shí)間τ1為τ1=t5-t4=V2·CriCr-2(t4)=Vo·Cr(1-D)·(n1+n2)·iCr-2(t4)···(17)]]>在t5時(shí)刻，Vd＝V1，VSec＝O，Lo和Lm都不再參與緩沖，只有變壓器漏感與緩沖電容諧振，其諧振方程為Cr·L1k·d2VCrdt2+VCr=V1···(18)]]>式中L1k——變壓器初級(jí)漏感。
初始條件VCr(t5)=V1VCr′(t5)≈-iCr-2(t4)/Cr···(19)]]>解得VCr(t)=V1-iCr-2(t4)ω0·Cr·sin[ω0(t-t5)]···(20)]]>ω0=1Cr·L1k···(21)]]>可見(jiàn)，要保證VCr諧振到零，必須有iCr-2(t4)ω0·Cr≥V1···(22)]]>即iCr-2(t4)≥Vo·ωo·CrD·(n1+n2)···(23)]]>根據(jù)式(20)得VCr諧振到零所需時(shí)間τ2為τ2=1ω0·arcsinV1·ω0·CriCr-2(t4)≈Vo·CrD·(n1+n2)·iCr-2(t4)---(24)]]>由式(17)、(24)得Vd由(V1+V2)值下降到零的時(shí)間τ為τ=τ1+τ2≈Vo·CrD·(1-D)·(n1+n2)·iCr-2(t4)···(25)]]>若要VQ1實(shí)現(xiàn)ZVS軟開(kāi)通，則應(yīng)滿(mǎn)足τ≤tZ2，tZ2為VQ2關(guān)斷VQ1開(kāi)通的死區(qū)時(shí)間。故該變換器實(shí)現(xiàn)ZVS軟開(kāi)關(guān)的條件為iCr-2(t4)≥Vo·Cr(n1+n2)·MAX[ω0D,1D·(1-D)·tZ2]···(26)]]>由式(16)、(21)、(26)可見(jiàn)減小升壓電感L和變壓器勵(lì)磁電感Lm，增大變壓器漏感Lr，有利于ZVS軟開(kāi)關(guān)的實(shí)現(xiàn)。但增大Lr會(huì)減小有效占空比，故首先應(yīng)考慮減小升壓電感L和變壓器勵(lì)磁電感Lm。實(shí)際中并聯(lián)的電容值應(yīng)為(Cr-Css1-Css2)，其中Css1、Css2分別為VQ1、VQ2的寄生電容。
5、該變換器采用的零紋波技術(shù)若加在L和Lp兩端的電壓相等，那么紋波電壓也滿(mǎn)足Ve1＝Ve2。電感L和Lp的電流紋波等效電路如圖3(a)所示，T型去耦等效電路如圖3(b)所示。設(shè)升壓電感L與變壓器初級(jí)繞組Lp的互感為M，Lr、Lrp分別為L(zhǎng)與Lp耦合的漏感，折算關(guān)系為L(zhǎng)r＝L-M Lrp＝Lp-M。則有
Ve1=(Lr+M)·di1dt+M·di2dtVe2=M·di1dt+(Lrp+M)·di2dt···(27)]]>di1dt=Ve1L·1-k21-kn=Ve1Ledi2dt=Ve2Lp·1-k21-k/n=Ve2Lep···(28)]]>k=ML·Lp,n=LLp=NNp···(29)]]>式中Le、Lep——分別稱(chēng)為升壓電感L和初級(jí)繞組電感Lp的等效值；k——耦合系數(shù)；n——電感L與Lp的匝比；N——升壓電感L的匝數(shù)；i1、i2——分別為L(zhǎng)和Lp的紋波電流。
由式(28)可見(jiàn)，當(dāng)k=1/n=Lp/L<1]]>時(shí)，Le→∞，Lep＝Lp。結(jié)果流過(guò)L的紋波電流為零，流過(guò)Lp的紋波電流不變(也就是說(shuō)紋波電流只從Lp流過(guò))。即k≈Lp/L]]>時(shí)，可實(shí)現(xiàn)零紋波耦合。一般可取k=(0.95~1.05)Lp/L·]]>本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有如下優(yōu)越性①兩只開(kāi)關(guān)管互補(bǔ)導(dǎo)通，可在寬電壓范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)零電壓(ZVS)軟開(kāi)關(guān)，并且便于同步整流管的自驅(qū)動(dòng)，有利于提高變換效率和功率密度；②濾波電感不存在只靠自身儲(chǔ)能續(xù)流的狀態(tài)，變壓器雙端輸出能量，提高了動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度和穩(wěn)態(tài)精度，減小了輸出電壓紋波和濾波器體積；③采用零紋波磁集成技術(shù)將升壓電感和隔離變壓器繞制在同一磁芯上，不但使輸入電流紋波大大減少，而且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，體積小、重量輕。
下面結(jié)合附圖以最佳實(shí)施例詳述本發(fā)明。
圖1為新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器的主電路圖；圖2為新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器的主要電量波形時(shí)序圖；圖3(a)、(b)分別為升壓電感與隔離變壓器初級(jí)繞組零紋波耦合的電流紋波等效電路及T型去耦等效電路圖。
圖中iLo——輸出濾波電感電流；im——變壓器T的勵(lì)磁電流；iL——升壓電感L的電流；ip——變壓器T的初級(jí)電流；Vgs1、Vgs2——VQ1、VQ2的驅(qū)動(dòng)脈沖電壓；Vd——VQ1、VQ2橋臂中點(diǎn)d的電壓；VRec——次級(jí)整流輸出電壓。
如圖1所示，該新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器，其主電路由兩個(gè)MOSFET管(VQ1、VQ2)，兩個(gè)儲(chǔ)能電容(C1、C2)，緩沖電容(Cr)，升壓電感(L)，隔離變壓器(T)和輸出整流濾波電路構(gòu)成；升壓電感(L)與隔離變壓器(T)采用磁集成技術(shù)繞在同一磁芯上，零紋波耦合系數(shù)k=Lp/L·]]>一組輸出電壓，整流濾波電路采用二極管全波整流、LC濾波；Lo、Co為輸出濾波電感電容。
主電路初級(jí)拓?fù)溥B接關(guān)系為升壓電感(L)的一端接電源(Vi)的正極，(L)的另一端接開(kāi)關(guān)管(VQ1)的漏極和(VQ2)的源極，并且連接隔離變壓器(T)的初級(jí)繞組(Np)的同名端；(Np)的另一端接儲(chǔ)能電容(C1)的正極，(C1)的負(fù)極接電源(Vi)的負(fù)極和開(kāi)關(guān)管(VQ1)的源極；(VQ2)的漏極接電源(Vi)的正極和儲(chǔ)能電容(C2)的正極，(C2)的負(fù)極接(C1)的正極；緩沖電容(Cr)的一端接(VQ1)的漏極和(VQ2)的源極，(Cr)的另一端接開(kāi)關(guān)管(VQ1)的源極。
主電路元器件選擇為電源電壓Vi＝48V(變化范圍24V～72V)，輸出電壓Vo＝5V，輸出功率Po＝100W，開(kāi)關(guān)頻率fs＝200kHz；升壓電感L＝0.24mH，變壓器T初級(jí)繞組Lp＝0.18mH(變比n1＝n2＝0.197)，L與Lp的耦合系數(shù)k＝0.86；額定占空比De＝0.5。開(kāi)關(guān)管最大電壓應(yīng)力約120V，整流管最大電壓應(yīng)力約28V，濾波電感最大伏秒積約20VμS；開(kāi)關(guān)管MOSFET(VQ1、VQ2)IRF640(200V/18A/TO-220)；儲(chǔ)能電容C1、C21μF/100V；緩沖電容Cr0.82nF/250V；濾波電感Lo3μH，濾波電容Co1000μF/10V。
權(quán)利要求
1.一種新型雙管雙端式軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器，主電路的次級(jí)部分為一組或多組電壓輸出，輸出整流濾波電路可采用全波或倍流方式，并可使用同步整流管；其特征是主電路的初級(jí)部分由兩個(gè)開(kāi)關(guān)管(VQ1、VQ2)、兩個(gè)儲(chǔ)能電容(C1、C2)、緩沖電容(Cr)、升壓電感(L)和隔離變壓器(T)構(gòu)成，升壓電感(L)與隔離變壓器(T)采用磁集成技術(shù)繞在同一磁芯上，滿(mǎn)足零紋波條件，即耦合系數(shù)k=(0.95~1.05)Lp/L]]>(L、Lp分別為升壓電感和隔離變壓器初級(jí)繞組的電感量)；其拓?fù)溥B接關(guān)系為升壓電感(L)的一端接電源(Vi)的正極，升壓電感(L)的另一端接開(kāi)關(guān)管(VQ1)的漏極和開(kāi)關(guān)管(VQ2)的源極，并且連接隔離變壓器(T)的初級(jí)繞組(Np)的同名端；隔離變壓器(T)的初級(jí)繞組(Np)的另一端接儲(chǔ)能電容(C1)的正極，儲(chǔ)能電容(C1)的負(fù)極接電源(Vi)的負(fù)極和開(kāi)關(guān)管(VQ1)的源極；開(kāi)關(guān)管(VQ2)的漏極接電源(Vi)的正極和儲(chǔ)能電容(C2)的正極，儲(chǔ)能電容(C2)的負(fù)極接儲(chǔ)能電容(C1)的正極或電源(Vi)的負(fù)極；緩沖電容(Cr)的一端接開(kāi)關(guān)管(VQ1)的漏極和開(kāi)關(guān)管(VQ2)的源極，緩沖電容(Cr)的另一端接開(kāi)關(guān)管(VQ1)的源極或開(kāi)關(guān)管(VQ2)的漏極。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種新型雙管雙端式零電壓(ZVS)軟開(kāi)關(guān)DC/DC隔離變換器，其主電路由兩個(gè)開(kāi)關(guān)管VQ
文檔編號(hào)H02M3/337GK1960149SQ20051011974
公開(kāi)日2007年5月9日 申請(qǐng)日期2005年11月4日 優(yōu)先權(quán)日2005年11月4日
發(fā)明者張焱植 申請(qǐng)人:周春香