專利名稱：：用于振動電機的配重的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種用于振動電機的配重，該振動電機用于在電子設備如移動電話中產(chǎn)生振動。
背景技術：
：用于振動電機的配重通常由具有較大比重的鎢制成，以增大振動量。當僅由鎢制成的配重安裝在電機的軸(轉動軸)時，需要將軸壓配合在配重的通孔中，如JP-A-2006-345599(對應的美國公開為US2006/0284501AO中所披露的，或者，將設置在配重中的開口夾緊(擠壓)，以將配重緊固于軸，如JP-A-10-336949中所披露的。在將軸壓配合在通孔中的情況下，要使用功率高的大型壓配合裝置，因而需要大型的制造系統(tǒng)、并增加制造步驟。另一方面，在朝向軸擠壓開口的情況下，通過擠壓部的變形將軸卡緊，其中，隨著擠壓部承受電機轉動期間所產(chǎn)生應力和振動，擠壓部處的緊固作用力會隨時間老化而減小。此外，由于常規(guī)振動電機的配重由具有較高比重的均一材料制成，轉矩必然較大，這不利于起動特性。另外，由于常規(guī)配重質量較大，電機的起動電流增大到可能帶來問題的程度。此外，由于配重整體由比較昂貴的鎢制成，生產(chǎn)成本增加。解決這些問題需要減輕振動電機配重的重量，提高振動電機的轉動性能。另外，為了降低生產(chǎn)成本，將振動電機配重用樹脂固定于振動電機的軸。JP-A-9-182363中披露了這種結構的一個示例。圖8A至圖8E是圖示JP-A-9-182363中所披露的振動偏心配重的一些結構的圖。在橫截面中觀察，圖8A中所示的偏心配重100由大致梯形配重4部101和樹脂部102構成，在樹脂部102中，在半圓部102a上設置軸保持部102b，半圓部102a以從軸保持部102b凸出的方式扣住配重部101。在橫截面中觀察，在大致梯形配重部101中，梯形的頂邊101a與樹脂部外周邊102c共同構成連續(xù)弧。越靠近頂邊101a，配重部101的橫向邊101b之間的水平距離或寬度A逐漸變窄或減小。在橫截面中觀察，越靠近配重部101的頂邊101a,橫向邊101b之間的水平寬度A逐漸減小，盡管使樹脂部102構造成將橫向邊101b扣緊，但由于水平寬度A僅為適度減小，樹脂部102用以保持配重部101的保持力較弱，在一定程度上可以抵抗配重部101轉動時所產(chǎn)生的離心力。據(jù)此，樹脂部102存在結構上的問題在超過預期離心力的過量沖擊施加于樹脂部102的情況下，配重部101使樹脂部102強制張開到失效的程度。在橫截面中觀察，圖8B中所示的偏心配重110由樹脂部112和具有恒定寬度B的大致弧形配重部111構成，在樹脂部112中，在半圓部112a上設置軸保持部112b，半圓部112a以從軸保持部112b凸出的方式扣住配重部111。在橫截面中觀察，在配重部111中，配重部111的外弧形邊llla與樹脂部112的周邊112c共同構成連續(xù)弧。越靠近外弧形邊llla，配重部111的橫向邊lllb之間的水平寬度C逐漸增大。在橫截面中觀察，越靠近配重部111的外弧形邊llla，橫向邊之間的水平寬度C逐漸增大，盡管樹脂部112構造成將橫向邊扣住的方式，但由于水平寬度C向外弧形邊llla逐漸增大，樹脂部112用以保持配重部111的保持力非常弱。為此，借助于粘合劑的粘附作用，將配重部111保持于樹脂部112，在一定程度上，樹脂部112用以保持配重部lll的保持力可以抵抗配重部lll轉動時所產(chǎn)生的離心力。據(jù)此，樹脂部112存在結構上的問題在超過預期離心力的過量沖擊施加于樹脂部112的情況下，樹脂部112不能保持配重5部111。在橫截面中觀察，圖8C中所示的偏心配重120由樹脂部122和具有恒定寬度D的大致半圓弧形配重部121構成，在樹脂部122中，半圓部122a上設置有軸保持部122b，半圓部122a借助于粘合劑將配重部121保持于其外側，使配重部121從半圓部122a向外凸出。在橫截面中觀察，樹脂部122構造成以粘合劑將配重部121保持在其外側。因此，利用粘合劑的粘附作用將配重部121保持于樹脂部122，在一定程度上，樹脂部122用以保持配重部的保持力可以抵抗配重部121轉動時所產(chǎn)生的離心力。一據(jù)此，樹脂部122存在結構上的問題在超過預期離心力的過量沖擊施加于樹脂部122的情況下，預期樹脂部122不能保持配重部121。圖8D所示的偏心配重130示出一種示例，其中將圖8A中所示偏心配重的配重部分成尺寸較小的兩個配重部131a、131b，但這種方案也存在與圖8A偏心配重相同的結構問題。圖8E所示的偏心配重140示出樹脂部142的一種示例，其中與半圓弧形邊相對的邊由直線E構成，直線E以這樣一種方式互相連接，使得軸保持部141不會從該邊凸出，而這種方案也存在與圖8A偏心配重相同的結構問題。因此，可以說，在圖8A至圖8E所示的現(xiàn)有技術偏心配重中，樹脂部具有保持力，此保持力與粘合劑共同作用，當偏心配重轉動時，在一定程度上可以抵抗沿徑向施加于配重部的離心力。特別地，當只考慮偏心配重自身的結構而不考慮粘合劑的粘附作用時，在圖8A所示的示例結構(樹脂部保持配重部)中，只依靠帶有微小傾斜逐漸變細的楔形結構，樹脂部不能有力且牢固保持配重部。從同樣的角度看圖8B和圖8C中所示的示例，未采用任何結構來保持配重部。現(xiàn)有技術示例的問題在于針對施加于配重部的離心力，現(xiàn)有技術所采用結構的保持力不足。此外，近年來出現(xiàn)了一種需求，希望能夠抵抗意外強烈沖擊如由振動電機落下所導致的沖擊。然而，從結構角度看，現(xiàn)有技術示例存在的問題是它們不能抵抗這種沖擊。
發(fā)明內容本發(fā)明的一個方面是提供一種用于振動電機的配重，這種配重可以保持良好的抗沖擊性而不減小振動量，同時能夠減少比重較高的材料的使用量。'根據(jù)本發(fā)明一個方面的振動電機配重包括樹脂部和金屬部。在樹脂部中，預定中心角部(半圓柱部)從軸孔的軸心徑向延伸，并在其軸向端部(軸向端部區(qū)域)整體設置有鎖定凸部。金屬部具有鎖定凹部，鎖定凹部緊密接觸并覆蓋樹脂部的預定中心角部，并分別鎖定在鎖定凸部上。具體而言，振動電機配重包括樹脂部，其中在半圓柱部的縱向平面?zhèn)壬险w形成半圓筒部，使半圓筒部與半圓柱部一起形成軸孑L，并在半圓柱部中位于軸孔縱向的端部處，整體形成鎖定凸部；以及金屬部，其位于樹脂部包括鎖定凸部在內的徑向外側(外周面)，使得金屬部的外表面構成半圓筒面。通過將金屬部鎖定在樹脂部的鎖定凸部上，抑制施加于金屬部的徑向和軸向沖擊。鎖定凸部可以形成為從半圓柱部的外表面徑向向外凸出的棱邊T形鎖定凸部。，鎖定凸部可以形成為棱邊鎖定凸部。由于棱邊鎖定凸部的頂面拐角形成棱邊(直角)，結果，半圓柱部的外表面與棱邊鎖定凸部的橫向邊之間的夾角形成為直角。鎖定凸部可以形成為楔狀弧形凸部(三角形軸向橫截面)。在本文中，楔面含義為鎖定凸部的上升角(鎖定凸部在軸向從半圓柱部外表面立起的角度)為從0度到90度范圍的任意角度。上升角優(yōu)選在26度士4度的范圍內。由于楔狀弧形凸部的頂面形成為楔面(軸向內側面)，在半圓柱部軸向端面的相對側沒有任何角度，結果，半圓柱部的外表面與楔狀弧形凸部之間形成的夾角也就是沿軸向的上升角，形成為從0度到90度范圍的任意角度，而沿周向的角度則形成為直角?？梢圆捎孟铝薪Y構。(1)一種用于振動電機的配重，包括樹脂部和金屬部。樹脂部包括半圓柱部，具有用于適配電機的軸的軸孔，以及，以給定中心角在徑向從軸孔展開，以成為相對軸孔偏心的配重；以及一對鎖定凸部，分別布置在半圓柱部外周面的軸向兩端區(qū)域，以從該處徑向向外伸出。金屬部安裝于樹脂部以位于半圓柱部的外周面上，金屬部包括一對鎖定凹部，布置并構造成分別與樹脂部的一對鎖定凸部相對應，其中，位于一對鎖定凹部之間的上升部與樹脂部的一對鎖定凸部相接觸。(2)樹脂部的鎖定凸部可具有三角形軸向橫截面。(3)各鎖定凸部可以包括軸向內面，相對于軸孔的縱向傾斜；以及一對周向端面，可分別與金屬部各鎖定凹部的一對周向端面相接合。(4)樹脂部的鎖定凸部可具有大致矩形軸向橫截面。(5)各鎖定凸部可以包括頂面；軸向內面，連接在頂面與半圓柱部的外周面之間，并取向為大致垂直于頂面和外周面；以及一對周向端面，分別與金屬部各鎖定凹部的一對周向端面相接合。(6)樹脂部的鎖定凸部可以具有大致T形徑向橫截面，其中，基部從半圓柱部的外周面徑向向外伸出，以及，一對臂部從基部的末端分別在相反方向周向伸出。(7)各金屬部的上升部可以構造成與樹脂部鎖定凸部的軸向內面相接觸。(8)樹脂部半圓柱部的中心角可以設定為這樣的角度在用于振動電機的配重中，當金屬部具有恒定徑向尺寸時，根據(jù)振動量的中心角變化特性，獲得所要求的振動量的角度。下面，參照實現(xiàn)本發(fā)明多種特點的總體結構。提供附圖和相關描述以說明本發(fā)明的實施方式，而非限制本發(fā)明的范圍。圖1A至圖1H是圖示采用楔面鎖定凸部的振動電機配重結構的示意圖2A至圖2H是圖示采用棱邊鎖定凸部的振動電機配重結構的示意圖3A至圖3E是圖示采用T形鎖定凸部的振動電機配重結構的示意圖4A至圖4D是圖示寬弧形模型的示意圖5A至圖5C是圖示表5至表7中所示特性的曲線；圖6是表示表8中所示特性的曲線；圖7A至圖7F是圖示本發(fā)明第一方式至第三實施方式的改進例結構的圖，其中顛倒了金屬部與樹脂部之間的鎖定結構；以及圖8A至圖8E是圖示JP-A-9-182363中所披露振動偏心配重結構的圖。具體實施例方式下面，參照附圖具體說明根據(jù)本發(fā)明的實施方式。本發(fā)明的范圍不應當局限于附圖所說明的示例以及下文所做的說明。本發(fā)明的振動電機配重包括樹脂部，具有軸孔，振動電機的軸適配進(以適配狀態(tài)插入)軸孔中，以及，在樹脂部的軸向端部處，整體方式設置預定角部和鎖定凸部，預定角部沿徑向(正交于中心軸線從中心軸線徑向延伸的方向)從軸孔的中心軸線延伸而出；以及金屬部，其具有鎖定凹部，鎖定凹部緊密接觸并覆蓋樹脂部的預定角部，并分別鎖定在鎖定凸部上。鎖定凸部和鎖定凹部可以任意構造，只要所采用的結構能起到所要求或設計的功能，或者，當不僅配重轉動所產(chǎn)生的預期離心力施加于配重，而且諸如電機碰巧落下時產(chǎn)生的沖擊也施加于配重時，能避免或限制金屬部從樹脂部脫離、或對樹脂部造成損壞。下面，說明鎖定凸部和鎖定凹部的三種代表性組合，其中分別采用了楔狀弧形鎖定凸部、棱邊弧形鎖定凸部和T形鎖定凸部。第一實施方式圖1A至圖1H是圖示根據(jù)第一實施方式的用于振動電機的配重的結構示意圖，該配重采用了楔面弧形鎖定凸部。圖1A是采用楔狀弧形鎖定凸部的振動電機配重的軸向側視圖，圖IB是同一振動電機配重的下方軸測圖，以及，圖1C至圖1H是說明沖擊抑制功能的示意圖。圖1C是說明軸向沖擊力施加于配重或主要施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖1D是說明樹脂部如何起到抑制圖1C中沖擊力的作用的示意圖。圖IE是說明徑向沖擊力類似方式施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖1F是說明樹脂部如何起到抑制圖IE中沖擊力的作用的示意圖。圖1G是說明沖擊力沿與軸向和徑向正交的方向類似方式施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖1H是說明樹脂部如何起到抑制圖1G中沖擊力的作用的示意圖。振動電機配重1基本上是偏心配重，并且由金屬部2和樹脂部3構成。振動電機配重1構造成這樣一種方式，借助于樹脂部3將金屬部2牢固安裝于振動電機的軸(省略其圖示)。另外，振動電機配重基本上包括樹脂部3，其中，例如如圖1A的側視圖和圖1B的軸測圖所示，在半圓柱部3a的縱向平面?zhèn)?b上，整體形成有半圓筒部3d，使半圓筒部3d與半圓柱部3a—起形成軸孔3c，并且如圖1C和圖1D所示，在半圓柱部3a中位于軸孔3c縱向的軸向端部，整體形成鎖定凸部3e;以及金屬部2，其覆蓋樹脂部3(包括鎖定凸部3e)的徑向外側，使得金屬部2的外側構成圓筒面2a。振動電機的軸(省略轉動軸的圖示)嵌入布置在軸孔3c中。具體而言，樹脂部3(基本上按上述方式構造并具有形成為楔狀弧形鎖定凸部的鎖定凸部)由具有必要沖擊強度和必要耐熱性的樹脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))。10半圓筒部3d整體形成在半圓柱部3a的縱向平面?zhèn)?，使得半圓筒部3d與半圓柱部3a—起形成軸孔3c;以及，鎖定凸部3e整體形成于半圓柱部3a中位于軸孔3c縱向(軸向)的端部。鎖定凸部3e指從半圓柱部3a的中央外表面(沒有形成楔面3g的區(qū)域的外表面)徑向凸出的部分(形成楔面3g的部分)及其延伸部分。鎖定凸部3e各形成為楔狀弧形鎖定凸部，以及，如圖1C、圖1D、圖1F和圖1H中所示，楔面3g以這樣一種方式設置在鎖定凸部3e上，使得隨著楔面3g從軸向端部3h向樹脂部3的中央延伸，楔面3g距軸心的半徑減小，其中圖1C是沿軸孔3c軸向的振動電機配重軸向截面圖，而圖1D、圖1F和圖1H則示出樹脂部3。如圖1D所示，這樣設置的楔面3g各自形成為帶狀外形，與各軸向端部3h相距預定寬度E，并從中心軸線在預定中心角范圍沿轉動方向延伸。如圖1A所示，樹脂部3的中心角01為180度，而楔面3g的中心角則指從180度中減去兩倍的角92后所得到的角，角92對應于從平面?zhèn)?b到切欠部3i(金屬部2的鎖定凹部2b鎖定于其上)的長度。如圖1F和圖1H所示，由于從樹脂部3的軸向端部向中心漸縮的楔面3g，切欠部3i中朝向轉動方向的切欠面3j構成三角形。切欠部3i的角度設定為這樣的角度，即使沖擊力沿圖1E和圖1G中箭頭所示方向施加于配重時，也能避免金屬部2脫離樹脂部3，也就是，此角度可以例如是90度土5度的角度。如圖1F中所示，隨著切欠部3i達到樹脂部3的外表面3f，在鎖定凸部3e的轉動方向端部處形成軸向表面，該軸向表面各稱為鎖定凸部3e中朝向轉動方向的切欠面3j或側面3j。這些側面3j在樹脂部3上總共設置在四個部位，在樹脂部3的每個軸向端部3h處各有兩個。樹脂部3經(jīng)樹脂注入成型技術(如注射成型技術)形成。由于結構原因，金屬部2的端部2c從樹脂部3露出，例如，當注射成型樹脂部3時，金屬部2布置成直立在模具中，使得金屬部的一個端部2c接觸模具內的底面，并在這種狀態(tài)下將樹脂注射進入模具。11所注入的樹脂進入金屬部2的內側并停留在該處，然后能夠在此固化。因此，在根據(jù)本實施方式的配重中，由于金屬部2的端部2c與樹脂部3的對應端面相平齊，可以使制造系統(tǒng)和制造過程簡單容易。金屬部2由具有較大比重的材料制成，例如采用鎢(W)或鉛(Pb)。金屬部2形成為這樣一種方式，以在徑向上覆蓋樹脂部3，并使金屬部2的徑向外表面形成為圓筒面2a。金屬部2的鎖定凹部2b構造成這樣一種方式，以與樹脂部3的對應鎖定凸部3e相結合。鎖定凹部2b具有凹部橫向面2d，凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3e的側面3j相接合?！i定凹部2b位于金屬部2軸向端部，上升部2A設置于鎖定凹部2b之間。鎖定凸部3e位于樹脂部3的軸向端部3h，此上升部2A與鎖定凸部3e的楔面3g鎖定鄰接。在僅由鉤制成的常規(guī)配重中，重心位置位于軸孔的中心軸線附近的位置，而本發(fā)明的配重中，金屬部鎖定在樹脂部上，重心位置得到改善，其移位至遠離軸孔軸心的位置，位于樹脂部與金屬部相鄰接部位附近。通過改進配重重心的位置，能夠以獲得必要轉矩的長度，使重心位置移位到遠離軸孔3c軸心的位置。針對因振動電機配重(采用楔狀弧形鎖定凸部)在正常轉動期間所產(chǎn)生振動導致的徑向載荷的抑制功能，以及，如圖1E和圖1F所示對施加于楔狀弧形鎖定凸部的徑向沖擊的抑制功能，此兩種抑制功能相同，因此，下文關于徑向沖擊力所進行的說明應當理解成對上述徑向載荷進行抑制的說明。首先，說明軸向沖擊力。如圖1C所示沿軸向施加沖擊力Fl時，如圖1D所示，傳到上升部2A的沖擊力分散在楔面3g整個表面的較寬范圍上，因此以較小的沖擊力F2被吸收。由于楔面3g每單位面積所承受沖擊力的值較小，從而能抑制較大幅度的沖擊力。下面說明徑向沖擊力。如圖1E所示徑向沖擊力F3施加于配重(主要施加于金屬部2)時，如圖1F所示，在樹脂部3中一對鎖定凸部3e每一個的兩個側面3j處，經(jīng)由金屬部2中對應鎖定凹部2b的凹部橫向面2d，將沖擊力承受為較小的沖擊力F4。由于鎖定凹部2b的凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3e的側面3j之間接合牢固，樹脂部3的切欠面3j使徑向沖擊力F3減弱。下面說明沿與軸向和徑向正交的方向(下文為方便起見稱為正交方向)施加的沖擊力。如圖1G所示沖擊力F5沿正交方向施加于配重(主要施加于金屬部2)時，_如圖1H所示，在樹脂部3中一對鎖定凸部3e每一個的兩個側面3j處，經(jīng)由金屬部2中對應鎖定凹部2b的凹部橫向面2d，將沖擊力F5承受為較小的沖擊力F6。由于鎖定凹部2b的凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3e的側面3j之間的接合牢固，正交方向沖擊力F5受到樹脂部3的切欠面3j的抑制。第二實施方式圖2A至圖2H是圖示根據(jù)第二實施方式用于振動電機的配重的結構示意圖，該配重采用了棱邊弧形鎖定凸部。圖2A是采用棱邊弧形鎖定凸部的振動電機配重的軸向側視圖，圖2B是同一振動電機配重的下方軸測圖，以及，圖2C至圖2H是說明沖擊抑制功能的示意圖。圖2C是說明軸向沖擊力施加于配重或主要施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖2D是說明樹脂部如何起到抑制圖2C中沖擊力的作用的示意圖。圖2E是說明徑向沖擊力類似方式施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖2F是說明樹脂部如何起到抑制圖2E中沖擊力的作用的示意圖。圖2G是說明沖擊力沿與軸向和徑向正交的方向類似方式施加于金屬部的情況的示意圖，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖2H是說明樹脂部如何起到抑制圖2G中的沖擊力的作用的示意圖。樹脂部3由具有必要沖擊強度和必要耐熱性的樹脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))，并且以這樣一種方式構造使得半圓筒部3d整體形成在半圓柱部3n的縱向平面?zhèn)?b上，從而與半圓柱部3n—起形成軸孔3c;并使得鎖定凸部3m整體形成于半圓柱部3n位于軸孔3c軸向的端部。鎖定凸部3m各形成為棱邊弧形鎖定凸部，以及，如圖2C、圖2E和圖2G(用實線以透明方式示出金屬部2的振動電機配重軸測圖)中以及圖2D、圖2F和圖2H(示出樹脂部3)中所示，樹脂部3在配重軸向端部處具有棱邊(帶角度)弧形凸部形狀。各鎖定凸部3m包括頂面3p，頂面3p與軸孔3c軸心相距恒定半徑，以及，由頂面3p與軸向橫向面形成的角各為直角。在軸向觀察，根據(jù)第二實施方式的鎖定凸部3m具有矩形截面，而在以半圓柱部3n中軸孔3c的中心軸線為中心的轉動方向，鎖定凸部3m則呈現(xiàn)沿半圓柱部3n的外周面延伸的棱邊弧形凸部形狀。棱邊指直角拐角。由于棱邊弧形鎖定凸部(3m)的頂面(徑向最外表面)3p的軸向邊緣3q分別形成為棱邊，結果，由半圓柱部3的外表面3f與棱邊弧形鎖定凸部(3m)的橫向面3s(與上述"拐角"連續(xù)的橫向面)形成的角度分別為直角6使棱邊弧形鎖定凸部的轉動方向端部(或沿轉動方向的端部)成為轉動方向切欠面或側面3t，側面3t帶有一定角度，使得金屬部2的鎖定凹部可以鎖定于其上。在本實施方式中，橫向面3s作為棱邊側面，該棱邊側面連接各鎖定凸部3m的頂面3p和半圓柱部3n的周面3f，并形成為垂直于頂面3p和周面3f。例如，如圖2D所示，由棱邊限定的頂面3p設置成帶狀外形，與各軸向端部相距預定寬度F，并從中心軸線在預定中心角范圍03延伸。如圖2A所示，樹脂部3的中心角01為180度，具體描述鎖定凸部3m的中心角角(02)對應于從平面?zhèn)?b到切欠部3t(其上鎖定金屬部2的鎖定凹部2b)的長度，從180度中減去兩倍的角(e2)后所得到的角。如圖2F和圖2H所示，由于頂面3p的構造，切欠部3t的軸向橫截面構成具有棱邊的矩形形狀。切欠部3t的角度設定為這樣的角度，即使沖擊力沿圖2E和圖2G中箭頭所示方向施加于配重時，也能避免金屬部2脫離樹脂部3，例如可以是90度士5度的角度。如圖2F中所示，隨著切欠部達到樹脂部3的外表面，在鎖定凸部3m的轉動方向端部處形成軸向表面，該軸向表面各自稱為鎖定凸部3m中朝向轉動方向的切欠面3t或側面3t。這些側面3t在樹脂部3上總共設置在四個部位，在樹脂部3的每個軸向端部3h處各有兩個。樹脂部3經(jīng)樹脂注入成型技術(如注射成型技術)形成。由于結構原因，金屬部2的端部2c從樹脂部3露出，例如，當注射成型樹脂部3時，金屬部2布置成直立在模具中，使得金屬部的一個端部2c接觸模具內的底面，并在這種狀態(tài)下將樹脂注射進入模具。所注入的樹脂進入金屬部2的內側并停留在該處，然后能夠在此固化。因此，在根據(jù)本實施方式的配重中，由于金屬部2的端部2c與樹脂部3的對應端面相平齊，可以使制造系統(tǒng)和制造過程簡單容易。金屬部2由具有較大比重的材料制成，特別是鎢(W)或鉛(Pb)。金屬部2形成為這樣一種方式，以在徑向上覆蓋樹脂部3，并使金屬部2的徑向外表面形成為圓筒面2a。金屬部2的鎖定凹部2e構造成這樣一種方式，以與樹脂部3的對應鎖定凸部3m相結合。鎖定凹部2e具有凹部橫向面2d，凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3m的側面3t相接合。上升部2B設置在位于金屬部2軸向端部的鎖定凹部2e之間。此上升部2B與鎖定凸部3m(位于樹脂部3軸向端部3h)的橫向面3s鎖定鄰接。僅由鎢制成的常規(guī)配重中，重心位置位于軸孔的中心軸線附近的位置，而本發(fā)明的配重中，金屬部鎖定在樹脂部上，重心位置得到了改進，其移位至遠離軸孔軸心的位置，位于樹脂部3與金屬部2相鄰接部位附近。通過改進配重重心的位置，能夠以獲得必要轉矩的長度，使重心位置移到遠離軸孔3c軸心的位置。針對因振動電機配重(采用棱邊弧形鎖定凸部)在正常轉動期間所產(chǎn)生振動導致的徑向載荷的抑制功能，以及，如圖2E和圖2F所示對施加于棱邊弧形鎖定凸部的徑向沖擊的抑制功能，此兩種抑制功能相同，因此，下文關于徑向沖擊力所進行的說明應當理解成對上述徑向載荷進行抑制的說明。首先，說明軸向沖擊力。如圖2C所示沿軸向施加沖擊力時，如圖2D所示，經(jīng)由金屬部2的上升部2B，沖擊力承受為較小的沖擊力F8，其分散在鎖定凸部3m的整個橫向面3s的較寬范圍上。因此，鎖定凸部3m的橫向面3s每單位面積所承受沖擊力的值較小，從而可以抑制較大幅度的沖擊力。下面說明徑向沖擊力。如圖2E所示徑向沖擊力F9施加于配重(主要施加于金屬部2)時，如圖2F所示，在樹脂部3中一對鎖定凸部3m每一個的兩個側面3t處，經(jīng)由金屬部2中對應鎖定凹部2e的凹部橫向面2d，將沖擊力F9承受為較小的沖擊力FIO。由于鎖定凹部2e的凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3m的側面3t之間接合牢固，徑向沖擊力F9受到樹脂部3的切欠面3t的抑制。下面說明沿與軸向和徑向正交的方向(下文為方便起見稱為正交方向)施加的沖擊力。如圖2G所示沖擊力Fll沿正交方向施加于配重(主要施加于金屬部2)時，如圖2H所示，在樹脂部3中成對鎖定凸部3m每一個的兩個側面3t處，經(jīng)由金屬部2中對應鎖定凹部2e的凹部橫向面2d，將沖擊力Fll承受為較小的沖擊力F12。由于鎖定凹部2e的凹部橫向面2d與對應鎖定凸部3m的側面3t之間接合牢固，正交方向沖擊力Fll受到樹脂部3的切欠面3t的抑制。第三實施方式圖3A至圖3E是圖示根據(jù)第三實施方式用于振動電機的配重的結構示意圖，該配重采用了T形鎖定凸部。圖3A是振動電機配重的軸向側視圖，圖3B是同一振動電機配重的軸測圖，而圖3C至圖3E是說明沖擊抑制功能的示意圖。圖3C是示意圖，說明軸向沖擊力施加于配重或主要施加于金屬部時，由樹脂部對軸向沖擊力進行抑制的功能，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖3D是示意圖，說明徑向沖擊力施加于金屬部時，由樹脂部對這種徑向沖擊力進行抑制的功能，其中金屬部用實線以透明方式示出。圖3E是示意圖，說明沿與軸向和徑向正交的方向的沖擊力施加于金屬部時，由樹脂部對此沖擊力進行抑制的功能，其中金屬部用實線以透明方式示出。根據(jù)第三實施方式的各鎖定凸部3v呈T形凸出形狀，沿軸向觀察，T形凸出形狀具有矩形截面，并從半圓柱部3a的軸向端部3h徑向凸出。T形的橫桿部形成為弧狀。由T形鎖定凸部(3v)的頂面(徑向最外表面)3w與軸橫向面3A形成的角度分別為直角。結果，半圓柱部3a的外表面3f與T形鎖定凸部(3v)的橫向面3A在軸向形成的角度，也就是，軸向形成角為直角。在本實施方式中，各鎖定凸部3v形成為T形，具有基部，從半圓柱部3a的周面3f延伸而出；以及一對橫向部，沿周面3f從基部向外延伸。樹脂部3由具有必要沖擊強度和必要耐熱性的樹脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))，并且以這樣一種方式構造使得半圓筒部3d整體形成在半圓柱部3a的縱向平面?zhèn)?b上，從而與半圓柱部3a—起形成軸孔3c;并使得鎖定凸部3v整體形成于半圓柱部3a的軸向端部。鎖定凸部3v各自形成為T形鎖定凸部，以及，如圖3B和圖3C(用實線以透明方式示出金屬部2的振動電機配重的軸測圖)中以及圖3D和圖3E(示出樹脂部3)中所示，樹脂部3在配重軸向端部處具有T形鎖定凸部。鎖定凸部3v分別包括頂面，頂面與軸孔3c軸心相距恒定半徑，以及，由頂面與軸向橫向面所形成的角分別為直角。例如，如圖3C中所示，由棱邊限定的頂面3w設置成帶狀外形，與各軸向端部3h相距預定寬度，并沿轉動方向延伸。如圖3A所示，樹脂部3的中心角為180度，而由T形的豎桿所占據(jù)部分的中心角設置為，可以某種方式抵抗施加于金屬部的沖擊力的角度。如圖3D、圖3E所示，T形部分具有對應于轉動方向部位的矩形軸向截面。如圖3D和圖3E所示，T形的橫桿部以這樣一種方式形成，在側視圖中觀察，橫桿部距中心軸線的半徑不變。在T形鎖定凸部3v中，各部分的尺寸和角度設定為這樣的值，即使沖擊力F13、F15、F17沿圖3C、圖3D和圖3E中箭頭所示方向施加于配重時，也能避免金屬部2脫離樹脂部3。樹脂部3經(jīng)樹脂注入成型技術(如注射成型技術)形成。由于結構原因，金屬部2的端部2c從樹脂部3露出，例如，當注射成型樹脂部3時，金屬部2布置成直立在模具中，使得金屬部2的一個端部2c接觸模具內的底面，并在這種狀態(tài)下將樹脂注射進入模具。所注入的樹脂進入金屬部2的內側并停留在該處，然后能夠在該處固化。因此，在根據(jù)本實施方式的配重中，由于金屬部2的端部2c與樹脂部3的對應端面相平齊，可以使制造系統(tǒng)和制造過程簡單容易。金屬部2由具有較大比重的材料制成，特別是如鎢(W)或鉛(Pb)。金屬部2形成為這樣的方式，以在徑向上覆蓋樹脂部3，并使金屬部2的徑向外表面形成為圓筒面2a。金屬部2的鎖定凹部2f構造成這樣一種方式，以與樹脂部3的對應鎖定凸部3v相結合。鎖定凹部2f位于金屬部2軸向端部，上升部2C設置在鎖定凹部2f之間。T形鎖定凸部3v位于樹脂部3軸向端部3h，此上升部2C與T形鎖定凸部3v的橫向面3A鎖定鄰接。鎖定凹部2f具有T形開口2g，使T形開口2g與對應鎖定凸部3v的T形部相接合。在僅由鎢制成的常規(guī)配重中，重心位置位于軸孔的中心軸線附近的位置，而本發(fā)明的配重中，具有T形開口2g的金屬部2鎖定在具有T形鎖定凸部3v的樹脂部3上，可以改進重心位置，將其移位至遠離軸孔3c軸心的位置，位于樹脂部3與金屬部2相鄰接部位附18近。通過改進配重重心的位置，能夠以獲得必要轉矩的長度，使重心位置移到遠離軸孔3c軸心的位置。針對因振動電機配重(采用T形鎖定凸部)在正常轉動期間所產(chǎn)生振動導致的徑向載荷的抑制功能，以及，針對沿圖3D所示方向施加的徑向沖擊的抑制功能，此兩種抑制功能相同，因此，下文關于徑向沖擊力所進行的說明應當理解成對上述徑向載荷進行抑制的說明。首先，說明軸向沖擊力?！鐖D3C所示，當沿軸向施加沖擊力F13時，經(jīng)由金屬部2的上升部2C，沖擊力承受為較小的沖擊力F14，其分散在鎖定凸部3v的整個橫向面3A的較寬范圍上。因此，T形鎖定凸部(3v)的橫向面3A每單位面積所承受沖擊力的值較小，從而可以抑制較大幅度的沖擊力。下面說明徑向沖擊力。如圖3D所示，當徑向沖擊力F15施加于配重(主要施加于金屬部2)時，經(jīng)由T形開口2g的下表面，沖擊力由樹脂部3的T形鎖定凸部(3v)承受。由于T形開口2g的下表面與T形鎖定凸部(3v)的徑向表面之間接合牢固，使這樣施加的徑向沖擊力受到樹脂部3的T形鎖定凸部(3v)的抑制。下面說明沿與軸向和徑向正交的方向(下文為方便起見稱為正交方向)施加的沖擊力。如圖3E所示，當沖擊力F17沿正交方向施加于配重(主要施加于金屬部2)時，經(jīng)由金屬部2中T形開口2g的橫向面，由樹脂部3的T形鎖定凸部(3v)承受此沖擊力。由于T形開口2g的橫向面與T形鎖定凸部(3v)的正交方向表面之間接合牢固，使這樣施加的正交方向沖擊力受到樹脂部3的T形鎖定凸部的抑制。下面，說明根據(jù)本實施方式用于振動電機的配重的沖擊力抵抗特性。19在下文說明中，設定根據(jù)第一實施方式至第三實施方式制備的配重具有以下特點(a)至(C)。(a)制備根據(jù)第一實施方式的配重，其中采用楔狀弧形鎖定凸部。根據(jù)本組的配重具有以下尺寸(參見圖1A)。Ll為2.30mm，L2為1.75mm，L3為1.50mm。楔角為26度，楔形部的寬度為0.5mm。如圖1C所示，楔角指以金屬部2外表面的軸向作為基準，楔面部的上升角e。(b)制備根據(jù)第二實施方式的配重，其中采用棱邊弧形鎖定凸部。根據(jù)本組的配重具有以下尺寸(參見圖2A)。從軸孔的中心軸線到金屬部外表面的徑向長度稱為Ll，從軸孔的中心軸線到鎖定凸部頂面的長度稱為L2，從軸孔的中心軸線到樹脂部軸向中心部分的外表面的長度稱為L3。Ll為2.30mm，L2為1.75mm,L3為1.50mm。凸部的軸向寬度為0.43mm。(c)制備根據(jù)第三實施方式的配重，其中采用T形鎖定凸部。根據(jù)本組的配重具有以下尺寸(參見圖3A)。從軸孔的中心軸線到金屬部外表面的徑向長度稱為Ll，從軸孔的中心軸線到T形鎖定凸部中T形橫桿內表面的長度稱為L2，而從軸孔的中心軸線到樹脂部軸向中心部分的外表面的長度稱為L3。L1為2.30mm，L2為1.75mm，L3為1.50mm。凸部的軸向寬度為0.43mm。對采用楔狀弧形鎖定凸部的配重的沖擊力抵抗特性進行模擬，在三類配重中這種配重被認為具有最低的沖擊力抵抗特性。用于測量所施加沖擊力的條件如下列(1)至(3)。(1)將安裝有本發(fā)明振動電機配重的振動電機裝在移動電話中，測量使移動電話從lm高度自然落下時所導致的沖擊。(2)使用橡膠類振動電機作為置于移動電話中的振動電機，并將施加于配重的沖擊設定為5000G。下文對在這些條件下實際施加于配重的沖擊進行說明。(3)使用GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))作為樹脂部的材料，并使用鎢作為金屬部的材料。這些條件下測量的結果如下表1所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>[表1]根據(jù)測量結果可以得出結論當5000G的沖擊施加于0.385g的配重時，18.9N的沖擊施加于金屬部。這里，施加于配重的沖擊(N.-牛頓)定義如下。沖擊=配重的重量(kg)x沖擊(G)x9.8(m/s2)用于分析上述沖擊數(shù)據(jù)的分析條件如下所述。(1)使用ANSYSWorkbenchProducts8.1(日本CYBERNETSYSTEM有限公司出品)作為分析軟件。(2)使用GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))作為在配重中所使用的樹脂。(3)第(2)項所述樹脂的物理性能如下楊氏模量為10280MPa;泊松比為0.37;密度1680kg/m3。(4)載荷的方向如下-(4a)金屬部脫離的方向(軸向)；以及(4b)徑向。向配重施加5000G的沖擊時，施加于配重的樹脂部的應力如下表2所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表2]根據(jù)分析的結果，設定施加于配重的沖擊為5000G，且沖擊沿(4a)使金屬部脫離的方向(軸的縱向)以及沿(4b)徑向施加于配重，施加于樹脂部的應力沿軸向為43.4MPa，沿徑向為355.8MPa。結果是由于樣品1樹脂(日本Kuraray有限公司生產(chǎn)的GenestarG2330)的強度為222MPa，盡管樣品1的樹脂可以抵抗沿軸向的沖擊，但該樹脂不能抵抗沿徑向的沖擊。然而，由于在四個部位設置樹脂部的切欠部作為鎖定部，每個部位的沖擊力為徑向沖擊力的四分之一。當施加于樣品1樹脂的各切欠部的徑向載荷是四分之一時，所得到的應力如下表3所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>根據(jù)表3所示的結果，當四個切欠部作為鎖定部時，由于施加于各切欠部的徑向應力為89.0MPa，每個切欠部受到的應力都遠小于222MPa(樣品1樹脂(日本Kuraray有限公司生產(chǎn)的GenestarG2330)的強度值)。所以，可以充分抑制沖擊力。根據(jù)上述模擬結果，可以說，只要維持上述條件，根據(jù)本發(fā)明采用楔狀弧形鎖定凸部的振動電機配重，對預期的較大沖擊力具有足夠的沖擊力抵抗特性。下面，對采用棱邊弧形鎖定凸部的配重的沖擊力抵抗特性進行模擬。如圖2A至圖2H所示，用棱邊部(帶角度臺階部)取代楔面部作為用于金屬部的支撐部時，由于軸向截面從楔面部的三角形形狀改變成棱邊部的矩形形狀，棱邊部的截面面積可以增加到楔面部截面面積的兩倍。也就是，沿連接兩個相對拐角的對角線，以對角方式切開矩形截面，矩形截面或形狀分成兩個三角形。因此，當施加沖擊力時所得到的應力為施加于楔面鎖定凸部的應力的二分之一，如下表4所示。20<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>表4]結果，當施加于樣品2配重的載荷為18.9N時，沿徑向施加于配重的應力為177.9MPa，小于樣品1樹脂(日本Kuraray有限公司生產(chǎn)的GenestarG2330樹脂)的強度值(222MPa)。因此，因沖擊力而施加于棱邊弧形鎖定凸部的應力遠小于GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生產(chǎn))的強度值222MPa，可以充分抑制沖擊力。按這種方式，通過將鎖定凸部的結構從楔面結構改為棱邊結構，可以使樹脂鎖定凸部充分抵抗移動電話落下時所產(chǎn)生的沖擊力。下面，針對根據(jù)本發(fā)明的配重(將樹脂部和金屬部結合形成單個配重)以及常規(guī)配重(僅由鎢制成)，對振動量和金屬使用量之間的關系進行研究。對于本發(fā)明的配重，從使不同形狀金屬部的各種參數(shù)標準化的角度，樣品指定為采用楔狀弧形鎖定凸部的配重和采用棱邊弧形鎖定凸部的配重，并將它們的結構標準化為圖4A至圖4D所示的寬弧形模型。圖4A至圖4D圖示寬弧形模型的示意圖。圖4A圖示中心角6.固定為180度而弧的寬度L改變的樣品，圖4B圖示中心角6固定為180度而弧的寬度L為1.2mm的樣品，圖4C圖示中心角e固定為150度而弧的寬度L為1.2mm的樣品，以及，圖4D圖示中心角e固定為IIO度而弧的寬度L為1.2mm的樣品。在下文說明中，設定振動量和用于計算振動量的各參數(shù)如下。振動量F=mrco2(N)其中m:質量(g);r:重心的半徑(mm);co:角速度(2兀r)(rad/s);以及f:轉動速度/60(S)。設定常規(guī)配重的參數(shù)值如下。m:0.684;r:0.805;轉動速度卯OO;F:0.49;以及配重的比重19.2?！獪y試例1使用圖4A所示的弧形模型?；⌒文Ｐ蜆嫵杀緶y試例，其中中心角6為180度，而弧的寬度L為變量L。為了維持整體成型的形狀不變，樹脂部的徑向厚度隨金屬部弧形寬度的改變而改變。金屬部由鎢制成并使金屬部的弧形寬度L改變時，振動量的特性如表5中所示。中心角180度；轉動速度9000rpm<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>表5中所示鎢的寬度L(變量)與整體成型配重的振動量F合計之間的關系示于圖5A中。圖5A至圖5C示出代表表5至表7的特性的曲線。從圖5A可以看出，鎢的寬度L(變量)與整體成型配重的振動量F合計大致成正比關系。測試例2使用圖4A中所示的弧形模型?；⌒文Ｐ蜆嫵杀緶y試例，其中弧的寬度為0.8mm，而中心角6為變量。為了維持整體成型的形狀不變，樹脂部的中心角隨著金屬部中心角的改變而改變。金屬部由鎢制成并使金屬部的中心角e改變時，振動量的特性如表6中所示。金屬部的弧寬度1.2mm;轉動速度9000rpm<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>[表6]表6中所示金屬部中心角e與整體成型配重的振動量f合計之間的關系示于圖5B中。從圖5B可以看出，中心角e(變量)與整體成型配重的振動量F合計大致成正比關系。測試例3使用圖4B、圖4C和圖4D中所示的弧形模型。這些弧形模型構成一種示例，其中弧的寬度為1.2mm，而中心角為變量。為了維持整體成型配重的形狀不變，使樹脂部的中心角隨著金屬部中心角的改變而改變。金屬部由鎢制成并使金屬部的中心角e改變時，振動量的特性如表7中所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>表7中所示金屬部中心角e(變量)與整體成型配重的振動量F合計之間的關系示于圖5C中。從圖5C可以看出，金屬部的中心角e(變量)與整體成型配重的振動量F合計大致成正比關系。測試結果總結最后，在上述測試例1至3所測得數(shù)據(jù)中，對振動量F和金屬部(鎢)的質量ml與常規(guī)例的數(shù)據(jù)進行比較，比較的結果示于表8中。表8中的鎢量(g)為鎢量(g)=(本發(fā)明整體成型配重的金屬部中的鎢量)/(僅由鎢制成的常規(guī)配重中的鎢量)，以百分比表示。當整體成型配重的鎢量低于常規(guī)例的鎢量時，在百分比的前面加上負號"一"。類似地，表8中的振動量為振動量(N)=(本發(fā)明整體成型配重的振動量)/(整個由鎢制成的常規(guī)配重的振動量)，以百分比表示。當整體成型配重的振動量小于常規(guī)例的振動量時，在百分比的前面加上負號"一"。中心角e(變量)(度)110150180鎢量(g)-56%-40%-28%振動量(N)-18%-2%0%圖6示出表示表8所示特性的曲線。從圖6可以看出，金屬部中鎢量的比較結果大致成正比關系，如圖6中的特性a所示。振動量的比較結果如圖6中特性b所示。當中心角6為180度時，本發(fā)明配重的振動量保持與常規(guī)例中相同的振動量，而鎢的使用量減少28%。另外，當中心角9為150度時，本發(fā)明配重的振動量只比常規(guī)例的振動量低2%，而鎢的使用量減少40%。因此，從這些事實可以看出，中心角e在從大于或等于150度到小于或等于180度的范圍時，本發(fā)明的配重明顯優(yōu)于常規(guī)例。其他實施方式圖7A至圖7F是圖示第一實施方式至第三實施方式的改進例的示意圖，其中顛倒了金屬部和樹脂部之間的鎖定結構。圖7A和圖7D圖示對采用楔狀弧形鎖定凸部的配重的一種改進27例，其中圖7A是配重的軸向剖面圖，圖7D是樹脂部的軸測圖。圖7B和圖7E圖示對采用棱邊弧形鎖定凸部的配重的一種改進例，其中圖7B是配重的側視圖，圖7E是該配重的軸測圖，其中的金屬部用實線以透明方式示出。圖7C和圖7F圖示對采用T形鎖定凸部的配重的一種改迸例，其中圖7C是配重的軸向剖面圖，圖7F是該配重的軸測圖，其中的金屬部用實線以透明方式示出。在對采用楔狀弧形鎖定凸部的配重的改進例中，楔面形成為沿圖1C中所示方向的反向傾斜的方式，以及，上升部也形成為沿圖1C中所示方向的反向凸出的方式；以及，金屬部2和樹脂部3以這樣一種方式構造，以使二者由金屬部2上的軸向凹槽2k和樹脂部3上的長凸部3D鎖定在一起。下面具體說明改進例。首先，以這樣一種方式在樹脂部3的軸向端部設置楔面3B，隨著楔面3B從樹脂部3的各軸向端部向中心延伸，楔面3B距軸心的半徑增大。楔面3B表示為反楔面，以及，如圖7D中所示，楔面3B設置成帶狀形狀，與各軸向端部相距預定寬度，并沿轉動方向從軸心在預定中心角范圍上延伸。另外，以沿軸向延伸的方式，在樹脂部的轉動方向端部處設置長凸部3D。從側面觀察，長凸部3D優(yōu)選形成為矩形形狀。在金屬部2的軸向端部處形成反楔面2m，反楔面2m與上述反楔面相結合，并具有與其相同的傾角。另外，在金屬部2的轉動方向端部附近，設置軸向凹槽2k。使金屬部2的反楔面2m與樹脂部3的反楔面3B沿軸向彼此抵接，以抑制從樹脂部3的反楔面3B施加到金屬部2的反楔面2m上的軸向沖擊力。使樹脂部3的長凸部3D與金屬部2的凹槽2k條狀接合，以抑制在徑向和正交方向施加于金屬部的沖擊力。在對采用棱邊弧形鎖定凸部的配重的改進例中，沿與圖2C中所示方向相反的方向形成棱邊和上升部，并采用下述接合結構以沿轉動方向延伸的方式在金屬部的軸向端部處設置鎖定凹部，以28及，以沿轉動方向延伸的方式在樹脂部3的軸向端部處設置鎖定凸部，并使這樣設置的鎖定凹部和鎖定凸部彼此相接合。下面具體說明對采用棱邊弧形鎖定凸部的配重的改進例。盡管在圖2C所示的結構中，鎖定凸部3m設置在樹脂部3的軸向端部，同時在轉動方向延伸以從樹脂部3的外表面凸出，但在改進例中，如圖7E所示，鎖定凸部3F設置成臺階部，使其從樹脂部3的外表面向下設置一步臺階。結果，在樹脂部3的鎖定凸部3F與外表面之間形成側面3E。由于樹脂部3的鎖定凸部3F與金屬部2的鎖定凹部2q相接合，在徑向和正交方向作用在金屬部上的沖擊力可以得到抑制。側面3E在樹脂部3軸向端部附近從其外表面垂直下降，并且與鎖定凸部相連，側面3E起到的作用是有力地抑制沿軸向作用在金屬部上的沖擊力。在對采用T形鎖定凸部的配重的改迸例中，如圖7C和7F所示，在金屬部2的軸向端部設置T形凸部2r，并在樹脂部3中形成T形開口3G，使得T形凸部2r嵌入其中。經(jīng)由與開口相接合的T形凸部2r，樹脂部中的T形開口3G對沿軸向、徑向和正交方向作用在金屬部上的沖擊力進行抑制。從代表例的分析和測量結果可以看出，本發(fā)明的配重結構還可以加以改進，只要不改變所設計的操作和功能。如參照實施方式所描述的，根據(jù)本發(fā)明用于振動電機的配重采用了這樣的結構，其中布置金屬部，以覆蓋樹脂部(牢固安裝于振動電機軸)的外側，并且，金屬部牢固鎖定在樹脂部上。由于金屬部構造成僅僅覆蓋樹脂部的外側，以取代常規(guī)方式中用金屬部構成整個配重，與整個配重僅由金屬材料制成的常規(guī)方式相比，本發(fā)明可以減少昂貴金屬材料的使用量。樹脂部由樹脂制成并具有比金屬部低的比重，由于樹脂部形成為從轉動中心延伸而出的方式，并將金屬部布置在樹脂部的徑向外側，與僅由金屬制成的常規(guī)配重的重心位置相比，本發(fā)明配重的重心位置可以很大程度地向徑向外側移位。借助于此結構，盡管與常規(guī)配重的重量相比，本發(fā)明金屬部的重量減輕，但是，通過延長從軸心到重心的長度，本發(fā)明可以獲得與常規(guī)配重所獲得轉矩值幾乎相同的轉矩值。通過采用這種結構，其中將鎖定凸部(位于樹脂部的軸向端部)分別鎖定在鎖定凹部(位于金屬部的軸向端部)上，并使上升部(位于金屬部軸向端部的鎖定凹部之間)與鎖定凸部(位于樹脂部的軸向端部)相鄰接，可以抑制沿三個方向即徑向、軸向和正交方向(與徑向和軸向正交)作用在配重特別是金屬部上的沖擊。特別地，通過使鎖定凸部形成為楔狀弧形鎖定凸部(沿半圓柱部外周延伸)、棱邊弧形鎖定凸部和T形鎖定凸部中的任何一種，可以抑制沿所有方向也就是徑向、軸向和正交方向(與徑向和軸向正交)作用在鎖定凸部上的沖擊。根據(jù)本發(fā)明振動電機配重(由金屬部和樹脂部構成)的寬度/振動量特性和中心角/振動量特性，適當設定金屬部的徑向寬度和中心角，以確定能夠獲得所需振動量的徑向寬度和中心角，然后，將這樣獲得的徑向寬度和中心角反映到振動電機配重的結構中，從而能提供具有適當結構的振動電機配重。另外，通過比較僅由金屬制成的常規(guī)配重與本發(fā)明的金屬/樹脂一體式配重，獲得金屬隨中心角的減少比率，然后，從中心角/減少比率特性獲得對應于所需減少比率的中心角，將這樣獲得的中心角反映到適當?shù)慕Y構中。應理解的是，本發(fā)明并不局限于上述具體實施方式，以及，在不脫離本發(fā)明精神范圍的情況下，本發(fā)明可以實施成采用改進的零部件。根據(jù)上述實施方式中所披露零部件的適當組合，本發(fā)明可以實施成多種形式。例如，可以從實施方式所示的全部零部件中刪除有些零部件。此外，不同實施方式中的零部件也可以適當組合使用。本申請基于2008年4月24日提交的日本專利申請No.2008-113955，并要求其優(yōu)先權，該申請的全部內容在此以引用方式并入本文。權利要求1.一種用于振動電機的配重，所述配重包括樹脂部，包括半圓柱部，所述半圓柱部具有用于適配電機的軸的軸孔，以及，所述半圓柱部以給定中心角從所述軸孔徑向展開，以成為相對所述軸孔偏心的配重；以及一對鎖定凸部，分別布置在所述半圓柱部外周面的軸向兩端區(qū)域，以從該處徑向向外伸出；以及金屬部，安裝于所述樹脂部，以位于所述半圓柱部外周面上，所述金屬部包括一對鎖定凹部，布置并構造成分別與所述樹脂部的一對所述鎖定凸部相對應，其中，位于一對所述鎖定凹部之間的上升部與所述樹脂部的一對所述鎖定凸部相接觸。2.根據(jù)權利要求1所述的配重，其中所述樹脂部的所述鎖定凸部具有大致三角形軸向橫截面。3.根據(jù)權利要求2所述的配重，其中各所述鎖定凸部包括軸向內面，相對于所述軸孔的縱向傾斜；以及一對周向端面，分別與所述金屬部各所述鎖定凹部的一對周向端面相接合。4.根據(jù)權利要求1所述的配重，其中所述樹脂部的所述鎖定凸部具有大致矩形軸向橫截面。5.根據(jù)權利要求4所述的配重，其中各所述鎖定凸部包括頂面；軸向內面，連接在所述頂面與所述半圓柱部的外周面之間，并取向為大致垂直于所述頂面和所述外周面；以及一對周向端面，分別與所述金屬部各所述鎖定凹部的一對周向端面相接合。6.根據(jù)權利要求1所述的配重，其中所述樹脂部的所述鎖定凸部具有大致T形徑向橫截面，其中，基部從所述半圓柱部的外周面徑向向外伸出，以及，一對臂部從所述基部的末端分別在相反方向沿周向伸出。7.根據(jù)權利要求6所述的配重，其中，所述金屬部的所述上升部與所述樹脂部的所述鎖定凸部的軸向內面相接觸。8.根據(jù)權利要求1所述的配重，其中以下述方式設定所述樹脂部中所述半圓柱部的中心角在用于振動電機的所述配重中，當金屬部具有恒定徑向尺寸時，基于振動量的中心角變化特性，根據(jù)所要求振動量得到所述中心角。全文摘要本發(fā)明公開了一種用于振動電機的配重，該配重包括樹脂部和金屬部。樹脂部包括半圓柱部，具有軸孔(其中適配電機的軸)，以及，以給定中心角從軸孔徑向展開，以成為相對軸孔偏心的配重；以及，一對鎖定凸部，分別布置在半圓柱部外周面的軸向兩端區(qū)域，以從該處徑向向外伸出。金屬部由金屬材料形成，并安裝于樹脂部以覆蓋半圓柱部，金屬部包括一對鎖定凹部，布置并構造成分別與樹脂部鎖定凸部相對應，其中，位于一對鎖定凹部之間的上升部與樹脂部的一對鎖定凸部相接觸。文檔編號H02K7/065GK101567600SQ20091013731公開日2009年10月28日申請日期2009年4月24日優(yōu)先權日2008年4月24日發(fā)明者梅原干雄,河野正敏,門脅大地申請人:美蓓亞馬達株式會社