專利名稱：開關(guān)電源裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及將輸入電壓變換為期望的直流電壓、對電子設(shè)備進(jìn)行電力供給的開關(guān) 電源裝置，特別涉及一種具備與主振蕩元件互補(bǔ)地接通/關(guān)斷的同步整流元件的開關(guān)電源
直O(jiān)
背景技術(shù)：
現(xiàn)有的具備與輸入電源串聯(lián)連接的主振蕩元件和與主振蕩元件互補(bǔ)地接通/關(guān) 斷的同步整流元件的開關(guān)電源裝置有例如圖16所示的降壓斬波式開關(guān)電源裝置10。首先說明開關(guān)電源裝置10的電路結(jié)構(gòu)。開關(guān)電源裝置10具備轉(zhuǎn)換器電路12，轉(zhuǎn)換 器電路12所具有的主振蕩元件TR1有一個端子連接到用于供給輸入電壓Vin的輸入電源 E的正極側(cè)，利用主振蕩元件TR1的接通/關(guān)斷，在主振蕩元件TR1的另一個端子產(chǎn)生預(yù)定 的斷續(xù)電壓。該主振蕩元件TR1是例如N溝道M0S型場效應(yīng)晶體管(以下稱為Nch-FET)， 其一個端子是漏極端子，連接到輸入電源E的正極側(cè)，另一個端子是源極端子，輸出斷續(xù)電 壓。在轉(zhuǎn)換器電路12的輸出和輸入電源E的負(fù)極側(cè)之間具備整流電路14，整流電路 14所具有的同步整流元件SR1對上述斷續(xù)電壓進(jìn)行整流；上述斷續(xù)電壓經(jīng)整流后形成的整 流電壓被輸出到同步整流元件SR1的兩端。該同步整流元件SR1是例如Nch-FET，漏極端子 連接到主振蕩元件TR1的源極端子上，源極端子則連接到輸入電源E的負(fù)極側(cè)。另外，一般 說來，在Nch-FET的內(nèi)部，從源極到漏極形成有PN結(jié)型寄生二極管DSR1。因而，上述整流電 路實(shí)質(zhì)上是由同步整流元件SR1和寄生二極管DSR1的并聯(lián)電路構(gòu)成的。在同步整流元件SR1的兩端連接著由電感器Lo和電容器Co串聯(lián)連接而成的平滑 電路16，在電容器Co的兩端產(chǎn)生上述整流電壓經(jīng)平滑處理后形成的輸出電壓Vout。此外， 為連接在電容器Co兩端的負(fù)載LD供給規(guī)定的電力。另外，在主振蕩元件TR1和同步整流元件SR1所具有的柵極端子上分別輸入由控 制電路PW1生成的、互補(bǔ)地接通/關(guān)斷的控制脈沖Vga、Vgb?？刂泼}沖Vga、Vgb是在輸入 電壓Vin和輸出電壓Vout的基礎(chǔ)上進(jìn)行脈沖寬度調(diào)制而生成的。另外，在該控制脈沖Vga、 Vgb的動作中設(shè)定有從同步整流元件SRI關(guān)閉開始、經(jīng)過了一定時間后使主振蕩元件TR1開 啟的延遲時間Atd。接著，根據(jù)圖17、18來說明開關(guān)電源裝置10的動作。在期間I內(nèi)，控制脈沖Vga 處于高電平狀態(tài)，主振蕩元件TR1接通。另一方面，控制脈沖Vgb處于低電平狀態(tài)，同步整 流元件SR1關(guān)斷。因而，如圖18(a)所示，輸入電源E在向通過主振蕩元件TR1、電感器Lo、 電容器Co和負(fù)載LD的路徑供給電流的同時，在電感器Lo中積累勵磁能量。在期間II內(nèi)，控制脈沖Vga呈低電平，主振蕩元件TR1關(guān)斷。另一方面，控制脈沖 Vgb呈高電平狀態(tài)，同步整流元件SR1接通。因而，如圖18(b)所示，電感器Lo中產(chǎn)生的反 電動勢在穿過電容器Co和負(fù)載LD、同步整流元件SR1的路徑中形成電流，電感器Lo中積累 的勵磁能量被釋放出來。這時，同步整流元件SR1的導(dǎo)通電阻非常小，因而寄生二極管DSR1中沒有電流。期間III是從上述同步整流元件SR1關(guān)閉開始、直到主振蕩元件TR1開啟為止的 延遲時間Atd的期間。該延遲時間Atd是為了防止主振蕩元件TR1和同步整流元件SR1 同時接通從而導(dǎo)致輸入電源E的兩端實(shí)質(zhì)性短路、產(chǎn)生浪涌電流而設(shè)定的。在該期間III 內(nèi)，控制脈沖Vga呈低電平，主振蕩元件TR1關(guān)斷。另一方面，控制脈沖Vgb也呈低電平，同 步整流元件SR1關(guān)斷。因而，如圖18(c)所示，電感器Lo中產(chǎn)生的反電動勢引起的電流會 出現(xiàn)在穿過電容器Co和負(fù)載LD、寄生二極管DSR1的路徑中。一旦進(jìn)入期間IV，控制脈沖Vga就會反轉(zhuǎn)為高電平，主振蕩元件TR1接通。另一方 面，控制脈沖Vgb保持低電平，同步整流元件SR1關(guān)斷。一旦主振蕩元件TR1接通，此前有 正向電流流動的寄生二極管DSR1的兩端上就會被施加反向電壓，達(dá)到一種在從陰極端子 到陽極端子的方向上可能出現(xiàn)恢復(fù)電流的狀態(tài)。因而，如圖18(d)所示，在從輸入電源E開 始穿過主振蕩元件TR1、寄生二極管DSR1的路徑上出現(xiàn)電流。此外，關(guān)于恢復(fù)電流將在后文 進(jìn)行敘述。如上所述，開關(guān)電源裝置10通過重復(fù)上述期間I IV的動作，將輸入電壓Vin變 換為預(yù)定的輸出電壓Vout，向負(fù)載LD供給輸出電力。另外，如專利文獻(xiàn)1中公開的那樣，有一種開關(guān)電源裝置，其具備這樣的結(jié)構(gòu)在 換流元件的兩端具備在二極管和晶體管的并聯(lián)電路上串聯(lián)連接電容器的再生緩沖電路，一 旦主振蕩元件開啟、并且換流元件同時關(guān)閉，就會將平滑用電感器的漏感所積蓄的能量經(jīng) 由該二極管吸收到該電容器中，在經(jīng)過了一定時間后通過使該晶體管開啟，將所吸收的能 量再生到二次側(cè)換流電路內(nèi)。此外，雖然其中并未提及該開關(guān)電源裝置中的換流元件的 具體形態(tài)，但可以理解為，除了使用一般的PN結(jié)型二極管之外，在使用具有寄生二極管的 Nch-FET的情況下也可以收到專利文獻(xiàn)1中記載的使用效果。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1特開2005-27394號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的問題但是，上述開關(guān)電源裝置10中存在著這樣一個問題，在期間IV內(nèi)其PN結(jié)型寄生 二極管DSR1中流動的恢復(fù)電流會導(dǎo)致電力損失增大。PN結(jié)型二極管在理想狀態(tài)下是一種在正偏壓作用下產(chǎn)生正向電流、而即使有反偏 壓作用也不會在反方向上產(chǎn)生電流的元件，即所謂的具有正向整流作用的元件。但是，具有 當(dāng)所施加的電壓方向驟然反轉(zhuǎn)時，會出現(xiàn)暫時性的反向電流這樣的性質(zhì)。二極管在正向偏壓作用下，從陰極側(cè)電極向內(nèi)部的N型半導(dǎo)體供給電子，從陽極 側(cè)電極向內(nèi)部的P型半導(dǎo)體供給空穴。此外，受到因偏置電壓而產(chǎn)生的電場的影響，由陰極 側(cè)電極供給的電子在半導(dǎo)體內(nèi)部向陽極側(cè)移動、由陽極側(cè)電極供給的空穴在半導(dǎo)體內(nèi)部向 陰極側(cè)移動。這種電子和空穴的移動就是正向電流。在有正向電流流動時，二極管中的N 型半導(dǎo)體部分處于充滿了電子的狀態(tài)、P型半導(dǎo)體部分處于充滿了空穴的狀態(tài)。一旦從這種施加了正向偏壓的狀態(tài)在一瞬間反轉(zhuǎn)為反向偏壓，來自兩個外部電極的空穴和電子的供給就會停止，半導(dǎo)體內(nèi)部的電子和空穴各自開始沿著與其在正向偏壓作 用下的移動方向相反的方向在半導(dǎo)體內(nèi)部移動。亦即，該帶電體(電子和空穴)的相反方 向的移動產(chǎn)生逆向電流。隨著帶電體的移動，大多數(shù)空穴移動到陽極側(cè)電極、大多數(shù)電子移動到陰極側(cè)電 極，經(jīng)過了一定時間之后，在P型半導(dǎo)體和N型半導(dǎo)體的接合部位附近就會形成帶電體濃度 下降的、被稱為耗盡層，二極管成為沒有電流的狀態(tài)。這樣一來，在PN結(jié)型二極管從受到正向偏壓作用而存在正向電流的狀態(tài)驟然變 為受到反向偏壓作用的狀態(tài)時，因半導(dǎo)體內(nèi)積累的帶電體而反向電流流動的期間會存在一 定的時間。該反向電流稱為恢復(fù)電流，存在恢復(fù)電流的時間稱為恢復(fù)時間，而這一系列的帶 電體舉動則稱為恢復(fù)動作。如圖18(d)所示，在期間IV內(nèi)，在從輸入電源E開始穿過主振蕩元件TR1、寄生二 極管DSR1的路徑上存在恢復(fù)電流，而對該恢復(fù)電流的電流值產(chǎn)生抑制作用的只有主振蕩 元件TR1的導(dǎo)通電阻和布線電阻等極小的電阻，因此，恢復(fù)電流非常大。此外，該恢復(fù)電流 成為很大的電力損失，在主振蕩元件TR1或寄生二極管DSR1中被消耗掉。因而，該恢復(fù)電 流的產(chǎn)生是妨礙開關(guān)電源裝置的高效化的主要原因。另外，該恢復(fù)電流引起的電力損失在開關(guān)的每個周期都會發(fā)生，由于這一性質(zhì)，隨 著開關(guān)頻率的提高電力損失會變得更加顯著，因此，無法實(shí)現(xiàn)開關(guān)頻率的高頻化，妨礙了開 關(guān)電源裝置的磁性部件和平滑電路等的小型化。另外，現(xiàn)有的使用了 Nch-FET的同步整流電路是具有能夠降低使用了二極管的整 流電路的導(dǎo)通損失的效果的眾所周知的技術(shù)，被廣泛應(yīng)用于例如5V以下的輸出電壓較低 的開關(guān)電源裝置中，但在輸出電壓較高的開關(guān)電源裝置中基本上不使用。在輸出電壓高的開關(guān)電源裝置中必須選擇與輸出電壓低的開關(guān)電源裝置相比漏 極/源極之間的額定電壓更高的Nch-FET。但是，一般說來，Nch-FET的額定電壓越高，寄生 二極管的恢復(fù)時間會顯著延長，因此上述因恢復(fù)動作而產(chǎn)生的問題會進(jìn)一步變得顯著。因 而，特別是對于輸出電壓高的開關(guān)電源裝置來說，即使采用帶有Nch-FET的同步整流電路， 恢復(fù)動作引起的電力損失的增大也會在Nch-FET帶來的導(dǎo)通損失降低量以上，整體看來無 法降低電力損失。另外，也可以考慮采用在該Nch-FET外部并聯(lián)連接例如設(shè)計(jì)恢復(fù)時間很 短的快速恢復(fù)二極管、屏蔽寄生二極管的恢復(fù)動作的對策方法，但即使是快速恢復(fù)二極管 也無法獲得充分的效果，不能解決上述恢復(fù)動作引起的問題。另外，圖16所示的開關(guān)電源裝置10采用了降壓斬波方式，也存在著例如非絕緣型 開關(guān)電源裝置——即圖19(a)所示的極性反轉(zhuǎn)升降壓斬波方式、圖19(b)所示的升壓斬波 方式，或者絕緣型開關(guān)電源裝置——即圖20 (a)所示的單端正激方式、圖20(b)所示的回掃 方式等，以及其他電路方式的開關(guān)電源裝置。但是，包含以上在內(nèi)的多數(shù)電路方式都具有使 用了與輸入電源E串聯(lián)連接的Nch-FET的主振蕩元件TR1、使用了與主振蕩元件TR1互補(bǔ)地 接通/關(guān)斷的Nch-FET的同步整流元件SR1，并具備由設(shè)定了規(guī)定的延遲時間A td的控制 脈沖Vga、Vgb分別對其進(jìn)行驅(qū)動的結(jié)構(gòu)，與開關(guān)電源裝置10同樣地會因寄生二極管DSR1 的恢復(fù)動作而產(chǎn)生上述問題。另一方面，對于專利文獻(xiàn)1中公開的開關(guān)電源裝置來說，例如在使用PN結(jié)型二極 管之一的快速恢復(fù)二極管作為換流元件的情況下，雖然會執(zhí)行對于平滑用電感器的漏感中
5積蓄的能量的再生動作，但不會執(zhí)行阻礙快速恢復(fù)二極管的恢復(fù)電流的發(fā)生的動作，因而 會出現(xiàn)上述的效率下降等問題。另外，即使在換流元件中使用了具有寄生二極管的Nch-FET 的情況下，也與開關(guān)電源裝置10同樣地會在圖18(d)所示的期間IV內(nèi)在寄生二極管中形 成恢復(fù)電流，出現(xiàn)上述的效率下降等問題。另外，作為用于抑制整流用二極管的恢復(fù)電流的技術(shù)，已經(jīng)有將在該二極管的周 圍附加由扼流線圈和電容器等構(gòu)成的對策電路的方法加以實(shí)用化的事例，但在使用包含磁 性部件的對策電路的情況下，除了存在較大的電力損失之外，還存在著難以實(shí)現(xiàn)緊湊結(jié)構(gòu) 的問題，需要進(jìn)一步改善。本發(fā)明是借鑒了上述背景技術(shù)而實(shí)施的，目的是提供一種開關(guān)電源裝置，其通過 附加簡單的電路來抑制在同步整流元件的兩端并聯(lián)連接的二極管或同步整流用Nch-FET 等所具有的寄生二極管中發(fā)生恢復(fù)電流，從而容易地實(shí)現(xiàn)高效化和小型化。解決問題的方法 本發(fā)明是一種開關(guān)電源裝置，具有轉(zhuǎn)換器電路，與輸入電源串聯(lián)連接的主振蕩元 件接通/關(guān)斷，產(chǎn)生斷續(xù)電壓；同步整流元件，與所述主振蕩元件互補(bǔ)地接通/關(guān)斷；整流 電路，對所述斷續(xù)電壓進(jìn)行整流；平滑電路，對經(jīng)所述整流電路整流后的電壓進(jìn)行平滑處 理，將輸出電力供給到負(fù)載；附加二極管，連接到所述同步整流元件的兩端，按照在所述主 振蕩元件關(guān)斷的期間可以向所述平滑電路供給電流的方向連接；以及控制電路，在所述同 步整流元件關(guān)閉后，經(jīng)過預(yù)定的延遲時間，然后開啟所述主振蕩元件；該開關(guān)電源裝置的 特征在于，具備整流輔助電路，該整流輔助電路并聯(lián)連接到所述附加二極管的兩端，包括受 到所述控制電路驅(qū)動的輔助開關(guān)元件和輔助電容器的串聯(lián)電路，所述控制電路生成控制脈 沖，對所述輔助開關(guān)元件進(jìn)行驅(qū)動，該控制脈沖在所述延遲時間內(nèi)與所述同步整流元件的 關(guān)閉聯(lián)動而使所述輔助開關(guān)元件開啟，然后，使所述主振蕩元件開啟，并在所述主振蕩元件 關(guān)閉之前使所述輔助開關(guān)元件關(guān)閉。另外，本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的特征在于，在所述整流輔助電路中設(shè)置有時間常 數(shù)切換電路，該時間常數(shù)切換電路用于對應(yīng)于流動的電流的方向切換包含所述輔助電容器 的電流路徑的時間常數(shù)，與所述輔助開關(guān)元件和輔助電容器的串聯(lián)電路串聯(lián)連接。所述時 間常數(shù)切換電路包括第一電阻和二極管的串聯(lián)電路；以及與該串聯(lián)電路并聯(lián)連接的第二 電阻。進(jìn)而，所述第一電阻的電阻值相對地比所述第二電阻的電阻值小。另外，本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的特征在于，在所述輔助開關(guān)元件的兩端設(shè)置有輔 助二極管，該輔助二極管以在所述主振蕩元件接通的期間內(nèi)可以向所述輔助電容器供給電 流的方向連接。所述控制脈沖中設(shè)定的所述延遲時間被設(shè)定在所述同步整流元件關(guān)閉之后所述 主振蕩元件的兩端所連接的電容器的電壓下降到小于等于所述輸入電源的輸入電壓的時 間內(nèi)。所述主振蕩元件的兩端上連接的所述電容器是存在于所述主振蕩元件的內(nèi)部的電容 分量或其他的用于吸收浪涌電壓的電容器等。另外，本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的特征在于，所 述控制脈沖中設(shè)定的所述延遲時間被設(shè)定在所述主振蕩元件的兩端電壓下降到零伏的時 間內(nèi)，優(yōu)選是設(shè)定在下降到盡可能地接近零伏的時間內(nèi)。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明的開關(guān)電源裝置，通過附加結(jié)構(gòu)簡單的整流輔助電路，能夠抑制與現(xiàn)有的同步整流元件并聯(lián)連接的二極管中產(chǎn)生的恢復(fù)電流，因此，基本上不會發(fā)生因恢復(fù)動 作導(dǎo)致的電力損失。因而，有助于開關(guān)電源裝置的高效化、小型化。另外，同時也可以抑制恢復(fù)電流引起的浪涌電流的發(fā)生，進(jìn)而，因?yàn)榭梢岳谜?輔助電路吸收變壓器和平滑用電感器等的漏感中積蓄的能量，所以減少了釋放到開關(guān)電源 裝置外部的開關(guān)噪聲，能夠削減噪聲對策用的濾波電路等。另外，因?yàn)檎鬏o助電路中附加了時間常數(shù)切換電路來相應(yīng)于電流方向切換包含 輔助電容器在內(nèi)的電流路徑的時間常數(shù)，所以既能夠可靠地防止與同步整流元件并聯(lián)連接 的二極管的恢復(fù)動作，又能夠減輕施加在主振蕩元件等之上的電流應(yīng)力。
另外，通過在輔助開關(guān)元件的兩端并聯(lián)連接輔助二極管，輔助開關(guān)元件的驅(qū)動變 得易于控制，因此，能夠簡化控制電路內(nèi)部與輔助開關(guān)元件的驅(qū)動相關(guān)的電路部分的結(jié)構(gòu)。進(jìn)而，通過將從同步整流元件關(guān)閉開始、直到主振蕩元件開啟為止的延遲時間設(shè) 定在主振蕩元件的兩端電壓下降到零伏為止的時間內(nèi)，能夠降低主振蕩元件的損失，另外 也能夠抑制主振蕩元件引起的開關(guān)噪聲的發(fā)生。


圖1是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第一實(shí)施方式的電路圖。圖2是表示第一實(shí)施方式的動作的時序圖。圖3是用于說明第一實(shí)施方式中的期間A、B、C、D、E的動作的電路圖(a)、(b)、 (c)、 (d)、 (e)。圖4是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第二實(shí)施方式的電路圖。圖5是表示第二實(shí)施方式的動作的時序圖。圖6是用于說明第二實(shí)施方式中的期間A、E的動作的電路圖(a)、(b)。圖7是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第三實(shí)施方式的電路圖。圖8是表示第三實(shí)施方式的動作的時序圖。圖9是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第四實(shí)施方式的電路圖。圖10是表示第四實(shí)施方式的動作的時序圖。圖11是用于說明第四實(shí)施方式中的期間E的動作的電路圖。圖12是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第五實(shí)施方式的電路圖。圖13是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第六實(shí)施方式的電路圖。圖14是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第七實(shí)施方式的電路圖。圖15是表示本發(fā)明的開關(guān)電源裝置的第八實(shí)施方式的電路圖。圖16是表示現(xiàn)有的開關(guān)電源裝置的一個實(shí)例的電路圖。圖17是表示該現(xiàn)有實(shí)例的動作的時序圖。圖18是用于說明該現(xiàn)有實(shí)例中的期間I、II、III、IV的動作的電路圖(a)、(b)、 (c)、 (d)。圖19是表示現(xiàn)有的非絕緣型開關(guān)電源裝置的其他實(shí)例的電路圖(a)、(b)。圖20是表示現(xiàn)有的絕緣型開關(guān)電源裝置的其他實(shí)例的電路圖(a)、(b)。符號的說明10、20、30、40、50......開關(guān)電源裝置
12".…轉(zhuǎn)換器電路
14……整流電路
16……平滑電路
22、32、42……整流輔助電路
34...…時間常數(shù)切換電路
C1...…輔助電容器
DQ1- … 輔助二極管
DSR1……寄生二極管
E..… 輸入電源
PWUPW2、PW3......控制電路
Q1……輔助開關(guān)元件
SR1- …同步整流元件
TR1- … 主振蕩元件
具體實(shí)施例方式下面根據(jù)圖1 圖3說明本發(fā)明的第一實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置20。這里，對與 上述開關(guān)電源裝置10相同的結(jié)構(gòu)附以同一標(biāo)記進(jìn)行說明。如圖1所示，開關(guān)電源裝置20采用與開關(guān)電源裝置10相同的降壓斬波方式構(gòu)成， 其具備轉(zhuǎn)換器電路12，轉(zhuǎn)換器電路12所具有的主振蕩元件TR1有一個端子連接到用于供 給輸入電壓Vin的輸入電源E的正極側(cè)，利用主振蕩元件TR1的接通/關(guān)斷，在主振蕩元件 TR1的另一個端子產(chǎn)生預(yù)定的斷續(xù)電壓。主振蕩元件TR1是例如Nch-FET，漏極端子連接到 輸入電源E的正極側(cè)，源極端子輸出斷續(xù)電壓。在轉(zhuǎn)換器電路12的輸出側(cè)和輸入電源E的負(fù)極側(cè)之間具備整流電路14，整流電路 14所具有的同步整流元件SR1對上述斷續(xù)電壓進(jìn)行整流；斷續(xù)電壓經(jīng)整流后形成的整流電 壓被輸出到同步整流元件SR1的兩端。同步整流元件SR1是例如Nch-FET，漏極端子連接 到主振蕩元件TR1的源極端子，源極端子則連接到輸入電源E的負(fù)極側(cè)。另外，在Nch-FET 的內(nèi)部，從源極到漏極形成有PN結(jié)型寄生二極管DSR1，整流電路14實(shí)質(zhì)上是由同步整流 元件SR1和附加二極管——即寄生二極管DSR1的并聯(lián)電路構(gòu)成的。此外，在同步整流元件 SR1的兩端連接著由電感器Lo和電容器Co串聯(lián)連接而成的平滑電路16，在電容器Co的兩 端產(chǎn)生上述整流電壓經(jīng)平滑處理后形成的輸出電壓Vout。進(jìn)而，在同步整流元件SRI的兩端并聯(lián)連接著由輔助開關(guān)元件Q1和輔助電容器C1 的串聯(lián)電路構(gòu)成的整流輔助電路22。這里，輔助開關(guān)元件Q1使用了不具有寄生二極管的晶 體管等有源元件。 另外，用于驅(qū)動主振蕩元件TR1、同步整流元件SR1和輔助開關(guān)元件Q1的控制端子 上分別輸入了由控制電路PW2生成的控制脈沖Vga、Vgb、VgC?？刂泼}沖Vga、Vgb、VgC是在 輸入電壓Vin和輸出電壓Vout的基礎(chǔ)上進(jìn)行脈沖寬度調(diào)制而生成的。關(guān)于控制脈沖Vga、 Vgb、Vgc的動作，將在后文敘述的開關(guān)電源裝置20的動作說明中進(jìn)行詳細(xì)敘述。
這樣，開關(guān)電源裝置20的結(jié)構(gòu)是，在上述背景技術(shù)中的開關(guān)電源裝置10中附加整 流輔助電路22，并進(jìn)而采用可輸出3個控制脈沖的控制電路PW2取代可輸出2個控制脈沖的控制電路PWl。
接著，根據(jù)圖2、圖3來說明該實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置20的動作。首先，在期間 A內(nèi)，控制脈沖Vga是高電平，主振蕩元件TRl接通。另外，控制脈沖Vgb基本上相對于控制 脈沖Vga互補(bǔ)地進(jìn)行接通/關(guān)斷動作，因此，其在該期間內(nèi)處于低電平狀態(tài)，同步整流元件 SRl關(guān)斷。此外，控制脈沖Vgc處于高電平狀態(tài)，輔助開關(guān)元件Ql接通。因而，如圖3(a)所 示，輸入電源E向通過主振蕩元件TR1、電感器Lo、電容器Co和負(fù)載LD的路徑中供給電流， 在電感器Lo中積累起勵磁能量。同時，也向穿通過主振蕩元件TR1、輔助開關(guān)元件Q1、輔助 電容器Cl的路徑中供給電流Icl (在圖2中向下的方向)，對輔助電容器Cl充電。期間A內(nèi)輔助電容器Cl充電結(jié)束后，在期間B內(nèi)，如圖2所示，控制脈沖Vga、Vgb、 Vgc保持期間A的狀態(tài)。因而，與期間A相同，繼續(xù)執(zhí)行輸入電源E向通過主振蕩元件TR1、 電感器Lo、電容器Co和負(fù)載LD的路徑中供給電流，在電感器Lo中積累起勵磁能量的動作 (圖3 (b))。另一方面，輔助開關(guān)元件Q1、輔助電容器Cl的路徑中的電流Icl已經(jīng)完成了充 電、輔助電容器Cl兩端達(dá)到了與輸入電壓Vin大致相等的電壓，因此，處于近似零安培的狀 態(tài)。在期間C內(nèi)，如圖2所示，控制脈沖Vga、Vgb保持期間B的狀態(tài)，但控制脈沖Vgc 反轉(zhuǎn)為低電平，輔助開關(guān)元件Ql關(guān)斷。輔助開關(guān)元件Ql的關(guān)閉是在期間A和期間B的動 作中所說明的輔助電容器Cl的充電動作完成之后，被設(shè)定為后文敘述的期間D內(nèi)主振蕩元 件TRl關(guān)閉之前的期間內(nèi)的某個定時。在該定時，輔助開關(guān)元件Ql的電流Icl處于零狀態(tài) 而關(guān)閉，因此，不會產(chǎn)生實(shí)質(zhì)性的電氣作用，直接繼續(xù)執(zhí)行期間B的動作(圖3(c))。此外， 通過輔助開關(guān)元件Ql的關(guān)斷，使輔助電容器Cl中積累的電荷得以保持住，其兩端電壓被保 持在與輸入電壓Vin大致相等的電壓。在期間D內(nèi)，如圖2所示，控制脈沖Vga成為低電平，主振蕩元件TRl關(guān)斷，并且，控 制脈沖Vgb反轉(zhuǎn)為高電平，同步整流元件SRl開啟。另外，控制脈沖Vgc繼續(xù)保持低電平， 輔助開關(guān)元件Ql關(guān)斷。因而，如圖3(d)所示，電感器Lo中產(chǎn)生的反電動勢在穿過電容器 Co和負(fù)載LD、同步整流元件SRl的路徑中形成電流，電感器Lo中積累的勵磁能量被釋放出 來。這時，同步整流元件SRl的導(dǎo)通電阻非常小，因而寄生二極管DSRl中沒有成為恢復(fù)電 流的原因的正向電流。在期間E內(nèi)，控制脈沖Vga保持低電平、主振蕩元件TRl保持關(guān)斷狀態(tài)，控制脈沖 Vgb變?yōu)榈碗娖?、同步整流元件SRl關(guān)閉。另一方面，控制脈沖Vgc與控制脈沖Vgb反轉(zhuǎn)為 低電平的定時聯(lián)動，同時或延遲片刻后反轉(zhuǎn)為高電平，輔助開關(guān)元件Ql接通。從控制脈沖 Vgb反轉(zhuǎn)為低電平開始、直到控制脈沖Vgc反轉(zhuǎn)為高電平為止的少許延遲是為了同步整流 元件SRl實(shí)質(zhì)性關(guān)斷之后輔助開關(guān)元件Ql實(shí)質(zhì)性接通這一定時不會發(fā)生逆轉(zhuǎn)而設(shè)置的，是 參考同步整流元件SRl和輔助開關(guān)元件Ql的動作速度、以及布線圖案中存在的寄生電感和 寄生電容來確定的值，在零至Atd的范圍內(nèi)調(diào)整。因而，如圖3(e)所示，被充電至與輸入 電壓Vin大致相等的電壓的電容器Cl向通過輔助開關(guān)元件Q1、電感器Lo、電容器Co和負(fù) 載LD的路徑中供給電流而放電(在圖2中向上的方向)。這時，輔助電容器Cl具有大于等 于規(guī)定值的電容量，因此，即使因上述放電而釋放出一部分電荷，其兩端電壓仍然保持規(guī)定 值以上的電壓。由此，輔助電容器Cl會持續(xù)進(jìn)行放電動作，寄生二極管DSRl中沒有成為恢 復(fù)電流的原因的正向電流。
此外，通過重復(fù)上述期間A E的動作，將輸入電壓Vin變換為預(yù)定的輸出電壓 Vout，向負(fù)載供給輸出電力。如上述說明，根據(jù)開關(guān)電源裝置20，在同步整流元件SR1關(guān)閉后、主振蕩元件TR1 開啟之前的期間E內(nèi)，輔助電容器C1執(zhí)行放電動作，因此，寄生二極管DSR1中沒有正向電 流。此外，在沒有該正向電流的狀態(tài)下，主振蕩元件TR1隨后會開啟，因此不會出現(xiàn)恢復(fù)電 流。因而，不會產(chǎn)生由恢復(fù)電流引起的電力損失。另外，也抑制了由恢復(fù)電流引起的浪涌電 壓的發(fā)生，除此之外，平滑用電感器等的漏感中積蓄的能量也被整流輔助電路22吸收并再 生，因此，能夠減少開關(guān)噪聲。接著，根據(jù)圖4 圖6說明本發(fā)明的第二實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置30。這里，對與 上述開關(guān)電源裝置20相同的結(jié)構(gòu)附以同一標(biāo)記并省略其說明。如圖4所示，開關(guān)電源裝置 30與開關(guān)電源裝置20結(jié)構(gòu)基本相同，不同點(diǎn)在于，其設(shè)置了整流輔助電路32，用以取代整 流輔助電路22。整流輔助電路32是在上述整流輔助電路22的輔助電容器C1中串聯(lián)插入了時間 常數(shù)切換電路34而構(gòu)成的。時間常數(shù)切換電路34由電阻R1和二極管D1的串聯(lián)電路、以 及與該串聯(lián)電路并聯(lián)連接的電阻R2構(gòu)成，二極管D1配置為可以朝著電感器Lo產(chǎn)生正向電 流的方向。這里，電阻R1設(shè)定為與電阻R2相比充分小的電阻值。此外，也可以采用將電阻 R1短路去除的結(jié)構(gòu)。接著，根據(jù)圖5、圖6來說明開關(guān)電源裝置30的動作?？刂齐娐稰W2所生成的控 制脈沖Vga、Vgb、Vgc的電平變化的定時與開關(guān)電源裝置20中的控制脈沖Vga、Vgb、Vgc的 定時相同。因而，如圖5所示，開關(guān)電源裝置30的動作狀態(tài)也同樣可以分解為期間A E。 其中新附加的時間常數(shù)切換電路34在輔助電容器C1中出現(xiàn)電流的期間——即期間A、E內(nèi) 發(fā)揮作用。在期間A內(nèi)，如圖6 (a)所示，輸入電源E向通過主振蕩元件TR1、輔助開關(guān)元件Q1、 時間常數(shù)切換電路34、輔助電容器C1的路徑中供給電流Icl，對輔助電容器C1進(jìn)行充電。 此外，電流Icl在通過時間常數(shù)切換電路34時受到二極管D1的阻攔而不流過電阻R1，全部 流向電阻R2。亦即，包含該輔助電容器C1的電流路徑的時間常數(shù)基本上是由電阻R2和輔 助電容器C1決定的。因而，例如如果將電阻R2的電阻值設(shè)定為相對較大的值，就能夠降低期間A內(nèi)的 電流Icld峰值，能夠減輕主振蕩元件TR1的電流應(yīng)力。此外，如果將電阻R2的電阻值設(shè)定 為很大的值，則輔助電容器C1完成充電所需的時間(期間A)就會延長，如果在輔助開關(guān)元 件Q1關(guān)閉前輔助電容器C1能夠完成充電，那就沒有什么危害。期間B、C、D的各期間的動作與開關(guān)電源裝置20相同，因此省略其說明。在期間E內(nèi)，如圖6(b)所示，已被充電至與輸入電壓Vin大致相等的電壓的電容 器C1向通過時間常數(shù)切換電路34、輔助開關(guān)元件Q1、電感器Lo、電容器Co和負(fù)載LD的路 徑中供給放電電流。這里，電阻R1被設(shè)定為與電阻R2相比充分小的電阻值，因此，電流Icl 在通過時間常數(shù)切換電路34時，基本上不會流經(jīng)電阻R1。如上所述，就該實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置30而言，由于其中附加了相應(yīng)于電流方 向而切換包含輔助電容器C1的電流路徑的時間常數(shù)時間的常數(shù)切換電路34，因此，能夠防 止寄生二極管DSR1中產(chǎn)生正向電流、從而阻止恢復(fù)電流的發(fā)生，并且，能夠減輕施加在主振蕩元件TRl等之上的電流應(yīng)力。接著，根據(jù)圖7、圖8說明本發(fā)明的第三實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置40。這里，對與 上述開關(guān)電源裝置30相同的結(jié)構(gòu)附以同一標(biāo)記并省略其說明。如圖7所示，開關(guān)電源裝置 40與開關(guān)電源裝置30結(jié)構(gòu)基本相同，不同點(diǎn)在于，其設(shè)置了整流輔助電路42，用以取代整 流輔助電路32。
整流輔助電路42具備輔助開關(guān)元件Q1、時間常數(shù)切換電路34、輔助電容器Cl的 串聯(lián)電路，并進(jìn)一步在輔助開關(guān)元件Ql的兩端并聯(lián)連接著輔助二極管DQ1，輔助二極管DQl 設(shè)置為可以使電流從主振蕩元件TRl流向輔助電容器Cl的方向。這里，輔助開關(guān)元件Ql 使用例如Nch-FET、輔助二極管DQl使用在該Nch-FET的漏極/源極之間形成的寄生二極管 構(gòu)成。接著，根據(jù)圖8來說明開關(guān)電源裝置40的動作。開關(guān)電源裝置40的動作狀態(tài)如 圖8所示，可以分解為期間A、C、D、E0其動作與開關(guān)電源裝置30的不同之處在于期間A。 另外，其中不存在與開關(guān)電源裝置30中的期間B相當(dāng)?shù)膭幼鳡顟B(tài)。以控制脈沖Vgc從高電平反轉(zhuǎn)為低電平的定時為界，可以將期間A進(jìn)一步分解為 期間Al和期間A2。期間Al是與所述開關(guān)電源裝置30中的期間A相同的動作狀態(tài)，如圖 6(a)所示，輸入電源E向通過主振蕩元件TR1、輔助開關(guān)元件Q1、時間常數(shù)切換電路34、輔 助電容器Cl的路徑中供給電流Icl，對輔助電容器Cl進(jìn)行充電。繼而，在電容器Cl正在充 電的中途，期間Al結(jié)束?？刂泼}沖Vgc從高電平反轉(zhuǎn)為低電平、進(jìn)入期間A2后，輔助開關(guān)元件Ql關(guān)斷。但 是，與輔助開關(guān)元件Ql并聯(lián)連接的輔助二極管DQl導(dǎo)通，電容器Cl被繼續(xù)充電。亦即，該實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置40中的期間A內(nèi)的動作與上述第二實(shí)施方式的 開關(guān)電源裝置30的期間A的動作相比，不同之處在于，電容器Cl的充電電流的路徑在充電 中途從輔助開關(guān)元件Ql切換為輔助二極管DQ1，而在抑制恢復(fù)電流的電氣作用方面則完全 相同。但是，就第二實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置30而言，由于其不具備輔助二極管DQ1，因 此，在從期間E開始、直到電容器Cl開始充電并完成充電為止的期間A內(nèi)，必須在比較長的 期間內(nèi)使控制脈沖Vgc保持高電平。與此不同，在開關(guān)電源裝置40中，只要在至少超過期 間E的極短時間——即Atc內(nèi)使控制脈沖Vgc保持高電平即可，而且其反轉(zhuǎn)為低電平的定 時也不需要非常嚴(yán)格，因此，能夠簡化控制電路PW2中與輔助開關(guān)元件Ql的驅(qū)動相關(guān)的電 路部分的結(jié)構(gòu)。期間C、D、E的各期間內(nèi)的動作與開關(guān)電源裝置30相同，因此省略其說明。如以上所述，開關(guān)電源裝置40是對開關(guān)電源裝置30進(jìn)一步加以改善而成的，其在 輔助開關(guān)元件Ql的兩端附加了輔助二極管DQ1，因此，能夠簡化控制電路PW2內(nèi)部的電路結(jié) 構(gòu)。接著，根據(jù)圖9、圖10說明本發(fā)明的第四實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置50。這里，對與 上述開關(guān)電源裝置40相同的結(jié)構(gòu)附以同一標(biāo)記并省略其說明。如圖9所示，開關(guān)電源裝置 50與開關(guān)電源裝置40結(jié)構(gòu)基本相同，不同點(diǎn)在于，其設(shè)置了控制電路PW3，用以取代控制電 路 PW2?？刂齐娐稰W3，對于生成控制脈沖Vga、Vgb的動作，特征在于其從同步整流元件SRl關(guān)閉開始、直到主振蕩元件TRl開啟為止的延遲時間Atd的設(shè)定方法。另外，對于生成 控制脈沖Vgc的動作，輔助開關(guān)元件關(guān)閉的定時與控制電路PW2不同。關(guān)于控制電路PW3 的動作，將在開關(guān)電源裝置50的動作說明中進(jìn)行詳細(xì)敘述。另外，在圖9的電路圖中，為了說明控制電路PW3的使用效果，圖中示出了使用了 Nch-FET的主振蕩元件TRl的半導(dǎo)體芯片內(nèi)部所存在的電容分量——即電容器C2。此外， 該電容器C2也可以是用于吸收施加在主振蕩元件TRl上的浪涌電壓而并聯(lián)連接的電容器。接著，根據(jù)圖10、圖11來說明開關(guān)電源裝置50的動作。開關(guān)電源裝置50的動作 狀態(tài)如圖10所示，可以分解為期間A、C、D、E0其動作與開關(guān)電源裝置40的不同之處在于 期間E。因此，這里省略期間A、C、D的各期間的說明，專注于說明期間E的動作。在期間E內(nèi)，如圖11所示，已被充電至與輸入電壓Vin大致相等的電壓的電容器 Cl向通過時間常數(shù)切換電路34、輔助開關(guān)元件Q1、電感器Lo、電容器Co和負(fù)載LD的路徑中 供給放電電流。這與開關(guān)電源裝置40中的期間E內(nèi)的動作相同。在開關(guān)電源裝置50中， 電容器Cl進(jìn)一步也向通過時間常數(shù)切換電路34、輔助開關(guān)元件Q1、主振蕩元件TRl的電容 器C2、輸入電源E的路徑中供給放電電流。此外，電容器C2兩端的電壓Vc2隨著該放電電 流和電流路徑所具有的預(yù)定的時間常數(shù)而下降。該實(shí)施方式的控制電路PW3，從同步整流元件SRl開啟開始、直到主振蕩元件TRl 開啟為止的延遲時間Atd被設(shè)定為電壓Vc2下降到預(yù)定的低電壓值所需的時間(優(yōu)選是 下降到小于等于輸入電壓Vin所需的時間，更優(yōu)選是下降到盡可能地接近零伏所需的時 間)。因而，電壓Vc2下降到充分低的電壓值之后，電容器C2的兩端就會被主振蕩元件TRl 短路，因此，可以大幅度減少放電損失。特別地，如果將延遲時間Atd設(shè)定為電壓Vc2下降 到零伏所需的時間，就可以消除電容器C2的放電損失。該放電損失會隨著開關(guān)頻率的提高而變得更加顯著，因此成為導(dǎo)致現(xiàn)有的開關(guān)電 源裝置中效率下降的原因；而通過使用上述控制電路PW3，這一問題得以解決。如以上所述，開關(guān)電源裝置50是對開關(guān)電源裝置40進(jìn)一步加以改善而成的，控制 電路PW3通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定延遲時間Atd可以大幅度減少電容器C2的放電損失，能夠有助 于實(shí)現(xiàn)開關(guān)電源裝置的高效化、小型化。接著，根據(jù)圖12 圖15說明本發(fā)明的其他實(shí)施方式。這里，對與上述開關(guān)電源裝 置50相同的結(jié)構(gòu)附以同一標(biāo)記并省略其說明。圖12是第五實(shí)施方式的升壓斬波方式的開 關(guān)電源裝置。圖13是第六實(shí)施方式的極性反轉(zhuǎn)升降壓斬波方式的開關(guān)電源裝置。圖14是 第七實(shí)施方式的單端正激方式開關(guān)電源裝置。此外，圖15是第八實(shí)施方式的回掃方式的開 關(guān)電源裝置。上述第五 第八實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置都具備控制電路PW3，并具有與同 步整流元件SRl和寄生二極管DSRl并聯(lián)地連接著整流輔助電路42的結(jié)構(gòu)。此外，上述第 五 第八實(shí)施方式的開關(guān)電源裝置都與上述開關(guān)電源裝置50同樣地能夠?qū)崿F(xiàn)對寄生二極 管DSRl的恢復(fù)電流的抑制等的作用效果。此外，本發(fā)明并不限于上述實(shí)施方式。同步整流元件也可以是不具有寄生二極管 的其他半導(dǎo)體開關(guān)元件，整流電路中也可以另行附加與上述實(shí)施方式的寄生二極管DQl相 當(dāng)?shù)亩O管元件而構(gòu)成。控制電路并不限于執(zhí)行根據(jù)輸出電壓Vout生成控制脈沖的動作。例如，也可以根 據(jù)輸出電流、輸出電力、溫度等執(zhí)行動作，可以根據(jù)開關(guān)電源裝置的用途或使用狀態(tài)而自由地進(jìn)行選擇。 另外，控制電路與同步整流元件的關(guān)閉和所述輔助開關(guān)元件的開啟聯(lián)動執(zhí)行的定 時只要處在能夠發(fā)揮本發(fā)明的目的的效果的期間內(nèi)即可，實(shí)質(zhì)上也可以是具有一定程度的 定時范圍。進(jìn)而，主振蕩元件TR1、同步整流元件SR1、輔助開關(guān)元件Q1以外的開關(guān)元件也可 以是同時控制的元件，例如，以與有源箝位用開關(guān)元件或主振蕩元件相同的相位接通/關(guān) 斷的同步整流元件等也可以統(tǒng)一進(jìn)行控制。控制脈沖也可以采用除脈沖寬度調(diào)制之外的頻 率調(diào)制方式進(jìn)行調(diào)制。
權(quán)利要求
一種開關(guān)電源裝置，具有轉(zhuǎn)換器電路，與輸入電源串聯(lián)連接的主振蕩元件接通/關(guān)斷，產(chǎn)生斷續(xù)電壓；同步整流元件，與所述主振蕩元件互補(bǔ)地接通/關(guān)斷；整流電路，對所述斷續(xù)電壓進(jìn)行整流；平滑電路，對經(jīng)所述整流電路整流后的電壓進(jìn)行平滑處理，將輸出電力供給到負(fù)載；附加二極管，連接到所述同步整流元件的兩端，按照在所述主振蕩元件關(guān)斷的期間可以向所述平滑電路供給電流的方向連接；以及控制電路，在所述同步整流元件關(guān)閉后，經(jīng)過預(yù)定的延遲時間，然后開啟所述主振蕩元件；該開關(guān)電源裝置的特征在于，具備整流輔助電路，該整流輔助電路并聯(lián)連接到所述附加二極管的兩端，包括受到所述控制電路驅(qū)動的輔助開關(guān)元件和輔助電容器的串聯(lián)電路，所述控制電路生成控制脈沖，對所述輔助開關(guān)元件進(jìn)行驅(qū)動，該控制脈沖在所述延遲時間內(nèi)與所述同步整流元件的關(guān)閉聯(lián)動而使所述輔助開關(guān)元件開啟，然后，使所述主振蕩元件開啟，并在所述主振蕩元件關(guān)閉之前使所述輔助開關(guān)元件關(guān)閉。
2.如權(quán)利要求1所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述同步整流元件是M0S型場效應(yīng) 晶體管，所述附加二極管是所述同步整流元件的寄生二極管。
3.如權(quán)利要求1所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，在所述整流輔助電路中設(shè)置有時 間常數(shù)切換電路，該時間常數(shù)切換電路用于對應(yīng)于流動的電流的方向切換包含所述輔助電 容器的電流路徑的時間常數(shù)，與所述輔助開關(guān)元件和輔助電容器的串聯(lián)電路串聯(lián)連接。
4.如權(quán)利要求3所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述時間常數(shù)切換電路包括第一 電阻和二極管的串聯(lián)電路；以及與該串聯(lián)電路并聯(lián)連接的第二電阻。
5.如權(quán)利要求4所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述第一電阻的電阻值相對地比 所述第二電阻的電阻值小。
6.如權(quán)利要求3所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，在所述輔助開關(guān)元件的兩端設(shè)置 有輔助二極管，該輔助二極管以在所述主振蕩元件接通的期間內(nèi)可以向所述輔助電容器供 給電流的方向連接。
7.如權(quán)利要求1所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述控制脈沖中設(shè)定的所述延遲 時間被設(shè)定在所述同步整流元件關(guān)閉之后所述主振蕩元件的兩端所連接的電容器的電壓 下降到小于等于所述輸入電源的輸入電壓的時間內(nèi)。
8.如權(quán)利要求7所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述主振蕩元件的兩端所連接的 所述電容器是存在于所述主振蕩元件的內(nèi)部的電容分量。
9.如權(quán)利要求1所述的開關(guān)電源裝置，其特征在于，所述控制脈沖中設(shè)定的所述延遲 時間被設(shè)定在所述同步整流元件關(guān)閉之后所述主振蕩元件的兩端電壓下降到零伏的時間 內(nèi)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種開關(guān)電源裝置，其通過附加簡單的電路來抑制同步整流元件的兩端所并聯(lián)連接的二極管中發(fā)生的恢復(fù)電流，從而可以容易地實(shí)現(xiàn)高效化和小型化。該開關(guān)電源裝置包括同步整流元件(SR1)，與和輸入電源(E)串聯(lián)連接的主振蕩元件(TR1)互補(bǔ)地接通/關(guān)斷；和寄生二極管(DSR1)，連接到同步整流元件(SR1)的兩端，按照可以向平滑電路(16)供給電流的方向連接。該開關(guān)電源裝置具備控制電路(PW2)，用于生成控制脈沖并基于該控制脈沖分別對主振蕩元件(TR1)和同步整流元件(SR1)進(jìn)行驅(qū)動；該控制脈沖中設(shè)定有延遲時間，用于在同步整流元件(SR1)關(guān)閉后經(jīng)過一定時間后使振蕩元件(TR1)打開。寄生二極管(DSR1)的兩端具有由受到控制電路(PW2)驅(qū)動的輔助開關(guān)元件(Q1)和輔助電容器(C1)的串聯(lián)電路構(gòu)成的整流輔助電路(22)。
文檔編號H02M3/155GK101878586SQ20098010118
公開日2010年11月3日 申請日期2009年5月1日 優(yōu)先權(quán)日2008年5月7日
發(fā)明者堀井一宏 申請人:科索株式會社