專利名稱：三相48脈波整流變壓器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及將 交流電變換為直流電的變流技術(shù)領(lǐng)域，尤其是一種用于變流的整 流變壓器。
背景技術(shù)：
為了將交流電源變換為直流電源，通常采用一臺(tái)整流變壓器與一臺(tái)整流器組成 整流電路，如圖1，整流變壓器與整流器合稱為整流機(jī)組。圖1為六脈波橋式整流電路， 在一個(gè)交流電周期內(nèi)，或在360°電角內(nèi)，直流電壓Vdc含有六個(gè)脈動(dòng)紋波，每個(gè)紋波電 角區(qū)間為60°。整流過程中，整流器會(huì)向電網(wǎng)輸送大量諧波電流。為了減少向電網(wǎng)輸送的諧 波電流，有效方法之一是多臺(tái)整流機(jī)組并聯(lián)，其中每臺(tái)變壓器閥側(cè)電壓要移相，并聯(lián)整 流器之間的諧波電流在電網(wǎng)側(cè)可相互抵消。兩臺(tái)機(jī)組組成十二脈波整流、四臺(tái)機(jī)組組成 二十四脈波整流、及八臺(tái)機(jī)組組成四十八脈波整流等。圖2示兩臺(tái)整流機(jī)組并聯(lián)形成的十二脈波整流，閥側(cè)繞組Ll (0° )與閥側(cè)繞組 L2(30° )電壓之間的相角差為30° ；在一個(gè)交流電周期內(nèi)，直流電壓Vdc含有十二個(gè)脈 動(dòng)紋波，每個(gè)紋波電角區(qū)間為30°。當(dāng)整流機(jī)組并聯(lián)時(shí)，閥側(cè)繞組相角電壓差(電壓相 角不同造成)，在并聯(lián)機(jī)組之間產(chǎn)生環(huán)流(六倍工頻)。這種相角電壓差造成的環(huán)流會(huì)影 響或干擾整流器的正常工作，圖2中的平衡電抗器I-T，是減少相角電壓差造成環(huán)流的有 效方法之一。另一種十二脈波整流方式是由兩臺(tái)整流機(jī)組串聯(lián)形成。串聯(lián)整流方式相對(duì)并 聯(lián)整流方式的優(yōu)點(diǎn)是不存在整流器之間的并聯(lián)環(huán)流，但串聯(lián)整流器的電阻損耗要增大一 倍，故實(shí)際中較少采用。為了節(jié)約整流變壓器的成本和減少變壓器占地面積，將兩臺(tái)整流變壓器合為一 臺(tái)整流變壓器，即一臺(tái)變壓器含有兩套閥側(cè)輸出繞組，如圖3。圖3中Ll和L2為兩套 閥側(cè)輸出繞組，H為網(wǎng)側(cè)輸入繞組，圖示為一相并未顯示鐵心。對(duì)這種同一鐵心的兩套 閥側(cè)輸出繞組，當(dāng)Ll和L2分別為星形和三角形聯(lián)結(jié)，星角接匝數(shù)取整數(shù)造成的變比電 壓差(星角聯(lián)結(jié)繞組電壓偏離1 V 3)在并聯(lián)整流器之間產(chǎn)生另一種環(huán)流(直流)。圖 3中Ll和L2為徑向(半徑方向)分裂繞組，徑向分裂閥側(cè)繞組之間的漏磁阻抗(限制變 比電壓差產(chǎn)生并聯(lián)環(huán)流的阻抗)較小，易導(dǎo)致較大的變比電壓差環(huán)流。變比電壓差環(huán)流 將導(dǎo)致并聯(lián)整流器之間的電流不平衡(或不相等)，電流不平衡一方面將降低并聯(lián)整流裝 置的工作能力；另一方面，網(wǎng)側(cè)的五次和七次諧波電流不能相互完全抵消，仍向電網(wǎng)輸 送未能抵銷的五次和七次諧波電流；故并聯(lián)整流機(jī)組設(shè)計(jì)制造中，必須減小和控制變比 電壓差環(huán)流。另一種兩套閥側(cè)輸出繞組的結(jié)構(gòu)，為軸向分裂繞組，如圖4，圖4為一相并未顯 示鐵心。圖4中Ll和L2為兩套閥側(cè)輸出軸向(圓中心軸)分裂繞組，H為并聯(lián)的網(wǎng)側(cè) 輸入軸向分裂繞組。軸向分裂閥側(cè)繞組之間的漏磁阻抗較大，可有效限制變比電壓差產(chǎn)生的環(huán)流和相角電壓差產(chǎn)生的環(huán)流。地鐵牽引1500伏直流電源整流變壓器采用軸向雙分裂繞組，每臺(tái)整流變壓器與 兩臺(tái)整流器組成十二脈波整流；共兩套十二脈波整流機(jī)組，整流變壓器網(wǎng)側(cè)繞組包括移 相線圈，使兩套十二脈波整流裝置閥側(cè)電壓移相15度相位角，兩套十二脈波整流裝置并 聯(lián)形成二十四脈波整流，如圖5;在一個(gè)交流電周期內(nèi)，直流電壓Vdc含有二十四個(gè)脈 動(dòng)紋波，每個(gè)波紋電角區(qū)間為15°。由于整流變壓器軸向分裂閥側(cè)繞組之間漏磁阻抗 較大，并選擇合適的星形和三角形繞組匝數(shù)，并聯(lián)整流器之間可不采用平衡電抗器；但 是，閥側(cè)的星形和三角形繞組變比電壓差產(chǎn)生的整流器之間的環(huán)流(或電流不相等)，導(dǎo) 致二十四脈波整流系統(tǒng)仍向電網(wǎng)輸送未能抵銷的五次和七次諧波電流。目前，要實(shí)現(xiàn)一臺(tái)整流變壓器帶有四套閥側(cè)繞組的并聯(lián)二十四脈波整流，并有 效控制(或消除)環(huán)流及向電網(wǎng)輸送的諧波電流，至今尚無可行的技術(shù)方案；其主要制約 因素為四套閥側(cè)繞組之中的徑向分裂繞組漏磁阻抗小，星形和三角形繞組匝數(shù)取整產(chǎn) 生的變比電壓差在整流器之間產(chǎn)生較大并聯(lián)環(huán)流，可導(dǎo)致整流機(jī)組不能正常工作及向電 網(wǎng)輸出較大諧波電流。對(duì)四十八脈波整流，目前已有的方法為四套十二脈波整流裝置移相、并聯(lián)形成 四十 八脈波整流的方法。四套十二脈波整流裝置，含有四臺(tái)兩閥側(cè)輸出繞組的整流變壓 器；如能減少整流變壓器的臺(tái)數(shù)，即增加單臺(tái)整流變壓器閥側(cè)輸出繞組的套數(shù)，并保證 相同的整流效果，可減少整流變壓器的占地面積和降低工程整體造價(jià)。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提出一臺(tái)整流變壓器帶有四套閥側(cè)輸出繞組的布 置、移相，聯(lián)結(jié)和匝數(shù)選取方法，實(shí)現(xiàn)一臺(tái)整流變壓器的閥側(cè)繞組非均勻移相角的并聯(lián) 二十四脈波整流，兩臺(tái)整流變壓器并聯(lián)的均勻移相角的四十八脈波整流。本發(fā)明所采用的技術(shù)方案為一種三相48脈波整流變壓器，由兩臺(tái)閥側(cè)輸出繞 組非均勻移相的24脈波整流變壓器組成，所述的單臺(tái)24脈波整流變壓器具有兩套網(wǎng)側(cè)輸 入繞組和四套閥側(cè)輸出繞組，單臺(tái)24脈波整流變壓器的閥側(cè)輸出繞組非均勻移相，所述 的兩臺(tái)24脈波整流變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組相互之間移相30°，使得兩臺(tái)24脈波整流變壓 器的8套閥側(cè)輸出繞組的電壓之間均勻相差7.5°，兩臺(tái)24脈波整流變壓器的8套閥側(cè)輸 出繞組與整流器對(duì)應(yīng)連接形成均勻48脈波整流。具體的說，本發(fā)明所述的單臺(tái)24脈波整流變壓器的兩套網(wǎng)側(cè)輸入繞組并聯(lián)且軸 向分裂布置，4套閥側(cè)輸出繞組中的兩套閥側(cè)輸出繞組與一套網(wǎng)側(cè)輸入繞組對(duì)應(yīng)徑向分裂 布置，另兩套閥側(cè)輸出繞組與另一套網(wǎng)側(cè)輸入繞組也對(duì)應(yīng)徑向分裂布置；所述的對(duì)應(yīng)徑 向分裂布置的兩套閥側(cè)輸出繞組的電壓相等，相互之間移相角為7.5°，另兩套對(duì)應(yīng)徑向 分裂布置的閥側(cè)繞組的電壓也相等，相互之間移相角為22.5° ；所述的單臺(tái)24脈波整流 變壓器的4套閥側(cè)輸出繞組相互之間移相角分別為7.5°，15°，22.5°和15°。所述的 4套閥側(cè)輸出繞組的兩兩對(duì)應(yīng)徑向分裂布置的同時(shí)也呈軸向分裂布置狀態(tài)，軸向分裂布置 的閥側(cè)輸出繞組的電壓數(shù)值近乎一致。雖然理想狀態(tài)下是希望軸向分裂布置的閥側(cè)輸出 繞組的電壓數(shù)值相等，但在實(shí)際的操作過程中，所述的電壓數(shù)值并不能完全相同，只能 夠近似相等。
本發(fā)明所述的單臺(tái)24脈波整流變壓器的每套閥側(cè)輸出繞組均包括主繞組和移相 繞組，對(duì)應(yīng)徑向布置的閥側(cè)輸出繞組之間的主繞組匝數(shù)相等，移相繞組匝數(shù)相等，采用 對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)方法，移相角度相等但方向相反；其中對(duì)應(yīng)徑向布置的兩套閥側(cè)輸出繞 組對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)分別移相+3.75°與-3.75°或分別移相等效的+26.25°與-26.25°， 相互之間形成7.5°移相角；另兩套對(duì)應(yīng)徑向布置的閥側(cè)繞組對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)分別移相 +11.25°與-11.25°或分別移相等效的+18.75°與-18.75°，相互之間形成22.5°移相 角；所述的軸向布置的閥側(cè)輸出繞組之間的移相角為15°，或等效的45° ；在對(duì)應(yīng)徑向 布置的閥側(cè)輸出繞組之間的主繞組匝數(shù)相等及移相繞組匝數(shù)相等的條件下，使軸向分裂 布置的閥側(cè)輸出繞組的匝數(shù)變比(等效匝數(shù))近乎一致。雖然理想狀態(tài)下是希望軸向分 裂布置的閥側(cè)輸出繞組的匝數(shù)變比數(shù)值也相等，但由于存在V 3的轉(zhuǎn)換關(guān)系，所述的匝 數(shù)變比數(shù)值并不能完全相同，只能夠近似相等。所述的對(duì)應(yīng)徑向布置的閥側(cè)輸出繞組的對(duì)稱移相聯(lián)結(jié)方法為Z形移相聯(lián)結(jié)、延 邊三角形移相聯(lián)結(jié)或六邊形移相聯(lián)結(jié)中的任意一種或兩種聯(lián)結(jié)方法。所述的兩臺(tái)24脈波 整流變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組分別采用延邊三角聯(lián)結(jié)移相或Z形聯(lián)結(jié)移相或六邊形聯(lián)結(jié)移 相或星角聯(lián)結(jié)移相，分別對(duì)稱移相+15°與-15°，兩臺(tái)24脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組 之間移相角為30°。但在實(shí)際情況中，使得兩臺(tái)24脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組之間移 相角為30°也可以采用不對(duì)稱移相，例如分別移相+14°與-16°。本發(fā)明的有益效果是解決整流變壓器徑向分裂閥側(cè)繞組之間的漏磁阻抗小， 星形和三角形繞組匝數(shù)取整的變比電壓差產(chǎn)生較大并聯(lián)環(huán)流及向電網(wǎng)輸送較大諧波電流 的技術(shù)難題；在網(wǎng)側(cè)，兩臺(tái)整流變壓器組成的并聯(lián)四十八脈波整流系統(tǒng)的5次，7次，11 次，13次，17次，19次，23次和25次諧波電流理論上完全抵消；從而減少整流變壓器 的占地面積和降低工程整體造價(jià)。
下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說明。圖1是已有技術(shù)的六脈波橋式整流電路；圖2是已有技術(shù)的兩臺(tái)六脈波橋式整流機(jī)組并聯(lián)組成的十二脈波整流電路；圖3是已有技術(shù)的一臺(tái)變壓器徑向分裂布置的兩套閥側(cè)輸出繞組；圖4是已有技術(shù)的一臺(tái)變壓器軸向分裂布置的兩套閥側(cè)輸出繞組；圖5是已有技術(shù)的兩套十二脈波整流裝置組成的并聯(lián)二十四脈波整流電路；圖6是本發(fā)明的二十四脈波整流變壓器的四套閥側(cè)輸出繞組布置；圖7是本發(fā)明的二十四脈波整流變壓器的另一種四套閥側(cè)輸出繞組布置；圖8是本發(fā)明的閥側(cè)主繞組和移相繞組一種聯(lián)結(jié)方法；圖9是本發(fā)明的閥側(cè)主繞組和移相繞組又一種聯(lián)結(jié)方法；圖10是本發(fā)明的一臺(tái)整流變壓器組成的并聯(lián)二十四脈波整流電路；圖11是本發(fā)明的兩臺(tái)整流變壓器組成四十八脈波整流的一種繞組聯(lián)結(jié)方式。
具體實(shí)施例方式現(xiàn)在結(jié)合附圖和優(yōu)選實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。這些附圖均為簡(jiǎn)化的示意圖，僅以示意方式說明本發(fā)明的基本結(jié)構(gòu)，因此其僅顯示與本發(fā)明有關(guān)的構(gòu)成。為了更好地理解本專利的技術(shù)特征，先對(duì)已有技術(shù)的圖2并聯(lián)十二脈波整流進(jìn) 行分析。整流機(jī)組并聯(lián)時(shí)，閥側(cè)繞組之間移相角不同造成的相角電壓差，在并聯(lián)整流器 之間產(chǎn)生環(huán)流(六倍工頻頻率)，通常采用平衡電抗器來限制相角電壓差產(chǎn)生的環(huán)流。一臺(tái)變壓器(同一鐵心)的兩套閥側(cè)繞組分別為星形和三角形聯(lián)結(jié)，星角聯(lián)結(jié)繞 組匝數(shù)取整數(shù)造成的變比差(變比電壓差)導(dǎo)致兩套整流器之間的另一種并聯(lián)環(huán)流(直 流)，平衡電抗器不能限制這種直流環(huán)流。這種直流環(huán)流一方面造成并聯(lián)整流器負(fù)載電流 不平衡；另一方面，整流器電流不平衡使得網(wǎng)側(cè)的五次和七次諧波電流不能相互完全抵 消，仍向電網(wǎng)輸送未能抵銷的五次和七次諧波電流。圖3徑向分裂閥側(cè)繞組Ll和L2的 磁耦合系數(shù)大，對(duì)應(yīng)的限制環(huán)流漏磁阻抗小。圖4軸向分裂的閥側(cè)繞組Ll和L2的磁耦 合系數(shù)小，對(duì)應(yīng)的限制環(huán)流漏磁阻抗大，可有效限制變比電壓差環(huán)流。本發(fā)明圖6或圖7所示一臺(tái)變壓器，含有并聯(lián)的軸向分裂網(wǎng)側(cè)輸入繞組H和四套 閥側(cè)輸出繞組(圖示為一相，未顯示鐵心)，每套閥側(cè)輸出繞組包括主繞組，即L繞組， 和移相繞組，即S繞組；四套閥側(cè)輸出繞組分別為L(zhǎng)1S1，L2S2，L3S3，和L4S4。 LlSl與L2S2相互為徑向分裂布置；L3S3與L4S4相互為徑向分裂布置；LlSl和L2S2 與L3S3和L4S4相互之間為軸向分裂布置。徑向分裂布置繞組LlSl與L2S2之間的主繞組匝數(shù)相等，移相繞組匝數(shù)相等， 即Ll的匝數(shù)與L2的匝數(shù)相等，Sl的匝數(shù)與S2匝數(shù)相同，對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)方法，移相 角度相等但方向相反；從而使兩者之間電壓變比相等，無變比電壓差，故無變比電壓差 產(chǎn)生的并聯(lián)直流環(huán)流，如圖8中的延邊三角形移相聯(lián)結(jié)繞組。同理，徑向分裂布置繞組 L3S3與L4S4之間的主繞組匝數(shù)相等，移相繞組匝數(shù)相等，對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)方法，移相角 度相等但方向相反，無變比電壓差，如圖8中的Z形移相聯(lián)結(jié)繞組。LlSl和L2S2與L3S3和L4S4相互之間為軸向分裂布置，選取主繞組匝數(shù)與移 相繞組匝數(shù)時(shí)，使軸向分裂繞組之間的電壓變比靠近，比如變比差小于1%;由于軸向分 裂布置繞組之間限制環(huán)流漏磁阻抗較大，由變比電壓差產(chǎn)生的軸向分裂布置繞組之間的 并聯(lián)直流環(huán)流較小，比如小于10%。選取主繞組匝數(shù)與移相繞組匝數(shù)時(shí)，使L1S1，L2S2，L3S3與L4S4獲得合適 的移相角；LlSl和L2S2分別移相+3.75°與-3.75°，或等效的+26.25°與-26.25°， LlSl和L2S2之間的相角差為7.5°，該7.5°為48脈波整流的單個(gè)脈波區(qū)間角，圖8中 LlSl與L2S2之間相角差為7.5° ； L3S3與L4S4分別移相+11.25°與-11.25°，或等 效的+18.75°與-18.75°，L3S3和L4S4之間的相角差為:22.5°，該22.5°為48脈波 整流的三個(gè)脈波區(qū)間角，圖8中L3S3與L4S4之間相角差為22.5° ；四套閥側(cè)繞組之間 相角差分別為7.5°，15°，22.5°和15°，即LlSl與L2S2相角差為7.5°，L2S2與 L3S3相角差為15°，L3S3與L4S4相角差為22.5°，L4S4與LlSl相角差為15° ；三 相橋式整流中，60°為等效循環(huán)周期，相角差為7.5°與55°的繞組，或相角差為22.5° 與37.5°的繞組，分別具有等效的整流效果。四套非均勻移相的閥側(cè)繞組，可形成非均 勻移相角的24脈波整流；這種非均勻移相角的24脈波整流，網(wǎng)側(cè)不能完全抵消5次和7 次諧波電流，及向網(wǎng)側(cè)輸送變比電壓差直流環(huán)流造成的五次和七次諧波電流。圖9中LlSl與L2S2之間相角差為37.5°，與22.5°的整流等效；L3S3與L4S4之間相角差為7.5°，四套閥側(cè)繞組之間相角差分別為22.5°，15°，7.5°和15°，為 又一種閥側(cè)繞組非均勻移相角的24脈波整流變壓器，與整流器連接形成非均勻移相角的 24脈波整流，如圖10。本發(fā)明的相同的兩臺(tái)閥側(cè)繞組非均勻移相角的24脈波整流變壓器，變壓器的網(wǎng) 側(cè)繞組分別移相，相互之間移相角為30°，此時(shí)八套閥側(cè)繞組之間相角均勻間隔7.5°， 即48脈波整流的單個(gè)紋波電角區(qū)間7.5°，如圖11，與整流器連接并聯(lián)組成均勻?qū)ΨQ48 脈波整流。雖然每臺(tái)變壓器網(wǎng)側(cè)，含有未能抵銷的五次和七次諧波電流；但由于兩臺(tái)變 壓器網(wǎng)側(cè)繞組之間相互移相30度角，兩臺(tái)變壓器之間的五次和七次諧波電流可相互完全 抵消，48脈波整流系統(tǒng)不向電網(wǎng)輸送五次或七次諧波電流。本發(fā)明的 整流變壓器組成的 48脈波整流系統(tǒng)，理論上可完全消除向電網(wǎng)輸送的5次，7次，11次，13次，17次，19 次，23次和25次諧波電流。本發(fā)明的24脈波整流變壓器規(guī)定的正負(fù)移相角+3.75°與-3.75°或等效的 +26.25° 與-26.25°，+11.25° 與-11.25° 或等效的+18.75° 與-18.75°，可由 Z 形移相 聯(lián)結(jié)方法，延邊三角形移相聯(lián)結(jié)方法和六邊形移相聯(lián)結(jié)方法的任意兩種方法獲得，或同 一種方法獲得。采用不同的移相聯(lián)結(jié)方法組合，可獲得不同的主繞組匝數(shù)與移相繞組匝 數(shù)。下面列表說明表1是圖9所示延邊三角形移相聯(lián)結(jié)方法移相士 18.75°，六邊形繞組移相聯(lián)結(jié) 方法移相士3.75°的部分匝數(shù)，實(shí)際移相角和變比差表。
延邊三沿邊(移相>匝數(shù)4ΠΓ ^ΓΓ Γ ^ Γ 9~ 角形 三角邊(主)匝數(shù) 4 8 12 14 16 20~ 土 18.75。^實(shí)際移相角 19.11° 19.11° 18.48°18.58°18.66°18.74° 等效匝數(shù) 10.5821.1730.05 35.3440.6351.22 六邊形短邊(移相)匝數(shù) 2 2 33 4~
土 3.75。 長(zhǎng)邊(主)匝數(shù) 10 20 29 34 39 49~~ ^實(shí)際移相角 AJ204.72° 3.30° 4^9°3^67° 3.89° 等效匝數(shù) 10.5421.0730.05 35.6040.5851.12 匝數(shù)變比差(％)0.45 045 0 072 0Λ2 0.19表中匝數(shù)所對(duì)應(yīng)的軸向分裂閥側(cè)繞組之間的匝數(shù)變比差均小于1%，變比電壓差 產(chǎn)生的直流環(huán)流可控制在較低值，故對(duì)整流器機(jī)組帶負(fù)載能力影響較小。以上說明書中描述的只是本發(fā)明的具體實(shí)施方式
，各種舉例說明不對(duì)本發(fā)明的 實(shí)質(zhì)內(nèi)容構(gòu)成限制，所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員在閱讀了說明書后可以對(duì)以前所述的具體實(shí)施方式
做修改或變形，而不背離發(fā)明的實(shí)質(zhì)和范圍。
權(quán)利要求
1.一種三相48脈波整流變壓器，由兩臺(tái)閥側(cè)輸出繞組非均勻移相的24脈波整流變壓 器組成，其特征在于所述的單臺(tái)24脈波整流變壓器具有兩套網(wǎng)側(cè)輸入繞組和四套閥側(cè) 輸出繞組，單臺(tái)24脈波整流變壓器的閥側(cè)輸出繞組非均勻移相，所述的兩臺(tái)24脈波整流 變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組相互之間移相30°，使得兩臺(tái)24脈波整流變壓器的8套閥側(cè)輸出 繞組的電壓之間均勻相差7.5°，兩臺(tái)24脈波整流變壓器的8套閥側(cè)輸出繞組與整流器對(duì) 應(yīng)連接形成均勻48脈波整流。
2.如權(quán)利要求1所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的單臺(tái)24脈波整 流變壓器的兩套網(wǎng)側(cè)輸入繞組并聯(lián)且軸向分裂布置，4套閥側(cè)輸出繞組中的兩套閥側(cè)輸出 繞組與一套網(wǎng)側(cè)輸入繞組對(duì)應(yīng)徑向分裂布置，另兩套閥側(cè)輸出繞組與另一套網(wǎng)側(cè)輸入繞 組也對(duì)應(yīng)徑向分裂布置；所述的對(duì)應(yīng)徑向分裂布置的兩套閥側(cè)輸出繞組的電壓相等，相 互之間移相角為7.5°，另兩套對(duì)應(yīng)徑向分裂布置的閥側(cè)繞組的電壓也相等，相互之間移 相角為22.5° ；所述的單臺(tái)24脈波整流變壓器的4套閥側(cè)輸出繞組相互之間移相角分別 為7.5°，15°，22.5°和15° ；所述的4套閥側(cè)輸出繞組的兩兩對(duì)應(yīng)徑向分裂布置的同 時(shí)也呈軸向分裂布置狀態(tài)，軸向分裂布置的閥側(cè)輸出繞組的電壓數(shù)值近乎一致。
3.如權(quán)利要求2所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的單臺(tái)24脈波 整流變壓器的每套閥側(cè)輸出繞組均包括主繞組和移相繞組，對(duì)應(yīng)徑向布置的閥側(cè)輸出繞 組之間的主繞組匝數(shù)相等，移相繞組匝數(shù)相等，采用對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)方法，移相角度相 等但方向相反；其中對(duì)應(yīng)徑向布置的兩套閥側(cè)輸出繞組對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)分別移相+3.75° 與-3.75°或分別移相等效的+26.25°與-26.25°，相互之間形成7.5°移相角；另兩套對(duì) 應(yīng)徑向布置的閥側(cè)繞組對(duì)稱的移相聯(lián)結(jié)分別移相+11.25°與-11.25°或分別移相等效的 +18.75°與-18.75°，相互之間形成22.5°移相角；所述的軸向布置的閥側(cè)輸出繞組之間 的移相角為15°，或等效的45° ；在對(duì)應(yīng)徑向布置的閥側(cè)輸出繞組之間的主繞組匝數(shù)相 等、移相繞組匝數(shù)相等條件下，軸向分裂布置的閥側(cè)輸出繞組的匝數(shù)變比近乎一致。
4.如權(quán)利要求3所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的對(duì)應(yīng)徑向布置 的閥側(cè)輸出繞組的對(duì)稱移相聯(lián)結(jié)方法為Z形移相聯(lián)結(jié)、延邊三角形移相聯(lián)結(jié)或六邊形移 相聯(lián)結(jié)中的任意一種或兩種聯(lián)結(jié)方法。
5.如權(quán)利要求1所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的兩臺(tái)24脈波整 流變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組分別采用延邊三角聯(lián)結(jié)移相，分別對(duì)稱移相+15°與-15°，兩 臺(tái)24脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組之間移相角為30°。
6.如權(quán)利要求1所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的兩臺(tái)24脈波整 流變壓器中的一臺(tái)的網(wǎng)側(cè)輸入繞組為三角聯(lián)結(jié)，另一臺(tái)的網(wǎng)側(cè)輸入繞組為星形聯(lián)結(jié)，兩 臺(tái)24脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組之間移相角為30°。
7.如權(quán)利要求1所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的兩臺(tái)24脈波整 流變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組分別采用Z形聯(lián)結(jié)移相，分別對(duì)稱移相+15°與-15°，兩臺(tái)24 脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組之間移相角為30°。
8.如權(quán)利要求1所述的三相48脈波整流變壓器，其特征在于所述的兩臺(tái)24脈波整 流變壓器的網(wǎng)側(cè)輸入繞組分別采用六邊形聯(lián)結(jié)移相，分別對(duì)稱移相+15°與-15°，兩臺(tái) 24脈波整流變壓器網(wǎng)側(cè)輸入繞組之間移相角為30°。
全文摘要
本發(fā)明涉及整流變壓器領(lǐng)域，是提出一臺(tái)整流變壓器帶有四套閥側(cè)輸出繞組的布置、移相，聯(lián)結(jié)和匝數(shù)選取方法，實(shí)現(xiàn)一臺(tái)整流變壓器的非均勻移相的并聯(lián)二十四脈波整流，兩臺(tái)整流變壓器的并聯(lián)四十八脈波整流。本發(fā)明解決整流變壓器徑向分裂閥側(cè)繞組之間的漏磁阻抗小，星形和三角形繞組匝數(shù)取整的變比電壓差產(chǎn)生較大并聯(lián)環(huán)流及向電網(wǎng)輸送較大諧波電流的技術(shù)難題；在網(wǎng)側(cè)，兩臺(tái)整流變壓器組成的并聯(lián)四十八脈波整流系統(tǒng)的5次，7次，11次，13次，17次，19次，23次和25次諧波電流理論上完全抵消。
文檔編號(hào)H02M7/06GK102013817SQ20101052640
公開日2011年4月13日 申請(qǐng)日期2010年10月30日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月30日
發(fā)明者曾慶贛 申請(qǐng)人:江蘇華鵬變壓器有限公司