專利名稱：無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及不具有用于對交流輸入進行整流的橋式電路的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。
背景技術(shù)：
傳統(tǒng)上，連接至交流(AC)輸入的開關(guān)電源使用功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器來校正輸入電流的功率因數(shù)并且抑制諧波電流。一般的功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器通常在使用二極管電橋?qū)?AC電壓整流為正的DC電壓之后，使用升壓轉(zhuǎn)換器來控制功率因數(shù)校正。然而，已知當(dāng)如上所述設(shè)置了整流橋時，該電橋的損耗抑制了功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器的效率增大及其小型化。因此，已提出了不包括電橋的各種無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器 (參見日本特表2007-527687)。已提出的一種無橋功率因數(shù)轉(zhuǎn)換器是以下的圖騰柱式(totem-pole)的無橋功率因數(shù)轉(zhuǎn)換器(以下為“TPBL轉(zhuǎn)換器”)在AC輸入的正的半周期內(nèi)以高頻率進行切換的開關(guān)裝置和在AC輸入的負(fù)的半周期內(nèi)以高頻率進行切換的開關(guān)裝置連接至設(shè)置在AC輸入側(cè)上的電感器。然而，上述TPBL轉(zhuǎn)換器存在以下問題在輸入電壓的過零點處過大的沖擊電流流入電感器內(nèi)，因而在輸入電流和輸入電壓中發(fā)生沖擊。沖擊電流和沖擊電壓使該轉(zhuǎn)換器的噪聲、即電磁干擾(EMI)噪聲增大，從而使效率下降。因此，重要的目的是實現(xiàn)可以通過防止在輸入電壓的過零點附近發(fā)生沖擊來實現(xiàn)噪聲降低和效率提高的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。該目的不局限于TPBL轉(zhuǎn)換器，并且可以針對其它的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。

發(fā)明內(nèi)容
根據(jù)本發(fā)明的方面的一種無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，其不具有用于對來自交流電源的交流輸入進行整流的橋式整流電路，并包括升壓轉(zhuǎn)換器用的開關(guān)裝置；以及柵極驅(qū)動器，用于每當(dāng)所述交流輸入的電壓極性反轉(zhuǎn)時，使所述開關(guān)裝置的ON比率(接通比率) 逐漸增大。通過在結(jié)合附圖進行考慮時閱讀以下對本發(fā)明的當(dāng)前優(yōu)選實施例的詳細說明，將更好地理解本發(fā)明的以上和其它的特征、優(yōu)點以及技術(shù)和產(chǎn)業(yè)意義。


圖1是根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法的概述的圖；圖2是根據(jù)第一實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器的電路結(jié)構(gòu)的圖；圖3是柵極驅(qū)動器的結(jié)構(gòu)示例的框圖；圖4A 4C是示出正極性半波工作的圖；圖5A 5C是示出負(fù)極性半波工作的3
圖6是當(dāng)柵極驅(qū)動器進行軟啟動控制時各單元的工作波形的圖；圖7A 7C是示出軟啟動控制的具體示例的圖；圖8是示出當(dāng)不進行軟啟動控制時各單元的工作波形的圖；圖9A和9B是示出當(dāng)不進行軟啟動控制時沖擊的發(fā)生的圖；圖IOA和IOB分別示出進行軟啟動控制時的工作波形和不進行軟啟動控制時的工作波形的第一模式；圖IlA和IlB分別示出進行軟啟動控制時的工作波形和不進行軟啟動控制時的工作波形的第二模式；圖12是示出當(dāng)進行軟啟動控制時的詳細工作波形的圖；以及圖13是根據(jù)第二實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器的電路結(jié)構(gòu)的圖。
具體實施例方式將參考附圖來說明根據(jù)本發(fā)明實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。在以下所述的實施例中，例示出包括柵極要被驅(qū)動的開關(guān)裝置的電路。然而，本發(fā)明不限于該例示。將使用圖1來說明根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法的概述，在第一實施例中， 將說明應(yīng)用了柵極驅(qū)動方法的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，并且在第二實施例中，將說明兩個升壓轉(zhuǎn)換器并聯(lián)配置的交錯式無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。首先，將使用圖1來說明根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法的概述。圖1是根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法的概述的圖。圖1所示的電路是圖騰柱式無橋功率因數(shù)轉(zhuǎn)換器(TPBL轉(zhuǎn)換器)?！皥D騰柱式”是由于多個開關(guān)裝置在電路圖中垂直堆棧而得名的。TPBL轉(zhuǎn)換器的開關(guān)裝置經(jīng)由電感器連接至AC輸入電源，從而產(chǎn)生以下的優(yōu)點開關(guān)噪聲的影響被電感器所吸收，因而不易傳遞至AC輸入電源側(cè)。如圖1所示，TPBL轉(zhuǎn)換器包括電感器L、開關(guān)裝置Si、開關(guān)裝置S2、二極管D1、二極管D2和電容器C。ut。假定AC輸入電源1的正側(cè)是圖1所示的上側(cè)(以下將同樣假定AC輸入電源1的正側(cè)是各附圖的上側(cè)來進行說明)，則在AC電流的正的半周期內(nèi)以高頻率對開關(guān)裝置Sl進行切換，并且在負(fù)的半周期內(nèi)以高頻率對開關(guān)裝置S2進行切換。例如，如圖1所示，在負(fù)的半周期(參見圖1的“區(qū)間a”)內(nèi)，對開關(guān)裝置S2進行控制從而使開關(guān)裝置S2以高頻率重復(fù)切換ON(接通)和OFF (斷開)，而對開關(guān)裝置Sl進行控制從而使開關(guān)裝置Sl保持OFF。在預(yù)定時間段的不通電時間(參見圖1的“區(qū)間b”)內(nèi)，將開關(guān)裝置Sl和開關(guān)裝置S2都控制為OFF。如上所述設(shè)置了不通電時間，這是因為，如果開關(guān)裝置Sl和開關(guān)裝置 S2這兩者由于切換操作的延遲或噪聲的影響而同時變?yōu)?N，則輸出電壓將對這些開關(guān)裝置造成損壞。在區(qū)間b之后的正的半周期(參見圖1的“區(qū)間C”)內(nèi)，對開關(guān)裝置Sl進行控制從而使開關(guān)裝置Sl以高頻率重復(fù)切換ON和OFF，而對開關(guān)裝置S2進行控制從而使開關(guān)裝置S2保持OFF。在將AC輸入電源1的輸入電壓從負(fù)電壓切換為正電壓或者從正電壓切換為負(fù)電壓的點(以下為“過零點”)處，AC輸入電源1的輸入電壓為0 ；因此，開關(guān)裝置S2的寄生電容的兩端子間電壓以及二極管D2的寄生電容的兩端子間電壓為0。因此，向開關(guān)裝置Sl的寄生電容和二極管Dl的寄生電容施加輸出電壓，由此對各個寄生電容充電(參見圖1的(A))。在區(qū)間c內(nèi)，即在正的半周期內(nèi)，當(dāng)首先使開關(guān)裝置Sl變?yōu)镺N時，二極管Dl的寄生電容被放電，并且沖擊電流沿著圖1的路徑Ia流入AC輸入電源1側(cè)(參見圖1的⑶)。 存儲在開關(guān)裝置Sl的寄生電容中的電荷在開關(guān)裝置Sl變?yōu)镺N時在裝置內(nèi)循環(huán)并且消失。當(dāng)首先使開關(guān)裝置S2變?yōu)镺N時，由于二極管D2的寄生電容被放電，因此在負(fù)的半周期內(nèi)發(fā)生相同的現(xiàn)象。換言之，圖1的TPBL轉(zhuǎn)換器存在以下問題緊挨在輸入電壓的過零點之后沖擊電流流入AC輸入電源1側(cè)，因而發(fā)生噪聲。此外，TPBL還存在以下問題一旦沖擊電流流動， 則在包括電感器L和二極管Dl (或二極管D2)的寄生電容的諧振電路中發(fā)生諧振，并且繼續(xù)產(chǎn)生由于該沖擊電流而產(chǎn)生的不利影響。在根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法中，緊挨在過零點之后，對用于驅(qū)動各開關(guān)裝置的柵極的驅(qū)動信號的ON比率進行控制，從而使該ON比率從0%開始逐漸增大，即進行軟啟動控制(參見圖1的(C))。緊挨在AC輸入的負(fù)電壓被切換為正電壓的過零點之后，對開關(guān)裝置Sl進行軟啟動控制。緊挨在正電壓被切換為負(fù)電壓的過零點之后，對開關(guān)裝置S2進行軟啟動控制。通過進行軟啟動控制，可以防止緊挨在輸入電壓的過零點之后發(fā)生沖擊電流。這是因為，通過釋放存儲在二極管Dl (或二極管擬)的寄生電容中的電荷，可以消除導(dǎo)致電荷一起釋放的現(xiàn)象、即沖擊電流的原因。由于過于頻繁地進行軟啟動控制可能使功率因數(shù)校正性能劣化，因此根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法適當(dāng)限定了軟啟動控制的時間段和詳細內(nèi)容，由此提高了功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器的效率。以下將說明這些詳細內(nèi)容。通過使用根據(jù)本發(fā)明實施例的柵極驅(qū)動方法，可以配置實現(xiàn)了噪聲降低和效率提高這兩者的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。以下將說明應(yīng)用了使用圖1所述的柵極驅(qū)動方法的根據(jù)第一實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器。第一實施例圖2是根據(jù)第一實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的電路結(jié)構(gòu)的圖。如圖2所示，無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10使輸入電壓Vin升壓，并且利用負(fù)載電阻&產(chǎn)生直流(DC) 輸出電壓V。ut。如圖2所示，無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10包括升壓電感器L、開關(guān)裝置Sl、開關(guān)裝置S2、作為單向裝置的二極管Dl和二極管D2、電容器C。ut、和用于驅(qū)動各開關(guān)裝置的柵極的柵極驅(qū)動器11?！愕纳龎恨D(zhuǎn)換器是通過將升壓電感器的一端連接至輸入電源的正側(cè)、并且將該升壓電感器的另一端連接至開關(guān)裝置和輸出二極管的正極而配置成的。在圖2所示的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10中，每當(dāng)AC輸入電源1的電壓極性反轉(zhuǎn)時，對用作開關(guān)的開關(guān)裝置進行切換，并且對用作輸出二極管的二極管進行切換。換言之，當(dāng)AC輸入電源1的正側(cè)(圖2的上側(cè))的電壓極性為正時，開關(guān)裝置Sl
5用作開關(guān)，并且與開關(guān)裝置S2并聯(lián)連接的二極管D2用作輸出二極管。與之相對地，當(dāng)AC 輸入電源1的正側(cè)(圖2的上側(cè))的電壓極性為負(fù)時，開關(guān)裝置S2用作開關(guān)，并且與開關(guān)裝置Sl并聯(lián)連接的二極管Dl用作輸出二極管。圖2示出以下的情況開關(guān)裝置Sl和開關(guān)裝置S2是金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)晶體管(MOSFET)，并且這些開關(guān)裝置各自包括體二極管。由此，圖2示出開關(guān)裝置Sl的體二極管Dsi和開關(guān)裝置S2的體二極管DS2。體二極管Dsi和體二極管Ds2的方向從各開關(guān)裝置的源極引向漏極。如上所述，各個開關(guān)裝置的體二極管交替用作輸出二極管。如圖2所示，升壓電感器L的一個端子連接至AC輸入電源1的正側(cè)，并且開關(guān)裝置Sl的漏極和開關(guān)裝置S2的源極連接至電感器L的另一端子。二極管Dl并聯(lián)連接至開關(guān)裝置Si，并且二極管D2并聯(lián)連接至開關(guān)裝置S2。具體地，二極管Dl的正極連接至開關(guān)裝置Sl的源極并且二極管Dl的負(fù)極連接至 AC輸入電源1的負(fù)側(cè)。另外，二極管D2的負(fù)極連接至開關(guān)裝置S2的漏極，并且二極管D2 的正極連接至AC輸入電源1的負(fù)側(cè)。在二極管Dl和二極管D2的后級，電容器C。ut與負(fù)載電阻&并聯(lián)設(shè)置。柵極驅(qū)動器11連接至AC輸入電源1的正側(cè)和負(fù)側(cè)，并且輸出對柵極的柵極驅(qū)動信號。這些柵極驅(qū)動信號驅(qū)動開關(guān)裝置Sl的柵極和開關(guān)裝置S2的柵極。根據(jù)第一實施例的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的特征在于，緊挨在AC輸入電源 1的輸入電壓的過零點之后，對用于驅(qū)動開關(guān)裝置的柵極的柵極驅(qū)動信號進行軟啟動控制。以下使用圖6和7來說明軟啟動控制的詳細內(nèi)容。以下使用圖4來說明圖2的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的工作。將使用圖3來說明圖2所示的柵極驅(qū)動器11的結(jié)構(gòu)示例。圖3是柵極驅(qū)動器11 的框圖。如圖3所示，柵極驅(qū)動器11包括相位檢測器11a，用于檢測輸入電壓(Vin)的相位；軟啟動控制器11b，用于進行上述軟啟動控制；以及驅(qū)動信號生成器11c，用于生成分別驅(qū)動各開關(guān)裝置的柵極的驅(qū)動信號。相位檢測器Ila監(jiān)視輸入電壓(Vin)的狀態(tài)，并且進行用于檢測電壓極性從負(fù)切換為正的過零點的處理。具體地，相位檢測器Ila生成正波檢測信號和負(fù)波檢測信號，其中， 該正波檢測信號在輸入電壓(Vin)處于正相的時間段內(nèi)為邏輯高并且在其它時間段內(nèi)為邏輯零，以及該負(fù)波檢測信號在輸入電壓(Vin)處于負(fù)相的時間段內(nèi)為邏輯高并且在其它時間段內(nèi)為邏輯零。這里，對正波檢測信號和負(fù)波檢測信號進行調(diào)整，以使得不存在輸入電壓(Vin) 為邏輯高的時間段。換言之，相位檢測器Ila在過零點前后增加適當(dāng)?shù)牟煌姇r間。相位檢測器Ila還進行用于將所生成的正波檢測信號和負(fù)波檢測信號傳遞至軟啟動控制器lib 的處理。在檢測到從相位檢測器Ila傳遞來的正波檢測信號的上升沿或負(fù)波檢測信號的上升沿時，軟啟動控制器lib進行用于調(diào)整柵極被驅(qū)動的開關(guān)裝置(開關(guān)裝置Sl或開關(guān)裝置S2)的ON比率以使該ON比率從0%開始逐漸增大的處理，即進行軟啟動控制。驅(qū)動信號生成器Ilc進行以下的處理基于軟啟動控制器lib調(diào)整后的ON比率來生成用于驅(qū)動各開關(guān)裝置的柵極的脈沖寬度調(diào)制(PWM)信號，并且輸出所生成的PWM信號。
圖3所示的各單元可被配置為電路，或者可被配置為微計算機或在微計算機上執(zhí)行的程序。將使用圖4A 4C和圖5A 5C來說明圖2的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的基本工作。圖4A 4C示出正極性半波工作并且圖5A 5C示出負(fù)極性半波工作。在下文， 將從二極管的正極引向負(fù)極的方向稱為正方向，并且將從開關(guān)裝置的漏極引向源極的方向稱為正方向。關(guān)于其它組件(例如，電感器L)，將AC輸入的正側(cè)稱為正。將使用圖4A 4C來說明無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的正極性半波工作。如圖 4A所示，如果AC輸入電源1的正側(cè)(該電路圖的上側(cè))的電壓極性為正，則柵極驅(qū)動器11 對開關(guān)裝置S2進行控制從而使開關(guān)裝置S2保持為OFF，而對開關(guān)裝置Sl進行控制從而使開關(guān)裝置Sl以高頻率重復(fù)切換ON和OFF。如圖4A所示，當(dāng)使開關(guān)裝置Sl變?yōu)镺N時，輸入電流經(jīng)由電感器L、開關(guān)裝置Sl和二極管Dl，沿著路徑41流回至AC輸入電源1。如圖4B所示，當(dāng)使開關(guān)裝置Sl變?yōu)镺FF時，輸入電流經(jīng)由電感器L、開關(guān)裝置S2 的體二極管DS2、電容器c。ut和二極管Dl，沿著路徑42流回至AC輸入電源1。正極性半波工作的主要部分的波形與圖4C的波形相同。圖4C的“狀態(tài)A”和“狀態(tài)B”分別與圖4A的狀態(tài)和圖4B的狀態(tài)相對應(yīng)。具體地，開關(guān)裝置Sl的柵極驅(qū)動信號(Si驅(qū)動信號)的ON比率與“D”的PWM信號的重復(fù)相對應(yīng)。與之相對地，針對開關(guān)裝置S2的柵極驅(qū)動信號(S2驅(qū)動信號)保持為0。 利用柵極驅(qū)動器11的軟啟動控制器lib來調(diào)整該ON比率(D)，以下將使用圖6和圖7A 7C來說明該情況。如圖4C所示，流入電感器L的L電流在狀態(tài)A中從0開始線性增大，并且在狀態(tài)B 中線性減小。流入開關(guān)裝置Sl的漏極的Sl漏電流在狀態(tài)A中從0開始線性增大，并且在狀態(tài)B中保持為0。流入開關(guān)裝置S2的體二極管的Ds2電流在狀態(tài)A中保持為0，并且在狀態(tài)B中從最大值開始減小。將使用圖5A 5C來說明無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器10的負(fù)極性半波工作。如圖 5A所示，如果AC輸入電源1的正側(cè)(該電路圖的上側(cè))的電壓極性為負(fù)，則柵極驅(qū)動器11 對開關(guān)裝置Sl進行控制從而使開關(guān)裝置Sl保持為OFF，而對開關(guān)裝置S2進行控制從而使開關(guān)裝置S2以高頻率重復(fù)切換為ON和OFF。如圖5A所示，當(dāng)使開關(guān)裝置S2變?yōu)镺N時，輸入電流經(jīng)由二極管D2、開關(guān)裝置S2 和電感器L，沿著路徑51流回至AC輸入電源1。如圖5B所示，當(dāng)使開關(guān)裝置S2變?yōu)镺FF時，輸入電流經(jīng)由二極管D2、電容器C。ut、 開關(guān)裝置Sl的體二極管Dsi和電感器L，沿著路徑52流回至AC輸入電源1。負(fù)極性半波工作的主要部分的波形是與圖5C的波形相同。圖5C的“狀態(tài)A”和 “狀態(tài)B”分別與圖5A的狀態(tài)和圖5B的狀態(tài)相對應(yīng)。具體地，開關(guān)裝置S2的柵極驅(qū)動信號(S2驅(qū)動信號)的ON比率與“D”的PWM信號的重復(fù)相對應(yīng)。與之相對地，針對開關(guān)裝置Sl的柵極驅(qū)動信號(Si驅(qū)動信號)保持為0。 利用柵極驅(qū)動器11的軟啟動控制器lib來調(diào)整該ON比率(D)，這與圖4A和4B的情況相同。 如圖5C所示，流入電感器L的L電流在狀態(tài)A中從0開始線性減小，并且在狀態(tài)B中線性增大。流入開關(guān)裝置Sl的體二極管Dsi的Dsi電流在狀態(tài)A中保持為0，并且在狀態(tài) B中從最大值開始線性減小。流入開關(guān)裝置S2的漏極的S2漏電流在狀態(tài)A中線性增大，并且在狀態(tài)B中保持為0。以下使用圖6和7A 7C來說明柵極驅(qū)動器11的軟啟動控制器lib所進行的軟啟動控制的詳細內(nèi)容。圖6是當(dāng)柵極驅(qū)動器11進行軟啟動控制時各單元的工作波形的圖， 以及圖7A 7C示出軟啟動控制的具體示例。如圖6所示，軟啟動控制器lib控制ON比率⑶，以使得該ON比率從工作周期 (duty cycle)的起點開始從0逐漸增大(參見圖6的61a和62a)。因此，對驅(qū)動信號生成器Ilc所生成的PWM信號的各脈沖寬度進行調(diào)整，以使得各脈沖寬度從工作周期的起點開始逐漸增大(參見圖6的61b和62b)。如圖6所示，軟啟動控制抑制緊挨在過零點之后發(fā)生輸入電流(iin)的沖擊(參見圖6的61c和62c)?？梢酝ㄟ^以下的等式⑴使用ON比率⑶和AC輸入電壓(Vin)來表示DC輸出電壓(V。ut)。
1vOUt = χ _ D Vin(i)為了保持輸出電壓(V。ut)恒定，當(dāng)輸入電壓(Vin)為0時，ON比率⑶需要盡可能接近于1。輸入電壓(Vin)是AC輸入，因而由以下的等式⑵來表示，其中Vac是預(yù)定常數(shù)，ω 是角頻率，并且t是時間。
權(quán)利要求
1.一種無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，其不具有用于對來自交流電源的交流輸入進行整流的橋式整流電路，并包括升壓轉(zhuǎn)換器用的開關(guān)裝置；以及柵極驅(qū)動器，用于每當(dāng)所述交流輸入的電壓極性反轉(zhuǎn)時，使所述開關(guān)裝置的接通比率逐漸增大。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，其特征在于，所述柵極驅(qū)動器驅(qū)動所述開關(guān)裝置，以使得通過將所述接通比率逐漸增大的時間段除以所述電壓極性不變的時間段所獲得的值等于或小于預(yù)定值。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，其特征在于，還包括電感器， 所述電感器的第一端連接至所述交流電源的一端，其中，所述開關(guān)裝置包括第一開關(guān)裝置，其第一端連接至所述電感器的第二端，以及第二開關(guān)裝置，其第一端連接至所述電感器的第二端，所述無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器還包括第一單向裝置，其正極連接至所述第一開關(guān)裝置的第二端，并且其負(fù)極連接至所述交流電源的另一端，以及第二單向裝置，其負(fù)極連接至所述第二開關(guān)裝置的第二端，并且其正極連接至所述交流電源的所述另一端，當(dāng)所述交流電源的所述一端具有正的電壓極性時，所述柵極驅(qū)動器使所述第一開關(guān)裝置進行切換并且使所述第二開關(guān)裝置保持?jǐn)嚅_，以及當(dāng)所述交流電源的所述另一端具有正的電壓極性時，所述柵極驅(qū)動器使所述第二開關(guān)裝置進行切換并且使所述第一開關(guān)裝置保持?jǐn)嚅_。
全文摘要
本發(fā)明提供一種無橋功率因數(shù)校正轉(zhuǎn)換器，其被配置成每當(dāng)圖騰柱式無橋功率因數(shù)轉(zhuǎn)換器中的AC輸入的電壓極性反轉(zhuǎn)(TPBL轉(zhuǎn)換器反轉(zhuǎn))時，柵極驅(qū)動器對升壓轉(zhuǎn)換器開關(guān)的ON比率進行控制以使得該ON比率從0開始逐漸增大，即進行軟啟動控制。
文檔編號H02M1/42GK102412719SQ20111028386
公開日2012年4月11日 申請日期2011年9月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年9月21日
發(fā)明者富岡聰 申請人:Tdk株式會社