專利名稱：一種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及電ヵ系統(tǒng)領(lǐng)域，具體涉及ー種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法。
背景技術(shù)：
2009年I月，長治-南陽-荊門特高壓交流試驗示范工程正式投運，該線路連接華北、華中兩大區(qū)域電網(wǎng)，形成了我國最大的交流同步電網(wǎng)。2011年12月，特高壓交流試驗示范工程擴建工程投運，實現(xiàn)了一回特高壓交流線路輸送容量500萬千瓦的目標。特高壓電網(wǎng)建設初期，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)薄弱，華北電網(wǎng)與華中電網(wǎng)僅通過特高壓聯(lián)絡線互聯(lián)，由于網(wǎng)間功率交換以及系統(tǒng)負荷變化幅度較大，正常運行時特高壓聯(lián)絡線上存在一定幅值的隨機功率波動。一般情況下，聯(lián)絡線功率波動幅值在300MW以內(nèi)，在不利條件下功率波動會更大。較大的功率波動不僅可能破壞電網(wǎng)的靜態(tài)穩(wěn)定性，其引起的兩端電壓波動·還會造成系統(tǒng)調(diào)壓困難，直接威脅特高壓電網(wǎng)和設備的安全運行。因此，減小和抑制特高壓聯(lián)絡線上的隨機功率波動是當前調(diào)度運行亟待解決的重要問題，對保障華北-華中同步電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行具有重要意義。目前自動發(fā)電控制(Automatic Generation Control, AGC)是實際電カ系統(tǒng)中交流聯(lián)絡線功率控制的常用手段。有文獻結(jié)合特高壓交流試驗示范工程提出了特高壓互聯(lián)電網(wǎng)聯(lián)絡線功率控制策略，并在給出了相應的評價指標。有文獻為華中電網(wǎng)提出了ー種網(wǎng)省協(xié)調(diào)的AGC控制策略，也有文獻對華北電網(wǎng)的AGC控制策略進行了改進，其目的都是控制特高壓聯(lián)絡線功率波動。通過改進AGC的控制策略可在一定程度上減小了聯(lián)絡線的功率波動，然而AGC的控制效果不僅受頻率偏差系數(shù)的影響，還依賴于調(diào)頻機組的數(shù)量及啟停時間、爬坡速率、旋轉(zhuǎn)備用容量等性能，為了獲得更好的功率波動抑制效果，需投入較多的高性能AGC機組，這必然影響運行的經(jīng)濟性。針對抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明通過直流功率調(diào)制快速吸收或補償其所連交流系統(tǒng)的過?；蛉鳖~功率，從而抑制交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動，與AGC相比具有響應速度快、調(diào)節(jié)幅度大的特點。

發(fā)明內(nèi)容
針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供ー種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法，有利于提高系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性、無功電壓調(diào)節(jié)能力和線路輸送能力，對保障特高壓同步電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行具有重要意義。本發(fā)明提供ー種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法，通過建立直流調(diào)制控制器改變直流線路功率以轉(zhuǎn)移交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動，所述方法包括步驟SI，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定所述直流功率調(diào)制控制器的設計目標；所述轉(zhuǎn)移比r為按照需要預先設定的直流聯(lián)絡線分擔交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動的比例，r,び(/%.)r =uc^、
び(ハ.)+￠7(/,)(,)其中O ()為信號的標準差函數(shù)；O (Pt)為交流聯(lián)絡線功率Pt的標準差；O (Pdc)為直流線路功率PD。的標準差； 步驟S2，所述直流功率調(diào)制控制器包括測量環(huán)節(jié)、隔直環(huán)節(jié)和増益環(huán)節(jié)，調(diào)制信號為交流聯(lián)絡線的功率Pt，根據(jù)測量環(huán)節(jié)和隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)！和T w以及增益環(huán)節(jié)的控制増益Kd。和調(diào)制信號Pt確定所述直流功率調(diào)制控制器的模型。本發(fā)明提供的第一種優(yōu)選實施例中所述步驟SI中，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定交流控制器的設計目標為·min^ H (I -り び(尸/X-)—廠 び(尸/ ) I其中，Kd。為所述直流控制器的増益，J為控制器性能指標，信號的標準差函數(shù)O ()為
_ 5] CT(X) = ￡ [X{l) - /.l( x)]2dlx(t)為測量信號；T為仿真時間；U (X)為信號X的均值函數(shù)/^) =AW"。本發(fā)明提供的第二種優(yōu)選實施例中所述步驟S2中，所述測量環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)
戶萬ヰf目白勺余ま,ィ氏ィ言^■巾 チ1^流白勺
，所述增益環(huán)節(jié)的控制增益kd。為所述步驟Si中確定的所述直流控制器的増益kdc。本發(fā)明提供的第三種優(yōu)選實施例中所述方法還包括步驟S3，采用改進的粒子群算法來優(yōu)化直流控制器參數(shù)。本發(fā)明提供的第四種優(yōu)選實施例中所述步驟S3中采用改進的例子算法來優(yōu)化直流控制器的參數(shù)的方法為每個粒子通過跟蹤粒子和種群目前捜索到的最優(yōu)解來更新自己的速度和位置，粒子的位置參數(shù)為控制器増益KD。，粒子的適應度值為控制器性能指標J ；每次迭代中，每個粒子通過跟蹤4個極值來更新自己，所述4個極值包括粒子i目前捜索到的最好位置PBesti= (PBil，PBi2…，PBiD)和最劣位置Ptosti= (PWil，PWi2，"％PWiD);整個種群目前搜索到的最好位置GBest = (GB1, Gb2, ...，Gbd)和最劣位置Gfforst = (Gwi，Gff2, ...，Gj，計算粒子的速度和位置收斂的條件為迭代達到給定最大歩數(shù)或擾動次數(shù)達到給定值；第k+1次迭代中第i個粒子第d維的速度心I和位置〃:的更新方程為
V)d ) =+Cl rI (尸-!4d)、+ C2.r2 ( ゴ-WL)) + C3 .r3
CA'rA'(ゆ"^Wd )
^+1) = _，Vi5+1) >Vrfmax Vfd+l) = 皿，Vid+l} < ~Vdma,4+1)=必)+も_' も} = uJmax > Ud >Udman
Uid+l) = Udmin， 11 d <Udmin其中，ri、r2、r3和r4為區(qū)間
的隨機數(shù)；Udmin和Udmax為粒子第d維的位置下限值和上限值；vdmax為粒子第d維的最大速度限值，取為搜索空間(Udmax-Udmin)的50%;C1、C2、C3和C4為加速因子；CO為慣性權(quán)重因子。本發(fā)明提供的第五種優(yōu)選實施例中所述步驟S3中引入變異操作和擾動操作減少粒子群陷入局部極值的可能性，采用動態(tài)改變慣性權(quán)重的策略加強搜索方向的精確度得到的啟發(fā)性。目前自動發(fā)電控制是實際電カ系統(tǒng)中抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的常用手段，·但AGC的控制效果不僅受頻率偏差系數(shù)的影響，還依賴于調(diào)頻機組的數(shù)量及啟停時間、爬坡速率、旋轉(zhuǎn)備用容量等性能，為了獲得更好的功率波動抑制效果，需投入較多的高性能AGC機組，這必然影響運行的經(jīng)濟性。本發(fā)明利用了高壓直流輸電系統(tǒng)響應速度快、調(diào)節(jié)幅度大的特點，通過直流功率調(diào)制可有效抑制交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動。本發(fā)明可根據(jù)事先給定的轉(zhuǎn)移比，完全或部分地將交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動轉(zhuǎn)移到直流線路上，有利于提高交流系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性、無功電壓調(diào)節(jié)能力和線路輸送能力，對保障特高壓同步電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行具有重要意義。


圖I是三區(qū)域互聯(lián)系統(tǒng)模型圖；圖2是本發(fā)明提供的ー種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法流程圖；圖3是本發(fā)明提供的ー種直流功率調(diào)制模型結(jié)構(gòu)圖；圖4是本發(fā)明提供的實施例一中特高壓聯(lián)絡線隨機功率波動的仿真曲線；圖5是本發(fā)明提供的實施例一中不同的増益Kd。對應的特高壓聯(lián)絡線功率波動幅值；圖6是本發(fā)明提供的實施例一中不同的増益Kd。對應的直流功率波動幅值；圖7是本發(fā)明提供的實施例一中不同的増益Kd。對應的系統(tǒng)頻率波動幅值；圖8是本發(fā)明提供的控制器參數(shù)優(yōu)化流程圖；圖9是本發(fā)明提供的實施例一中轉(zhuǎn)移比為50%時的功率波動幅值對比。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式
作進ー步的詳細說明。本發(fā)明提出了ー種抑制交流聯(lián)絡線功率波動的方法，如圖I所示為三區(qū)域互聯(lián)系統(tǒng)模型圖，三區(qū)域分別為系統(tǒng)A、系統(tǒng)B和系統(tǒng)C，系統(tǒng)A與系統(tǒng)B通過弱交流聯(lián)絡線互聯(lián)，系統(tǒng)A與系統(tǒng)C通過直流聯(lián)絡線互聯(lián)，可以抑制交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動。通過采集交流聯(lián)絡線上的功率信號，經(jīng)過直流調(diào)制控制器的作用得到直流功率調(diào)整量，從而改變直流線路功率以轉(zhuǎn)移交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動。本發(fā)明提供的ー種抑制交流聯(lián)絡線功率波動的方法，包括以下步驟
步驟SI，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定直流功率調(diào)制控制器的設計目標。該轉(zhuǎn)移比r為按照需要預先設定的直流聯(lián)絡線分擔交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動的比例，
「n—び(,)》")
0043 rび(乃)+ぴ(な)其中O ()為信號的標準差函數(shù)；O (Pt)為交流聯(lián)絡線功率Pt的標準差；O (Pdc)為直流線路功率PD。的標準差。步驟S2，直流功率調(diào)制控制器包括測量環(huán)節(jié)、隔直環(huán)節(jié)和増益環(huán)節(jié)，調(diào)制信號取交流聯(lián)絡線的功率Pt，根據(jù)測量環(huán)節(jié)和隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)!和T w以及增益環(huán)節(jié)的控制增益Kdc和調(diào)制信號Pt確定該直流功率調(diào)制控制器的模型?！ど鲜霾襟ESI中，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比!■確定交流控制器的設計目標為min J =I (1 — r) ■び(ハン)—廠■び(ハ)I其中，増益環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)為Kd。，J為控制器性能指標，信號的標準差函數(shù)O ()為a(x)=技 f: [X(T) - ju(x)fdtx(t)為測量信號；T為仿真時間；U (X)為信號X的均值函數(shù)/4>)=云f O上述步驟S2中，直流功率調(diào)制控制器包括測量環(huán)節(jié)、隔直環(huán)節(jié)和増益環(huán)節(jié)，其中，測量環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)為;隔直環(huán)節(jié)目的是消除或降低測量信號中接近于直流的分
量，具有較大的時間常數(shù)，傳遞函數(shù)為0實施例一本發(fā)明提供的實施例ー以2012年華北-華中聯(lián)網(wǎng)夏大方式為例，說明通過調(diào)制直流功率可實現(xiàn)抑制交流聯(lián)絡隨機功率波動。在該方式下華中電網(wǎng)向華北電網(wǎng)通過特高壓聯(lián)絡線輸送功率5000MW，AGC采用恒功率控制模式。步驟SI’ :根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定直流功率調(diào)制控制器的設計目標。本實施方式以實現(xiàn)轉(zhuǎn)移比r=50%為例，即實現(xiàn)功率波動按50%的比例在交流聯(lián)絡
線和直流聯(lián)絡線上共同分擔，那么控制器設計目標即為1F1步驟S2’ 根據(jù)測量環(huán)節(jié)和隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)Tni6s和T w以及增益環(huán)節(jié)的控制增益KD。和調(diào)制信號Pt確定該直流功率調(diào)制控制器的模型。其中，測量環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)為
77^，時間常數(shù)し=0.01s;隔直環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)為，目的是消除或降低測量信號中
i+!順-*51 + Tws
接近于直流的分量，具有較大的時間常數(shù)，時間常數(shù)Tw=IOS ;增益環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)為步驟SI'確定的kdc。如圖3所示為本發(fā)明提供的電カ系統(tǒng)仿真模型。電カ系統(tǒng)仿真模型可用式錯誤！未找到引用源。所示的非線性微分-代數(shù)方程來描述-K=式中，X為狀態(tài)向量；U為輸入向量；y為輸出向量；f，g均為非線性函數(shù)向量。代數(shù)方程描述了系統(tǒng)網(wǎng)絡特性，微分方程描述了系統(tǒng)元件的動態(tài)特性。本文研究的聯(lián)絡線隨機功率波動的周期在數(shù)十秒到數(shù)分鐘，因此微分方程除了包含電カ系統(tǒng)機電暫態(tài)模型外，還需要考慮火電、水電和核電動カ系統(tǒng)的中長期動態(tài)模型以及聯(lián)絡線的AGC模型，圖3所示的系統(tǒng)動態(tài)模型中考慮了 AGC的作用，其中Ba和Bb分別為系統(tǒng)A和B的頻率偏差系數(shù)，當其取值為零時為定交換功率控制模式(flat tie-line control，F(xiàn)TC)，當取值為非零值時為聯(lián)絡線頻率偏差控制模式(tie line bias frequency control, TBC) ;RA和Rb分別為系統(tǒng)A、系統(tǒng)B的發(fā)電機調(diào)差系數(shù)。仿真模型除了包含電カ系統(tǒng)機電暫態(tài)模型外，還考慮了火電、水電和核電動カ系統(tǒng)的中長期動態(tài)模型以及特高壓交流聯(lián)絡線的AGC模型。仿真工具采用電力系統(tǒng)全過程動態(tài)仿真軟件。通過施加隨機負荷擾動，在特高壓聯(lián)絡線上形成如圖4所示的隨機功率波動。表I給出了直流調(diào)制控制器増益Kdc的變化對控制效果的影響。可以看到，直流線·路不僅承擔了特高壓聯(lián)絡線上轉(zhuǎn)移的功率不平衡量，而且承擔了系統(tǒng)頻率波動反映的功率不平衡量。表I直流調(diào)制控制器増益Kd。對控制效果的靈敏度分析表
m-y<び _功率波動標準走__頻率波動標準差
djlli DC<7(/\)/\,1從fi(八 x-)/\1Wr,(4/Vx10づHz
0223.3028.8「_ 0.5 160.0 150.9 24.3
1丨 25.0232.520.6540.3377.77.51021.5405.03.92011.1411.51.9一方面，隨著控制器増益Kd。的増加，特高壓聯(lián)絡線功率標準差0 (Pt)不斷減小，而直流功率標準差O (PD。)則不斷増大，這表明通過直流調(diào)制將特高壓聯(lián)絡線上的功率波動轉(zhuǎn)移到了直流上。不同控制器増益對應的特高壓聯(lián)絡線功率波動幅值和直流功率波動幅值如圖5和圖6所示。另ー方面，隨著Kd。的増大，系統(tǒng)頻率波動的標準差也在不斷減少，這表明通過直流調(diào)制的作用，系統(tǒng)頻率反映的功率不平衡量也轉(zhuǎn)移到了直流上。不同控制器増益對應的系統(tǒng)頻率波動幅值如圖7所示。優(yōu)選的，本發(fā)明提供的ー種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法還包括步驟S3 :采用改進的粒子群算法來優(yōu)化直流控制器參數(shù)。本發(fā)明提供的一種采用改進的粒子群算法來優(yōu)化直流控制器參數(shù)的方法流程圖如圖8所示，其中，i表示粒子群中第i個粒子，每個粒子通過跟蹤極值即粒子和種群目前搜索到的最優(yōu)解來更新自己的速度和位置，粒子的位置參數(shù)就是控制器増益KD。，粒子的適應度值就是控制器性能指標J，計算粒子的速度和位置收斂的條件為迭代達到給定最大歩數(shù)，或擾動次數(shù)達到給定值?；镜牧Ｗ尤核惴ㄖ忻總€粒子通過跟蹤2個極值即粒子和種群目前捜索到的最優(yōu)解來更新自己的速度和位置，為了充分利用粒子的歷史搜索經(jīng)驗來增強粒子群的全局搜索性能，本發(fā)明將粒子和種群目前捜索到的最劣解也引入粒子的更新方程。設搜索空間為D維，粒子數(shù)為N，粒子群中第i個粒子的位置為Ui = (un，ui2，…，uiD)，第i個粒子的速度為Vi= (vn，Vi2，…，viD)，每個粒子的位置都是ー個潛在解。每次迭代中，每個粒子通過跟蹤4個“極值”來更新自己，即粒子i目前捜索到的最好位置んsti = (PBil，PBi2，…，PBiD)和最劣位置Pltosti= (PWil，PWi2，…，PWiD);整個種群目前捜索到的最好位置GBest= (GR1，も，…，Gbd)和最劣位置GWOTSt = (Gffl, Gff2,…，Gto)。第k+1次迭代中第i個粒子第d維的速度> >和位置
4"釆用的更新方程為
V^=OJ-ViihP +C1 -Tl^Pmd -U^)+ C2 -r2 -(Gfirf -Mjji)+ C3 -r3 -{ufp -Pwid) +
「 nc4-r4-(ujp - Gwd)i n,,、·
Va+1) -Vv{k+l) >v
Vfd ~ Vmax1 Vid ^ max
VS'+1) = -Vrfmax，Vid+1) < -Vrfmax
4+1)=^+vT)< ufd+l) = Udmax’ Ud > Udmax
.U\d+V) = Udmin， Ud く Udirrni式中ri、r2、r3和r4為區(qū)間
的隨機數(shù)；udmin和Udmax為粒子第d維的位置下限值和上限值；vd_為粒子第d維的最大速度限值，可取為搜索空間(Udfflax-Udmin)的50% ;Cl、C2> C3和C4為加速因子；《為慣性權(quán)重因子，并采用動態(tài)改變慣性權(quán)重的策略，使搜索方向的精確度得到啟發(fā)性加強。在基本的PSO算法中，隨迭代次數(shù)的増加，種群的多祥性會不斷降低，易產(chǎn)生“早熟”現(xiàn)象。本文引入變異操作和擾動操作減少了粒子群陷入局部極值的可能性。具體的，實施例一中，當轉(zhuǎn)移比r=50%時，通過改進的粒子群算法計算得到最優(yōu)增益為Klie=O. 53。此時，特高壓聯(lián)絡線和直流的功率波動標準差O (PT) = o (PDe)=157.4MW，頻率波動標準差O (Af) =24. I XKT3Hz，控制器性能指標J = 0，意味著直流線路和特高壓聯(lián)絡線各分擔了 50%的功率波動，其功率波動幅值與未采用直流調(diào)制(Klie=O)時的情況對比如圖9所示。最后應當說明的是以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非對其限制，盡管參照上述實施例對本發(fā)明進行了詳細的說明，所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應當理解依然可以對本發(fā)明的具體實施方式
進行修改或者等同替換，而未脫離本發(fā)明精神和范圍的任何修改或者等同替換，其均應涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當中。
權(quán)利要求
1.一種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法，其特征在于，所述方法通過建立直流調(diào)制控制器改變直流線路功率以轉(zhuǎn)移交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動，所述方法包括 步驟Si，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定所述直流功率調(diào)制控制器的設計目標； 所述轉(zhuǎn)移比r為按照需要預先設定的直流聯(lián)絡線分擔交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動的比例，
2.如權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述步驟SI中，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定交流控制器的設計目標為
3.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，所述步驟S2中，所述測量環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)
4.如權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，所述方法還包括 步驟S3，采用改進的粒子群算法來優(yōu)化直流控制器參數(shù)。
5.如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述步驟S3中采用改進的例子算法來優(yōu)化直流控制器的參數(shù)的方法為 每個粒子通過跟蹤粒子和種群目前搜索到的最優(yōu)解來更新自己的速度和位置，粒子的位置參數(shù)為控制器增益KD。，粒子的適應度值為控制器性能指標J ； 每次迭代中，每個粒子通過跟蹤4個極值來更新自己，所述4個極值包括粒子i目前搜索到的最好位置PBesti = (PBil，PBi2，…，PBiD)和最劣位置PWOTSti = (PWil，PWi2，…，PWiD);整個種群目前搜索到的最好位置GBest = (GB1, Gb2, ...，Gbd)和最劣位置Gfforst = (Gffl, Gff2, ...，Gj，計算粒子的速度和位置收斂的條件為迭代達到給定最大步數(shù)或擾動次數(shù)達到給定值； 第k+Ι次迭代中第i個粒子第d維的速度< ;和位置心1的更新方程為其中，ri、r2、I^Pr4為區(qū)間
的隨機數(shù)；udmin和Udmax為粒子第d維的位置下限值和上限值！Vdmax為粒子第d維的最大速度限值,取為搜索空間(Udmax-Udmin)的50% ；C!> C2> C3和C4為加速因子；ω為慣性權(quán)重因子。
6.如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，所述步驟S3中引入變異操作和擾動操作減少粒子群陷入局部極值的可能性，采用動態(tài)改變慣性權(quán)重的策略加強搜索方向的精確度得到的啟發(fā)性。
全文摘要
本發(fā)明提供一種抑制交流聯(lián)絡線隨機功率波動的方法，通過建立直流調(diào)制控制器改變直流線路功率以轉(zhuǎn)移交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動，包括步驟S1，根據(jù)設定的轉(zhuǎn)移比r確定所述直流功率調(diào)制控制器的設計目標；所述轉(zhuǎn)移比r為按照需要預先設定的直流聯(lián)絡線分擔交流聯(lián)絡線上的隨機功率波動的比例，其中σ()為信號的標準差函數(shù)；σ(PT)為交流聯(lián)絡線功率PT的標準差；σ(PDC)為直流線路功率PDC的標準差；步驟S2，所述直流功率調(diào)制控制器包括測量環(huán)節(jié)、隔直環(huán)節(jié)和增益環(huán)節(jié)，調(diào)制信號為交流聯(lián)絡線的功率PT，根據(jù)測量環(huán)節(jié)和隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)Tmes和τw以及增益環(huán)節(jié)的控制增益KDC和調(diào)制信號PT確定所述直流功率調(diào)制控制器的模型。該方法對保障特高壓同步電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行具有重要意義。
文檔編號H02J3/24GK102790401SQ20121025806
公開日2012年11月21日 申請日期2012年7月24日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月24日
發(fā)明者何劍, 卜廣全, 孫華東, 郭劍波 申請人:中國電力科學研究院, 國家電網(wǎng)公司