確定逆變站受交流樞紐站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種確定逆變站受交流樞紐站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，包括以下步驟：(1)構(gòu)建該多饋入交直流系統(tǒng)的模型，包括n個(gè)逆變站和m個(gè)交流樞紐站；(2)對(duì)其中一交流樞紐站i施加擾動(dòng)，使得該交流樞紐站i的換流母線的電壓Ui下降1％；(3)基于該多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站j的電壓變化量△Uj，計(jì)算三相多饋入交互因子MIIFij；(4)基于該多饋入交互因子MIIF分值(score)，計(jì)算某一逆變站k的風(fēng)險(xiǎn)度R；(5)將該風(fēng)險(xiǎn)度R與參考值(或標(biāo)準(zhǔn)值)Rstandard進(jìn)行比較，當(dāng)該R大于或等于該參考值Rstandard，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。本發(fā)明的方法對(duì)發(fā)現(xiàn)直流站換相失敗的潛在風(fēng)險(xiǎn)及制定相應(yīng)的預(yù)防措施具有指導(dǎo)作用，也可為直流站址選擇提供參考指標(biāo)。
【專(zhuān)利說(shuō)明】
確定逆變站受交流樞紐站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及電力系統(tǒng)分析領(lǐng)域，具體涉及一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站受 交流樞紐站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著"西電東送、南北互供、全國(guó)聯(lián)網(wǎng)"戰(zhàn)略的全面實(shí)施，我國(guó)正逐步建成世界上罕 見(jiàn)的跨區(qū)域和遠(yuǎn)距離傳輸巨大功率的特高壓交、直流混合輸電系統(tǒng)，其運(yùn)行的復(fù)雜性和難 度在國(guó)際上也是罕見(jiàn)的。對(duì)于多饋入交直流混合受電系統(tǒng)，由于電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)和系統(tǒng)容 量的增大，電網(wǎng)安全穩(wěn)定特性發(fā)生了一定的變化，多直流落點(diǎn)地區(qū)不易直接發(fā)生攻角失穩(wěn) 的穩(wěn)定破壞事故，但在缺少足夠的動(dòng)態(tài)無(wú)功電源支撐及其他措施的情況下，擾動(dòng)發(fā)生時(shí)可 能導(dǎo)致電壓惡性下降，引發(fā)直流換相失敗，嚴(yán)重情況下最終導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)。
[0003] 在大規(guī)模多饋入交直流受電系統(tǒng)中，由于直流逆變站之間電氣距離近，直流系統(tǒng) 相互耦合，其直流與直流、直流與交流之間的相互作用更強(qiáng)，使得直流系統(tǒng)的響應(yīng)惡化。一 個(gè)換流站的換相失敗故障，可能會(huì)導(dǎo)致其他換流站換相失敗；在交流系統(tǒng)故障下，各直流換 流站有可能同時(shí)或相繼發(fā)生換相失敗，若各直流系統(tǒng)不能得以順利恢復(fù)，將造成大范圍停 電。因而，通過(guò)分析直流換流站間的耦合關(guān)系和交直流系統(tǒng)間的相互影響關(guān)系，找出多饋入 換相失敗的基本規(guī)律，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)中的薄弱環(huán)節(jié)，并研究改善薄弱環(huán)節(jié)的技術(shù)措施，對(duì)于保證 電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行是十分重要的。
[0004] 現(xiàn)有技術(shù)中有通過(guò)單相多饋入交互作用因子SMIIF來(lái)判斷各直流換流站之間的 相互作用強(qiáng)弱關(guān)系，試圖通過(guò)該單相多饋入交互作用因子SMIIF來(lái)找出換相失敗的規(guī)律， 然而由于單相多饋入交互作用因子SMIIF只考慮了不同直流落點(diǎn)之間的單相電壓的相互 作用強(qiáng)弱關(guān)系，此外，根據(jù)《電力工程電氣設(shè)計(jì)手冊(cè)》，電力系統(tǒng)短路電流計(jì)算中：導(dǎo)體和電 器的動(dòng)穩(wěn)定，熱穩(wěn)定以及電器的開(kāi)斷電流，一般按三相短路驗(yàn)算。同時(shí)，在直流輸電系統(tǒng)準(zhǔn) 穩(wěn)態(tài)模型的仿真分析中，假定三相電壓對(duì)稱(chēng)，為工頻正弦波。所以對(duì)于有多直流落點(diǎn)的電網(wǎng) 中，一般只考慮三相故障仿真分析。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明的目的是提供一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站受交流樞紐站影響的 風(fēng)險(xiǎn)度的方法，以保證電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
[0006] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站受交流樞紐 站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，包括以下步驟：
[0007] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中所述多饋入交直流系統(tǒng)包括 η個(gè)逆變站和m個(gè)交流樞紐站，并且n、m為^ 3的正整數(shù)；
[0008] (2)在所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)其中一交流樞紐站i施加擾動(dòng)，i = 1, 2, 3, 4,......m，使得該交流樞紐站i的換流母線的電壓Ui下降1% ;
[0009] (3)基于所述多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站j的電壓變化量Λ U,，計(jì)算所述交流樞 紐站i和所述逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2, 3，···，η ;
[0010] (4)基于所述多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的風(fēng)險(xiǎn)度R， 其中風(fēng)險(xiǎn)度R為所述逆變站j受交流樞紐站i擾動(dòng)干擾而發(fā)生故障的風(fēng)險(xiǎn)度；
[0011] (5)將所述的風(fēng)險(xiǎn)度R與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）進(jìn)行比較，從而確定所述多饋入交直 流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度；其中
[0012] 當(dāng)所述R大于或等于所述參考值Rstandarf,則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變 站。
[0013] 較佳地，所述多饋入交互因子MIIFl j按下式計(jì)算：
[0014]
[0015] 較佳地，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的風(fēng)險(xiǎn)度R按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0016] R = Σ MIIFlk= MIIF JMIIF21^-MIIFnik，其中 1 為小于或等于 m 的正整數(shù)。
[0017] 較佳地，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的風(fēng)險(xiǎn)度R按以下方式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0018] R等于所有MIIF的分值中最高前ml位的多饋入交互因子分值，其中ml為3-m的 任一正整數(shù)。
[0019] 較佳地，ml 為 2、5、10、15、或 m。
[0020] 較佳地，當(dāng) ml 為 2, Rstandard為 L 5 ;當(dāng) ml 為 5, Rtandal^J 3 ;或當(dāng) ml 為 10, Rstandard為 4〇
[0021] 較佳地，在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于所述逆變站k，將單個(gè)MIIFlk與多饋 入交互因子參考值MIIF standaJi行比較，其中當(dāng)有10個(gè)以上的所述單個(gè)MIIFlk大于或等于 所述參考值MIIF stand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0022] 較佳地，所述的參考值MIIFstandal^J 0· 3〇
[0023] 較佳地，對(duì)于所述逆變站k，有30個(gè)以上的單個(gè)11正114大于或等于所述參考值 MIIFstandal^t，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0024] 較佳地，所述的故障包括換相失敗，所述的風(fēng)險(xiǎn)度包括所述逆變站發(fā)生換相失敗 的風(fēng)險(xiǎn)。
[0025] 本發(fā)明提出的采用多饋入交互因子指標(biāo)（MIIF)確定多饋入交直流系統(tǒng)中樞紐站 的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，基于實(shí)際電網(wǎng)模型，采用時(shí)域仿真計(jì)算，較好地考慮了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性，其 所表現(xiàn)出來(lái)的電壓耦合實(shí)質(zhì)上綜合考慮了逆變站間電氣距離、各換流母線的有效短路比、 實(shí)際直流傳輸功率等影響換相失敗的因素，通過(guò)量化指標(biāo)，能直觀地判斷各直流站之間、直 流與交流之間的交互作用大小關(guān)系，判斷系統(tǒng)各逆變站發(fā)生同時(shí)/相繼換相失敗的幾率大 小及可能存在的組合，對(duì)發(fā)現(xiàn)直流站換相失敗的潛在風(fēng)險(xiǎn)及制定相應(yīng)的預(yù)防措施具有一定 的指導(dǎo)作用，也可為直流站址選擇提供一個(gè)參考指標(biāo)。
【附圖說(shuō)明】
[0026] 圖1是二饋入直流輸電系統(tǒng)簡(jiǎn)化不意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0027] 以下將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的較佳實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明，以便更清楚理解本發(fā)明的 目的、特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)。應(yīng)理解的是，附圖所示的實(shí)施例并不是對(duì)本發(fā)明范圍的限制，而只是為 了說(shuō)明本發(fā)明技術(shù)方案的實(shí)質(zhì)精神。
[0028] 術(shù)語(yǔ)：
[0029] 風(fēng)險(xiǎn)度：逆變站發(fā)生換相失敗的概率。
[0030] 一般風(fēng)險(xiǎn)：換相失敗概率為20%。
[0031] 極高風(fēng)險(xiǎn)：換相失敗概率為80%。
[0032] 換相失敗：是直流輸電系統(tǒng)常見(jiàn)故障。換相電壓下降及其導(dǎo)致的逆變側(cè)直流電壓 下降和直流電流升高、不對(duì)稱(chēng)故障時(shí)換流電壓過(guò)零點(diǎn)漂移都會(huì)影響到換相失敗的發(fā)生，其 中換相電壓下降是導(dǎo)致?lián)Q相失敗的主要原因。若一旦某個(gè)換流站發(fā)生換相失敗，將會(huì)導(dǎo)致 直流輸電短時(shí)中斷，連續(xù)換相失敗時(shí)還會(huì)發(fā)生直流系統(tǒng)閉鎖等后果，在嚴(yán)重的情況下可能 會(huì)出現(xiàn)多個(gè)換流站同時(shí)發(fā)生連續(xù)換相失敗，甚至導(dǎo)致電網(wǎng)崩潰。因此判斷和避免換相失敗 的發(fā)生是非常重要的。
[0033] 多饋入交互因子MIIF是由CIGRE WG B4工作組提出的工程規(guī)劃階段用于衡量多 饋入直流系統(tǒng)中換流站之間電壓交互作用的指標(biāo)，其定義如下：
[0034] 即假設(shè)系統(tǒng)中存在編號(hào)分別為1和2的兩個(gè)直流換流站，當(dāng)換流母線1投入對(duì)稱(chēng) 三相電抗器使得該母線上的電壓降恰好為1%時(shí)，換流母線2的電壓變化。即：
[0035]
[0036] 多饋入直流系統(tǒng)落點(diǎn)集中于同一個(gè)交流網(wǎng)絡(luò)，對(duì)某一個(gè)換流站施加擾動(dòng)后，另一 換流站的動(dòng)態(tài)響應(yīng)必然包含了此間交流系統(tǒng)與其他換流站對(duì)它的共同作用。以圖1的三饋 入直流輸電系統(tǒng)為例來(lái)說(shuō)明多饋入交互因子MIIF在多饋入交直流系統(tǒng)中的應(yīng)用。
[0037] 如圖1所示：
[0038]
[0039] 其中，1^~U 3分別為換流母線1~3的電壓；E E3分別為與換流母線1~3對(duì) 應(yīng)的交流系統(tǒng)等效電動(dòng)勢(shì)；XN1~Xn3分別為與換流母線1~3對(duì)應(yīng)的交流系統(tǒng)等效阻抗；X 12 為換流站1、2之間的耦合阻抗，X13S換流站1、3之間的耦合阻抗，X 23為換流站2、3之間的 耦合阻抗；Idl~I d3分別為3條直流輸電線路對(duì)應(yīng)的直流電流。
[0040] 在電網(wǎng)結(jié)構(gòu)及運(yùn)行方式確定的情況下，換流站之間耦合阻抗和交流系統(tǒng)戴維南等 效阻抗是一定的，BP
[0041 ]
[0042]
[0043]
[0044] 工程上判斷換相失敗一般是采用經(jīng)驗(yàn)電壓判據(jù)，即當(dāng)換相電壓降落到某閾值就認(rèn) 為發(fā)生換相失敗。假設(shè)換相電壓剛好跌落到換相失敗閾值，對(duì)應(yīng)的電壓跌落幅值為Λ U2,利 用疊加定理可有：
[0045]
[0046] -般直流電流在換相失敗發(fā)生后才會(huì)顯著上升，因此這里忽略了直流電流的變 化。由該式可見(jiàn)，逆變站的換相失敗除了受直接與之相連的交流系統(tǒng)等效電勢(shì)源影響外，還 受與之耦合的逆變站電壓的影響，而它們之間的耦合系數(shù)從公式上看取決于各換流站之間 的耦合阻抗及X e。
[0047] MIIF作為衡量?jī)蓚€(gè)逆變站之間的電壓交互作用的指標(biāo)，它基于實(shí)際電網(wǎng)模型，綜 合考慮了逆變站間電氣距離、各換流母線的有效短路比、實(shí)際直流傳輸功率等因素，采用時(shí) 域仿真計(jì)算，所得到的結(jié)果較單獨(dú)由交流戴維南等效阻擾和逆變站間耦合阻抗決定的電壓 耦合系數(shù)更為合理。
[0048] 本發(fā)明人經(jīng)過(guò)深入研究及大量實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)將多饋入交互因子MIIF擴(kuò)展為以下定 義，以考察交流樞紐站對(duì)直流換流站的影響可以取得極好的效果。即將多饋入交互因子 MIIF擴(kuò)展為，當(dāng)交流母線（包含換流母線）1投入對(duì)稱(chēng)三相電抗器使得該母線電壓降恰好為 1 %時(shí)，換流母線2的電壓變化。
[0049] 下面介紹使用多饋入交互因子MIIF來(lái)判斷多饋入交直流系統(tǒng)中各逆變站的風(fēng)險(xiǎn) 度的方法。
[0050] 該方法包括以下步驟：
[0051] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中該多饋入交直流系統(tǒng)包括η個(gè)逆 變站和m個(gè)交流樞紐站，并且n、m為多3的正整數(shù)；
[0052] (2)在該多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)其中一交流樞紐站i施加擾動(dòng)，i = 1, 2, 3, 4,......m，使得該交流樞紐站i的換流母線的電壓Ui下降1% ;
[0053] (3)基于該多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站j的電壓變化量Λ Uj，計(jì)算交流樞紐站i和 逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2, 3，…，η ;
[0054] (4)基于該多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的風(fēng)險(xiǎn)度R ;
[0055] (5)將風(fēng)險(xiǎn)度R與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）Rstan^進(jìn)行比較，從而確定多饋入交直流系 統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度；其中
[0056] 當(dāng)R大于或等于參考值Rstand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0057] 其中，所述多饋入交互因子MIIF1,按下式計(jì)算：
[0058]
[0059] (6)對(duì)于某一逆變站k而言，風(fēng)險(xiǎn)度R按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0060] R = Σ MIIFlk= Σ MIIF lk= MIIF JMIIF21^-MIIFnik，其中 1 為小于或等于 m 的正 整數(shù)。
[0061] (7)對(duì)于某一逆變站k而言，風(fēng)險(xiǎn)度R還可按以下方式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0062] R為對(duì)于逆變站k而言所有MIIF的分值中最高前ml位的多饋入交互因子分值， ml為3-m的任一正整數(shù)。
[0063] 較佳地，ml 為 2、5、10 或 m。
[0064] 當(dāng) ml 為 2 為，Rstandard為 1. 5 ;或當(dāng) ml 為 5, R standard為 3 ;當(dāng) ml 為 10, R standard為 4。
[0065] 在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于逆變站k，將單個(gè)MIIFlk與多饋入交互因子 參考值MIIF stanfcd進(jìn)行比較，當(dāng)有10個(gè)以上的單個(gè)MIIF lk大于或等于參考值MIIF standard，則 表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0066]較佳地，參考值 MIIFstandardS 0· 3〇
[0067] 對(duì)于逆變站k，有30個(gè)以上的單個(gè)于或等于所述參考值MIIF standal#t，則 表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0068] 下面以江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)作為示例來(lái)說(shuō)明本發(fā)明的采用多饋入交互因 子MIIF來(lái)確定交直流系統(tǒng)中各逆變站受各交流樞紐站的擾動(dòng)時(shí)發(fā)生故障的風(fēng)險(xiǎn)度。
[0069] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)的模型，包括5個(gè)逆變站和113個(gè)交流 樞紐站；
[0070] (2)對(duì)其中一交流樞紐站i施加擾動(dòng)，使得該交流樞紐站i的換流母線的電壓U1 下降 1%，其中，i = 1，2,3，*"113 ;
[0071 ] (3)基于逆變站j的電壓變化量Λ Uj，計(jì)算交流樞紐站i和逆變站j之間的三相 多饋入交互因子MIIFl j，其中j = 1，2, 3,4, 5 ;
[0072] (4)基于該多饋入交互因子MIIFu分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的風(fēng)險(xiǎn)度R ;
[0073] (5)將風(fēng)險(xiǎn)度R與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）RstandaJi行比較，確定多饋入交直流系統(tǒng)中 一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度；其中當(dāng)R大于或等于參考值R standaH，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn) 度高于一般逆變站。
[0074] (6)對(duì)于某一逆變站k而言，風(fēng)險(xiǎn)度R可按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0075] R = Σ MIIFlk= MIIFlk+MIIF2k+."MIIF113k，其中 1 為小于或等于 113 的正整數(shù)，
[0076] (7)對(duì)于某一逆變站k而言，風(fēng)險(xiǎn)度R可按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0077] R為對(duì)于逆變站k而言所有MIIF的分值中最高前ml位的多饋入交互因子分值， ml為3-113的任一正整數(shù)。
[0078] 較佳地，ml 為 2、5、10 或 113。
[0079] 當(dāng) ml 為 2, Rstandard為 1. 5 ;當(dāng) ml 為 5, R standard為 3 ;或當(dāng) ml 為 10, R standard為 4 ;當(dāng) ml 為 113, Rstandard為 20。
[0080] 在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于某一逆變站k而言，風(fēng)險(xiǎn)度R還可按下式進(jìn) 行計(jì)算和判斷：對(duì)于逆變站k，將單個(gè)MIIF lk與多饋入交互因子參考值MIIFstandaJi行比較， 當(dāng)有大于10個(gè)的MIIF lk大于或等于參考值MIIF standy，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般 逆變站。較佳地，參考值MIIFstand"# 0. 3。
[0081 ] 對(duì)于逆變站k，有大于或等于30個(gè)MIIFlk大于或等于參考值MIIF standal^t，則表示 該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0082] 表1為江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)中各逆變站和各交流樞紐站之間的MIIF值。
[0083] 表 1
[0084]



南京，R等于26. 924。
[0089] 因此，江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)中各逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度從大到小排序?yàn)椋和?gt; 泰州500 >泰州1000 >南京>政平。
[0090] 且同里、泰州500、泰州1000、南京的風(fēng)險(xiǎn)度R都大于20,因此，同里、泰州500、泰 州1000、南京的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0091] 下面以步驟（7)的方法來(lái)對(duì)各逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度進(jìn)行判斷。
[0092] 對(duì)于逆變站同里、泰州500、泰州1000、南京，分別有29、33、25、29個(gè)MIIFlk大于或 等于0. 3,因此其風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0093] 此外，由于泰州500有33個(gè)MIIFlk值大于0. 3,因此存在極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0094] 以上已詳細(xì)描述了本發(fā)明的較佳實(shí)施例，但應(yīng)理解到，在閱讀了本發(fā)明的上述講 授內(nèi)容之后，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明作各種改動(dòng)或修改。這些等價(jià)形式同樣落于本 申請(qǐng)所附權(quán)利要求書(shū)所限定的范圍。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站受交流樞紐站影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，其特征在 于，包括W下步驟： (1) 構(gòu)建對(duì)應(yīng)于所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中所述多饋入交直流系統(tǒng)包括n個(gè) 逆變站和m個(gè)交流樞紐站，并且n、m為> 3的正整數(shù)； (2) 在所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)其中一交流樞紐站i施加擾動(dòng)，i = 1,2, 3,4,……m，使得該交流樞紐站i的換流母線的電壓Ui下降1% ; (3) 基于所述多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站j的電壓變化量A U，，計(jì)算所述交流樞紐站i 和所述逆變站j之間的S相多饋入交互因子MIIFw其中j = 1，2, 3，…，n ; (4) 基于所述多饋入交互因子MIIF分值（score),計(jì)算某一逆變站k的風(fēng)險(xiǎn)度R，其中 風(fēng)險(xiǎn)度R為所述逆變站j受交流樞紐站i擾動(dòng)干擾而發(fā)生故障的風(fēng)險(xiǎn)度； 妨將所述的風(fēng)險(xiǎn)度R與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值化tandar進(jìn)行比較，從而確定所述多饋入交 直流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度；其中 當(dāng)所述的風(fēng)險(xiǎn)度R大于或等于所述參考值RshHdwd,則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般 逆變站。2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述多饋入交互因子MIIFi,按下式計(jì)算：3. 如權(quán)利英求1所還的萬(wàn)化其特祉在于，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的風(fēng)險(xiǎn)度R按 下式進(jìn)行計(jì)算和判斷： R = E MIIFik= MIIF A+MIIFzk+'''MIIFmk,其中1為小于或等于m的正整數(shù)。4. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的風(fēng)險(xiǎn)度R按 W下方式進(jìn)行計(jì)算和判斷： R等于所有MIIF的分值中最高前ml位的多饋入交互因子分值，其中ml為3-m的任一 正整數(shù)。5. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，ml為2、5、10或m。6. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，當(dāng)ml為2, R 為1. 5 ;當(dāng)ml為5, R tacdefd 為 3 ;或當(dāng) ml 為 10, Rstandard為 4。7. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在步驟巧）中，還包括W下步驟：對(duì)于所述 逆變站k，將單個(gè)MHFik與多饋入交互因子參考值MIIF ,tandar進(jìn)行比較，其中當(dāng)有10個(gè)W上 的所述單個(gè)MIIFik大于或等于所述參考值MIIF 則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般 逆變站。8. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述的參考值MIIF ,tgcdgfd為0. 3。9. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，對(duì)于所述逆變站k，有30個(gè)W上的單個(gè) MIIFik大于或等于所述參考值MIIF 時(shí)，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。10. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的故障包括換相失敗，所述的風(fēng)險(xiǎn)度 包括所述逆變站發(fā)生換相失敗的風(fēng)險(xiǎn)。
【文檔編號(hào)】H02J3/36GK106033893SQ201510125719
【公開(kāi)日】2016年10月19日
【申請(qǐng)日】2015年3月20日
【發(fā)明人】黃俊輝, 王旭, 曹敏敏, 史慧杰, 高斌, 虞瑄, 竇飛, 喬黎偉, 徐寧
【申請(qǐng)人】國(guó)家電網(wǎng)公司, 江蘇省電力公司, 江蘇省電力公司電力經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院, 中國(guó)電力工程顧問(wèn)集團(tuán)華東電力設(shè)計(jì)院有限公司