專利名稱：線性中繼器以及光纖通信系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種在作為傳送路徑的城市中敷設(shè)的光纖中光放大光信號的分布式拉曼放大系統(tǒng)，以及在從線性中繼器或者終端裝置分離設(shè)置的無源遠端激發(fā)模塊中進行光放大的光纖通信系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
圖21和圖22中示出了在波長復(fù)用光通信系統(tǒng)中使用的現(xiàn)有技術(shù)的分布式拉曼放大系統(tǒng)(DRA系統(tǒng))的結(jié)構(gòu)實例(例如可以參考非專利文件1或者)。圖21是后方激發(fā)DRA的情況，圖22是雙方激發(fā)DRA的情況。本DRA系統(tǒng)中使用色散位移光纖(DSF)作為傳輸路徑，DSF的零色散波長(λ0)的典型值是1540nm～1560nm(于此相比，規(guī)定值具有稍寬的波長范圍)。
在圖21的后方激發(fā)DRA情況下，波長復(fù)用(WDM)信號光的波長以所謂的L頻帶1575～1605nm(典型值)作為波長復(fù)用(WDM)信號光的波長，用1470nm和1500nm作為后方激發(fā)的激發(fā)光波長。此外，在圖22的雙方向激發(fā)DRA的情況下，用所謂的C頻帶1530～1560nm(典型值)作為信號光波長，用1420nm和1450nm作為前方和后方激發(fā)的激發(fā)光波長。
使用合波器14、24把激發(fā)光從線性中繼器1-3、2-3、1-4、2-4以和光信號相反的方向?qū)氲絺鬏斅窂街?。激發(fā)光源是最常用的、具有將光纖布拉格光柵(FBG)作為外反射鏡的激光二極管源極光源(具有光纖布拉格光柵的激光二極管型、FBG激發(fā)光源)。
此外，各個線性中繼器1-3、2-3、1-4、2-4具有添加鉺的光纖放大器(EDFA)16，26。從DSF的上游側(cè)線性中繼器1-3、1-4輸出并通過DSF傳輸?shù)男盘柟庠诳拷麯SF下游側(cè)的線性中繼器2-3、2-4中經(jīng)過分布式拉曼放大，在傳輸路徑中被分布式放大后，在EDFA16、26中被集總放大。
圖21圖示了使用后方激發(fā)DRA來提高SNR。另一方面，為了更進一步地提高SNR，圖22使用了雙方向激發(fā)DRA，其中添加了FBG激發(fā)光源13-3、23-3、合波器15、25作為前方激發(fā)DRA。但是，在現(xiàn)有技術(shù)中，在應(yīng)用前方激發(fā)DRA的情況下，信號光波長帶僅限于C頻帶1530nm～1560nm(如下所示，本發(fā)明可以通過前方激發(fā)DRA在L頻帶1575～1605nm中進行信號光放大)。
為了更進一步地提高SNR，在圖21的結(jié)構(gòu)中，進行前方分布式拉曼放大的情況下，和后方分布式拉曼放大的情況相同，使用信號光波長大約為100nm的短波長側(cè)的激發(fā)光來進行放大。該激發(fā)光波長例如是1470nm和1500nm(和圖21的后方分布式拉曼放大的情況相同)。圖23示出了此時的拉曼增益頻譜。圖23的水平軸表示波長(nm)，垂直軸表示增益(dB)。通過圖23，可得到在L頻帶1575～1605nm范圍內(nèi)的平坦增益頻譜。
非專利文件1H.Masuda et al.，Electron Lett.，Vol.35，pp.411-412，1999.
非專利文件2N.Takachio et al.，OFC，PD9，pp.1-3，2000.
非專利文件3M.D.Mermeistein et al.，Electron Lett，Vol.38，pp.403-405，2002.
非專利文件4K.Inoue，J LT.Vol.10，pp.1553-1561，1992.
非專利文件5R.P.Espindola et al.，Electron.Lett.，Vol.38，pp.113-115，2002.
非專利文件6Y.Ohki et al.，OAA，PD7，pp.1-3，2002.
非專利文件7R.H.Stolen，Proc.IEEE，Vol.68，pp.1232-1236，1980.
非專利文件8H.Masuda et al.Electron.Lett，Vol.33，No.12，pp.1070-1072，1997非專利文件9H.Masuda et al.，Electron.Lett.，Vol.39，No.23，pp.1-2，2003.
非專利文件10H.Masuda et al.，IEEE PhotonicsTechnol.Lett，Vol.5，No.9，pp.1017-1019，1993.
圖24示出了添加使用如圖22所示的前方激發(fā)DRA到圖21所示現(xiàn)有技術(shù)的DRA系統(tǒng)時的信號光的SNR頻譜。圖24的水平軸表示波長(nm)，垂直軸表示SNR(dB)。如上所述，信號光波長為L頻帶1575nm～1605nm，激發(fā)光波長為1470nm和1500nm。
通過圖24，可以了解到信號光波長在1589nm附近，SNR顯著劣化。此外，作為傳送特性評價，雖然進行了比特差錯率(BER)的測量，但是在SNR約為25dB或者25dB以下的波長域內(nèi)，產(chǎn)生BER的劣化。這是因為對于零色散波長(1545nm)，該波長域的信號光波長(～1589nm)和激發(fā)光波長(1500nm)在對稱的位置上，激發(fā)光的相對強度噪音(RIN)通過激勵拉曼散射遷移到信號光上、以及在具有寬振蕩頻譜的激發(fā)光和信號光之間生成非退化的四波混合(ND-FWM)(參考非專利文件3或4)。
在上述波長配置中，信號光和激發(fā)光的群速度基本上相同，因為上述2個現(xiàn)象(RIN遷移和ND-FWM)，導(dǎo)致信號光品質(zhì)顯著劣化。但是，關(guān)于BG激發(fā)光源、激光器等RIN較大的激發(fā)光源，RIN的遷移較顯著。
因此，對激發(fā)光源下功夫，報道了制造特殊的低RIN激發(fā)光源(多模式DFB(分布式反饋型)LD(激光二極管)和iGM(inner gratingmultimode)LD)，并在圖22的DRA系統(tǒng)中使用(但是，是使用前方激發(fā)DRA的情況下)，并對RIN遷移進行抑制(參考非專利文獻5或者6)。但是，這些特殊激發(fā)光源存在價格高，并且SBS(激勵布里淵散射)閾值低的難點。此外，還存在不能抑制ND-FWM的缺點。另一方面，F(xiàn)BG激發(fā)光源和光纖激光器的SBS閾值較高。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是根據(jù)上述背景而進行的，其目的是實現(xiàn)一種使用了前方激發(fā)DRA的線性中繼器和光纖通信系統(tǒng)，該前方激發(fā)DRA能夠使用最常使用的FBG激發(fā)光源和光纖激光器等激發(fā)光源。
本發(fā)明涉及一種光纖通信系統(tǒng)，該系統(tǒng)具有作為放大信號光的拉曼放大增益介質(zhì)的石英光纖；輸出激發(fā)光的激發(fā)光源，該激發(fā)光沿和上述信號光相同的方向在上述石英光纖中共同傳輸；以及在上述石英光纖和上述激發(fā)光源之間設(shè)置的上述信號光和上述激發(fā)光的合波器。
本發(fā)明中，所述合波器具有入射波長比所述石英光纖的零色散波長長的信號光，并對該信號光和所述激發(fā)光源射出的激發(fā)光進行合波的裝置，上述激發(fā)光源具有發(fā)出激發(fā)光的裝置，該激發(fā)光的最長波長與上述信號光的最短波長相比，處于頻率差為13.7～30THz的低頻側(cè)的短波長側(cè)。
因此，能夠解決現(xiàn)有技術(shù)中由于RIN遷移和ND-FWM而產(chǎn)生的信號光質(zhì)量劣化的缺點。
此外，上述的石英光纖是色散位移光纖，上述信號光在L頻帶具有多個波長。
因此，在傳輸路徑是DSF的情況下，能夠抑制現(xiàn)有技術(shù)中的SNR劣化的問題。
上述的石英光纖是非零色散位移光纖，上述信號光在C頻帶具有多個波長。
因此，在傳輸路徑是非零色散位移光纖的情況下，能夠抑制現(xiàn)有技術(shù)中因RIN遷移和ND-FWM造成的SNR劣化的問題。
在上述石英光纖的信號光輸出裝置中設(shè)置了遠端激發(fā)雙通型EDF模塊，上述激發(fā)光的波長大于等于1430nm而小于等于1470nm。
因此，激發(fā)光波長的依賴性小，實質(zhì)上，即使是1430nm的激發(fā)光波長，也能夠使遠端激發(fā)雙通型EDF模塊工作。
或者，在上述石英光纖的信號光輸出裝置中設(shè)置了遠端激發(fā)單通型EDF模塊；上述激發(fā)光的波長大于等于1440nm而小于等于1470nm。
因為在遠端激發(fā)單通型EDF模塊中，激發(fā)效率比在雙通型EDF模塊差，所以可以使用的激發(fā)光波長比雙通型EDF模塊的波長長(大于等于1440nm)。
上述激發(fā)光源是具有光纖布拉格光柵的激光二極管型或者光纖激光器型。
在設(shè)定信號光波長的最小值為λs，上述石英光纖的零色散波長的最小值為λ0，以及激發(fā)光波長的最大值為λp時，為了使2λ0-λs＞λp成立，可以設(shè)定信號光波長，零色散波長和激發(fā)光波長。在此，上述激發(fā)光源是多波長的具有激光布拉格光柵的激光二極管或者法布里-泊羅(Fabry-Perot)激光二極管型的情況下，為了使2λ0-λs＞λp+10成立，設(shè)定上述信號光波長、上述零色散波長和上述激發(fā)光波長。
此外，在上述激發(fā)光源是光纖拉曼激光器型或者具有單一波長的光纖布拉格光柵的激光二極管型，或者是具有多個波長的激光布拉格光柵激光二極管型，或者法布里-泊羅激光二極管型的情況下，為了使2λ0-λs＞λp+15成立，可以設(shè)定上述信號光波長、上述零色散波長和上述激發(fā)光波長。
這樣，可以避免噪音最大的最壞條件2λ0-λs＞λp的情況。
此時，上述多波長的寬度小于等于10nm。
此外，上述激發(fā)光源在極化復(fù)用的法布里-泊羅激光二極管的各個輸出端具有調(diào)整從法布里-泊羅激光二極管輸出的激發(fā)光的可變衰減器。
這樣，能夠?qū)σ驕囟茸儞Q或者制造偏差而產(chǎn)生的各個激光二極管的激發(fā)波長(平均波長)的差異進行補償。
上述光纖通信系統(tǒng)具有添加鉺的光纖放大器，上述添加鉺的光纖放大器包括具有作為增益介質(zhì)的添加鉺光纖的添加鉺光纖增益塊；在上述添加鉺光纖增益塊的前部或者后部設(shè)置的增益均衡光纖；檢測上述添加鉺的光纖的反向分步量的反向分步檢測電路；和為了使通過上述反向分步檢測電路檢測出的上述反向分步量達到所希望的值，而控制上述添加鉺的光纖增益塊的反向分步調(diào)整電路。
這樣，一方面，在不應(yīng)用前方激發(fā)DRA的情況下，可以使用添加鉺的光纖放大器，同時，能夠通過添加鉺的光纖增益塊內(nèi)的添加鉺的光纖的增益減少分量來補償因為應(yīng)用前方激發(fā)DRA而新附加的拉曼增益頻譜。
此外，希望上述添加鉺光纖的高能級(上位準位)占有率N2不到38％。
可以設(shè)定所述信號光功率的頻譜，以便越靠進上述拉曼放大所引起的增益較大的短波側(cè)，輸入到上述石英光纖的上述信號光的信號光功率越低。
這樣，即使在石英光纖中生成非線性效果的情況下，也可以使凈增益頻譜變平坦。
上述石英光纖可以是在城市中鋪設(shè)的石英光纖?；蛘?，上述石英光纖是集總光放大用的石英光纖。
上述信號光的波長是單一波長，上述信號光的波長和上述激發(fā)光的最長波長的頻率差為15.6THz或者15.6THz以上。
因為與信號光占有的波長域是多波長WDM系統(tǒng)的情況相比，在信號光波長是單一波長的情況下，一般都非常窄，因此，即使不能確保增益頻譜的平坦性的情況下，也能夠解決因RIN遷移和ND-FWM而產(chǎn)生信號光質(zhì)量劣化的缺點。
即使將本發(fā)明的線性中繼器替換為發(fā)送終端裝置(發(fā)送器)，也可以一樣進行說明。
通過本發(fā)明，能夠解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的RIN遷移以及因為ND-FWM而產(chǎn)生的信號光品質(zhì)劣化的缺點。


圖1是第一實施例的光纖通信網(wǎng)的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖2是示出了第一實施例的光纖通信系統(tǒng)中增益和波長關(guān)系的圖。
圖3是示出了第一實施例的光纖通信系統(tǒng)中SNR和波長之間的關(guān)系的圖。
圖4是第一實施例中波長關(guān)系(DSF情況)的示意圖。
圖5是第一實施例中信號光功率和波長之間的關(guān)系的示意圖。
圖6是第一實施例的EDFA的增益和波長關(guān)系的示意圖。
圖7是第二實施例的光纖通信系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖8是第二實施例的波長關(guān)系(NZ-DSF的情形)示意圖。
圖9是示出了第三實施例的光纖通信系統(tǒng)的主要部件結(jié)構(gòu)的圖。
圖10是示出了第三實施例的輸出信號光功率和輸入激發(fā)光功率之間的關(guān)系的圖。
圖11示出了第四實施例的SNR頻譜的圖。
圖12示出了在使用FP-LD激發(fā)光源的情況下的LD驅(qū)動電流和激發(fā)光SNR以及信號光SNR之間的關(guān)系。
圖13是示出了第四實施例中的FP-LD激發(fā)光源結(jié)構(gòu)的圖。
圖14是示出了第五實施例中的在線性中繼器內(nèi)設(shè)置的EDFA結(jié)構(gòu)的圖。
圖15是示出了第五實施例中總的激勵釋放的橫斷面Semi-tot和吸收的橫斷面Sabs的頻譜圖。
圖16是示出了第五實施例中EDF增益塊53中的EDF的增益頻譜變化的圖。
圖17是示出了從圖16求出的以高能級占有率N2為38％的情況為基準的第五實施例中增益變化量頻譜的圖。
圖18是示出了第五實施例中的前方激發(fā)DRA的激發(fā)光波長為1440nm的情況下的拉曼增益頻譜的實例以及補償該拉曼增益頻譜的EDF增益塊53內(nèi)的EDF增益減少頻譜的圖。
圖19是示出了第六實施例中的對各種激發(fā)光源的相同拉曼增益的SNR頻譜的圖。
圖20是示出了第七實施例中光放大器結(jié)構(gòu)的圖。
圖21是示出了現(xiàn)有后方激發(fā)DRA結(jié)構(gòu)的圖。
圖22是示出了現(xiàn)有雙方向激發(fā)DRA結(jié)構(gòu)的圖。
圖23是示出了現(xiàn)有技術(shù)的拉曼增益頻譜的圖。
圖24是示出了現(xiàn)有技術(shù)的SNR頻譜。
具體實施例下面，利用附圖對本發(fā)明的實施例進行說明。其中，本發(fā)明并不僅限于下面說明的各個實施例，例如，適當?shù)亟M合各個實施例所公開的技術(shù)思想亦可。
第一實施例圖1是第一實施例的光纖通信系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。
如圖1所示，本實施例涉及線性中繼器1-1、2-1，該線性中繼器包括作為放大信號光的拉曼放大增益介質(zhì)的石英光纖10、11、20、21；輸出激發(fā)光的FGB激發(fā)光源12-1、13-1、22-1、23-1，所述激發(fā)光沿和上述信號光相同的方向上在石英光纖10、11、20、21中共同傳播；以及將設(shè)置在石英光纖10、11、20、21和FGB激發(fā)光源12-1、13-1、22-1、23-1之間的上述信號光和和上述激發(fā)光進行合波的合波器14、15、24、25。
在此，本實施例的特征在于，在合波器14、15、24、25中具有一個合波裝置，該合波裝置入射波長比石英光纖10、11、20、21的零色散波長長的信號光，并將該信號光和從FGB激發(fā)光源12-1、13-1、22-1、23-1射出的激發(fā)光進行合波，該FGB激發(fā)光源12-1、13-1、22-1、23-1具有射出比上述信號光的波長短(13.7THz或13.7THz以上)的激發(fā)光的裝置。
石英光纖10、11、20、21是色散位移(dispersion-shifeted)光纖，上述信號光在L頻帶具有多個波長，上述激發(fā)光的波長小于等于1470nm。
下面，對第一實施例進一步進行詳細說明。
圖1示出了第一實施例的光纖通信系統(tǒng)。和圖21的現(xiàn)有技術(shù)的結(jié)構(gòu)相比，主要有下面的不同。也就是說，在本實施例中，使用1440nm的激發(fā)光來進行前方分步式拉曼放大(前方DRA)。該激發(fā)光用的激發(fā)光源13-1被設(shè)置在上游的線性中繼器1-1中。
圖2示出了與本實施例相關(guān)的拉曼增益頻譜。圖2以水平軸為波長(nm)，以垂直軸為增益(dB)。它是這樣一種頻譜，即在圖1的光通信系統(tǒng)中，前方DRA的單一激發(fā)波長從1500nm到1440nm向短波長側(cè)變化時的頻譜。此外，圖3示出了對于這些激發(fā)波長的SNR頻譜。圖3以水平軸為波長(nm)，以垂直軸為增益(dB)。但是，在該單一激發(fā)光波長的情況下的激發(fā)光功率和現(xiàn)有技術(shù)中2個波長(1470nm和1500nm)激發(fā)時的總功率(300mW)相同。
如圖2所示，在單一激發(fā)光波長大約在1470nm～1500nm的情況下，在信號光波長域內(nèi)生成增益頻譜的峰值。因此，在現(xiàn)有技術(shù)中，為了在信號光波長域內(nèi)得到較高的增益，在大致1470nm或者1470nm以上的激發(fā)光和大致1500nm或者1500nm以下的激發(fā)光的至少2個波長以上的激發(fā)光中進行了前方DRA。此外，在使用2個波長激發(fā)光的情況下，總的增益頻譜是這兩個波長增益頻譜的合成。因此，在現(xiàn)有技術(shù)中，選擇了2個激發(fā)光的波長來使合成的增益頻譜近似于平坦。在這樣的現(xiàn)有技術(shù)中，為了獲得信號光波長域內(nèi)的高增益和平坦的增益頻譜，是以使用2個波長或者2個波長以上的激發(fā)光波長為前提的，以前沒有考慮使用單一激發(fā)光波長以及使用其增益頻譜的峰值在信號光波長域之外的激發(fā)光波長。另一方面，在本實施例中，使用了下面的單一激發(fā)波長。
因此，在現(xiàn)有技術(shù)中，最短的信號光波長(上述例子為1575nm)和最長的激發(fā)光波長(上述例子為1500nm)一般僅僅分離大約100nm(頻率差大約13THz)。例如在信號光波長為1個波長的情況下，信號光波長如果是1580nm，則激發(fā)光波長用一個波長是足夠的，設(shè)為1480nm。這樣，波長差為100nm，頻率差為12.8THz。
如果根據(jù)圖3的SNR頻譜，則當激發(fā)光波長是1500nm、1490nm、1480nm的情況下，SNR在信號光波長域內(nèi)變低(大概小于等于25dB)。另一方面，在激發(fā)光波長是1470nm、1460nm、1440nm的情況下，信號光波長域內(nèi)的SNR劣化較小，可以取得大約30dB或者30dB以上的高SNR。此外，在該情況下(激發(fā)光波長是1470nm、1460nm、1440nm的情況下)，BER特性良好。此外，在這種情況下，如圖2所示，在激發(fā)光波長是1470nm的情況下，信號光波長域內(nèi)的拉曼增益約為6dB或者6dB以上，在激發(fā)光波長是1440nm的情況下，信號光波長域內(nèi)的增益約為4dB或者4dB以上。
因此，雖然和圖23的增益(約為8dB)相比較小，但是如果通過DRA來確保改善SNR，就能夠獲得充分大的增益。此外，和現(xiàn)有技術(shù)相比，雖然在信號光波長域內(nèi)生成了較大的增益偏差，但是這可以通過后述的根據(jù)信號光電平的波長進行設(shè)定來解決。
如上所述，在本實施例中，最長的激發(fā)光波長(在本實施例中為1470nm)被設(shè)定在最短信號光波長(1575nm)的短波長側(cè)，并具有大于100nm值(105nm)(頻率差約為13.7THz)。在信號光波長是1個波長的情況下，例如，如果信號光波長是1580nm，則激發(fā)光波長雖然用一個波長已足夠，但是最好設(shè)為1460nm。這樣，波長差為120nm，頻率差為15.6THz。
也就是，在信號光是1個波長的情況下，沒有必要確保增益頻譜的平坦性，和多波長WDM系統(tǒng)的情況相比，信號光占有的波長域一般都非常窄，所以，在現(xiàn)有技術(shù)的方法中，具有比上述15.6THz小的頻率差的結(jié)構(gòu)是可以實現(xiàn)的。
此外，上述最長的激發(fā)光波長可以設(shè)定在上述最短信號光波長的短波側(cè)，并具有最多30THz的頻率差。這樣，如非專利文件7所述，為了確保由于DRA的SNR改善，拉曼增益要足夠大。另一方面，在上述以外的情況下，也就是說，上述最長激發(fā)光波長被設(shè)定在上述最短信號光波長的短波側(cè)，并具有大于30THz的頻率差時，增益較小，雖然通過DRA而使SNR提高了若干，但是鑒于設(shè)置上述DRA所需要的激發(fā)光源等的費用，作為系統(tǒng)沒有什么優(yōu)點。
例如，在上述最短信號光波長是1575nm時，如果頻率差是13.7～30THz，則上述最長激發(fā)光波長可以是1361～1469nm。順便說一下，波長、頻率和光速的關(guān)系是波長＝光速/頻率。
此外，傳輸路徑是后述非零色散位移光纖的情況下，在上述最短信號光波長是1530時，如果頻率差為13.7～30THz，則上述最長激發(fā)光波長可以為1327～1430nm。
圖4示出了與本實施例(傳輸路徑是DSF情況)相關(guān)的波長關(guān)系。零色散波長在1550nm附近，信號光波長域是L頻帶1575～1605nm。此外，在現(xiàn)有技術(shù)中，激發(fā)光波長是1470nm和1500nm，例如，在本實施例中是1440nm(也可以是1460nm，1470nm)。
此外，圖3示出了零色散波長是1545nm的情況，但是，例如在零色散波長是1535nm的情況下，除了1500nm、1490nm、1480nm之外，還有1470nm的情況下，信號光波長域內(nèi)的SNR變低(大概小于等于25dB)。
在本實施例中，通過圖23和圖2的比較可以知道，拉曼增益頻譜一般在信號光波長域內(nèi)變得不平坦。特別地，隨著激發(fā)光波長變成1440nm、1460nm、1470nm的長波長，導(dǎo)致非平坦性增加。圖5示出了信號光功率和波長的關(guān)系。圖5用水平軸表示波長(nm)，垂直軸表示信號光功率(dBm)。如圖5所示那樣輸入到傳輸路徑DSF的信號光功率的頻譜根據(jù)上述激發(fā)光的波長而變得不平坦。
考慮傳輸路徑DSF中的非線性效果，拉曼增益越大的波長，信號光功率越低。圖6示出了EDFA增益和波長之間的關(guān)系，圖6的水平軸表示波長(nm)，垂直軸表示增益(dB)。此外，為了使凈增益頻譜在單位線性中繼區(qū)間中變平坦，如圖6所示，使EDFA的增益頻譜變?yōu)椴黄教?。這可以通過降低EDFA激發(fā)電平、降低平均反向分步電平來實現(xiàn)，而無需使用增益均衡濾光器(參考非專利文獻8)。
但是，在圖6中，在激發(fā)光波長是1440nm的情況下，平均反向分步電平(電平-1)比現(xiàn)有技術(shù)中EDFA增益頻譜平坦的情況下的平均反向分步電平低，在激發(fā)光波長是1460nm情況下，平均反向分步電平(電平-2)可以比電平-1低。
上述實施例是關(guān)于在城市中(陸地或者海底)鋪設(shè)的傳輸路徑光纖中分布式地放大信號光的DRA系統(tǒng)，傳輸路徑光纖的長度是40km和80km等。
但是，如果考慮本實施例的信號光的光放大操作，則也能夠應(yīng)用于像EDFA等那樣在線性中繼器中集總放大信號光的情況，增益介質(zhì)一般采用比DRA的情形短若干(10km和20km等)的石英光纖(DSF等)。這和后述的第二和第三實施例相同。
此外，激發(fā)光源是具有作為外反射鏡的光纖布拉格光柵(FBG)或光纖激光器的光纖二極管光源(具有光纖布拉格光柵型的激光二極管型、GBG激發(fā)光源或者光纖激光器型、光纖激光器激發(fā)光源)。
如上所述，通過本實施例，在傳輸路徑是DSF的情況下，通過將單一激發(fā)光波長設(shè)定在大概1470nm或者1470nm以下，從而具有能夠抑制現(xiàn)有技術(shù)中SNR劣化的問題的效果。
(第二實施例)圖7示出了第二實施例的光纖通信系統(tǒng)。和第一實施例中的線性中繼器1-2、2-1的結(jié)構(gòu)和第二實施例的線性中繼器1-2、2-2的結(jié)構(gòu)相比，主要有以下幾點不同。也就是，在本實施例中使用非零色散位移(NZ-DSF/LEAF(登錄商標)等)光纖來作為傳輸路徑，零色散的典型值大約是1500nm。信號光波長是C頻帶1530～1560nm。
在后方激發(fā)的FBG激發(fā)光源12-2、22-2中，和現(xiàn)有技術(shù)的圖22中一樣，激發(fā)光波長是1420nm和1450nm，此外，在前方激發(fā)的FBG激發(fā)光源13-2、23-2中激發(fā)光波長是1390nm。
圖8示出了本實施例中的波長關(guān)系。如圖22所示，現(xiàn)有技術(shù)中，前方DRA激發(fā)光波長和后方DRA激發(fā)光波長相同，是1420nm和1450nm，但是，如上所述，在本實施例中是1390nm。
和第一實施例的情況相同，激發(fā)光波長一般設(shè)定在最短信號光波長(1530nm)的短波側(cè)，其頻率差約為13.7THz。也就是，激發(fā)光波長小于等于1430亦可。
因此，和圖4的情況相同，本實施例具有如下效果，即能夠抑制現(xiàn)有技術(shù)中RIN偏移和由于ND-FWM引起的SNR劣化的問題。
(第三實施例)圖9示出了第三實施例的光纖通信系統(tǒng)。和圖1的第一實施例的結(jié)構(gòu)相比，有以下幾點不同。因為圖9很簡單，所以，僅僅示出了和圖1的不同之處。在本實施例中，在前方激發(fā)DRA的傳輸路徑DSF(DSF-1)的后部設(shè)置了遠端激發(fā)EDF模塊30來進行遠端激發(fā)放大。使用激發(fā)效率較高的雙通(double-pass)型來作為該遠端激發(fā)EDF模塊30(參考非專利文獻9)。
圖10示出了雙通型遠端激發(fā)EDF模塊30的激發(fā)特性。圖10以水平軸為輸入激發(fā)光功率(mW)，垂直軸為輸出信號光功率(dBm)。根據(jù)不同的激發(fā)光波長(1440、1460、1470、1490nm)來檢測輸入激發(fā)光功率和信號光的總輸出功率的相關(guān)性。和圖10及其它檢測結(jié)果相比，激發(fā)光波長的相關(guān)性較小，(為了激發(fā)在遠端激發(fā)EDF模塊30中設(shè)置的作為增益介質(zhì)的EDF，通常使用1450～1480nm來作為波長)，但是實質(zhì)上，即使是1430nm的激發(fā)光波長，雙通型遠端激發(fā)EDF模塊30也工作。
此外，也可以代替雙通型遠端激發(fā)EDF模塊30來設(shè)置單通型遠端激發(fā)EDF模塊。在這種情況下，因為激發(fā)效率在單通型遠端激發(fā)EDF模塊中比在雙通型遠端激發(fā)EDF模塊30中差，所以可以使用的激發(fā)光波長比雙通型遠端激發(fā)EDF模塊30的波長長(大于等于1440等)。
(第四實施例)通過第一和第二實施例，可以避免在使用現(xiàn)有技術(shù)中因為ND-FWM和RIN偏移導(dǎo)致噪音大的FBG激發(fā)光源或者光纖激光器的激發(fā)光源的系統(tǒng)中的噪音問題。上述光纖激光器激發(fā)光源的典型例子是纖維拉曼激光器。
在此，在設(shè)定信號光波長的最小值為λs，零色散波長的最小值為λ0，以及激發(fā)光波長的最大值為λp時，2λ0-λs＝λp(1)這是上述噪音變?yōu)樽畲蟮淖顗臈l件。在此，在本發(fā)明中，為了避免上述條件，在λ0＝1545nm，λs＝1605nm時，設(shè)λp＜1470nm。也就是，設(shè)波長單位為nm，設(shè)2λ0-λs＞λp+15 (2)
上述值為激發(fā)光源是單一波長的FBG激發(fā)光源的情況下的大概值。
調(diào)查激發(fā)光源是單一波長的FBG激發(fā)光源之外的情況，并且如下所述。圖11示出了第四實施例的SNR頻譜，以水平軸為波長(nm)，以垂直軸為SNR(dB)。此外，圖11示出了對于各種激發(fā)光源的相同拉曼增益中的SNR頻譜。
激發(fā)光源的種類是光纖拉曼激光器、單一波長FBG-LD、2波長FBG-LD以及FP-LD(Fabry-Perot-LD)。零分散波長的最小值λ0是1530nm。按照光纖拉曼激光器、單一波長FBG-LD、2波長FBG-LD以及FP-LD的順序，SNR變低。
此時，在各種激發(fā)光源的10dB強度降低的振蕩波長間隔Δλ在光纖拉曼激光器中大約是0.5nm，在單一波長FBG-LD中大約是2nm，在FP-LD中大約是10nm。也就是，Δλ越大SNR越高。此外，因為在2波長FBG-LD中，頻率是單一波長FBG-LD的2倍，所以，有效的Δλ是2倍。
通過如上所述，通過使用FP-LD激發(fā)光源、多波長FBG-LD激發(fā)光源(簡稱為FBG激發(fā)光源)，可以獲得抑制了上述噪音的較高SNR。但是，在制造多波長的FGB激發(fā)光源時，為了使激發(fā)光波長的平均波長和最大值λp不顯著上升，有必要縮小波長間隔。上述平均波長是激發(fā)光波長的有效值，最大值λp是確定(1)式的最差條件的值。單一波長FBG-LD的Δλ約為2nm，所以希望上述波長間隔大約小于等于10nm。并且，因為沒有關(guān)于波長間隔的下限值的特別限制(比0nm大就可以)，所以可以根據(jù)系統(tǒng)條件等來適當確定。
圖12示出了使用FP-LD激發(fā)光源情況下的LD驅(qū)動電流和激發(fā)光SNR和信號光SNR之間的關(guān)系。圖12的水平軸表示驅(qū)動電流(mA)，垂直軸表示SNR(dB)。如圖12所示，激發(fā)光SNR和信號光SNR和驅(qū)動電流同時得到提高。因此，驅(qū)動電流保持較高值是有利的。
圖13出了第四實施例的FP-LD激發(fā)光源的結(jié)構(gòu)。在該激發(fā)電源中，為了得到較高SNR，就要執(zhí)行下面的方法。根據(jù)極化復(fù)用(polarization multiplexing)的各個LD41(FP-LD)來分別設(shè)置可變的衰減器40來調(diào)整輸出功率。
來自于各個可變衰減器40的激發(fā)光在極化合波器(下面稱為PBC)42中合波后輸出。各個LD41的激發(fā)光波長(平均波長)和驅(qū)動電流以及溫度一起上升，驅(qū)動電流每上升100mA，光波長大約上升3nm，溫度每上升10度，光波長大約上升4nm。
此外，存在LD制造偏差，其大概是±5nm。因此，使用圖13的激發(fā)光源通過調(diào)整驅(qū)動電流和溫度，可以調(diào)整各個LD41的激發(fā)光波長，并且從各個LD41輸入到PBC42的激發(fā)光功率可以在可變衰減器40中設(shè)定為相同的值。普通的FP-LD激發(fā)光源的結(jié)構(gòu)是從圖13的結(jié)構(gòu)中除去上述可變衰減器40的結(jié)構(gòu)。
例如，在極化合成的2個LD(LD1和LD2)的激發(fā)光波長的希望波長是1440nm時，通過制造偏差，在LD溫度時25℃時，設(shè)定LD1的波長是1444nm，LD2的波長是1436nm。此時，通過設(shè)定LD1的溫度是15℃，LD2的溫度是3515℃，從而LD1和LD2的激發(fā)光波長能夠一起達到1440nm(希望值)。此時，雖然來自于LD1和LD2的輸出一般將發(fā)生變化，但是通過上述個別可變衰減器40，可以在可變衰減器40中將輸入到PBC42的激發(fā)光功率設(shè)定為期望的值。
(第五實施例)本實施例參考圖6對第一實施例中敘述的增益頻譜均衡方法(也就是，不使用增益均衡光纖來使單位線性中繼區(qū)間中的凈增益頻譜變得平坦)而進行詳細描述。
圖14示出了圖1的線性中繼器1-1、1-2內(nèi)設(shè)置的各種EDFA16、26的結(jié)構(gòu)例。該EDFA具有配置在信號光輸入側(cè)的作為第1EDF增益塊的EDF增益塊51；配置在信號光輸出側(cè)的作為第2EDF增益塊的EDF增益塊53；配置在EDF增益塊51和EDF增益塊53之間的增益均衡光纖52；連接在EDF增益塊53上，并檢測出EDF(圖中省略)反向分步量的反向分步檢測電路54，所述的EDF作為增益介質(zhì)設(shè)置在EDF增益塊53中；以及連接到反向分步檢測電路54的反向分步調(diào)整電路55。該反向分步調(diào)整電路55，改變對EDF增益塊53的激發(fā)光功率等來調(diào)整EDF增益塊53的激發(fā)狀態(tài)以便使通過反向分步檢測電路54檢測出的反向分步量達到所希望的值。
并且，可以沒有EDF增益塊51，此外，增益均衡光纖52可以設(shè)置在EDF增益塊53的后部。此外，例如可以使用非專利文獻10中記載的方法來作為反向分步檢測電路55。
下面，對本實施例中的操作進行說明。EDF增益塊53中的EDF的dB單位的增益(G)在下式中給出G＝A(Semi-totN2-Sabs) (3)其中設(shè)比例常數(shù)為A，激勵散射橫斷面積為Semi(＝Emission)，高能級吸收橫斷面積為SESA(Excited State Absorption)，吸收橫斷面積為Sabs(＝Absorption)，總的激勵散射橫斷面積為Semi-tot＝Semi+SESA，高能級占有率為N2。
圖15以水平軸為波長(mn)，以垂直軸為橫斷面積(標準化值)，示出了總的激勵散射面積Semi-tot以及吸收截面積Sabs的頻譜。在圖15中，這些橫斷面積的峰值被標準化為100。圖16示出了使用式(3)求出的EDF增益塊53中的EDF增益頻譜的變化，示出了在上述方向分步量的高能級占有率N2為42％、40％、38％、36％、34％的情況下的各種EDF增益頻譜變化。并且，圖16以水平軸為波長(mn)，以垂直軸為增益(dB)。如從圖16中知道的，在高能級占有率N2＝38％時，L頻帶中的平坦增益約為20dB。因此，如圖16所示，根據(jù)高能級占有率N2的值，能夠在定量地求出增益頻譜變化的方式。
圖17示出了從圖16求出的增益變化量頻譜。更具體地，示出了以高能級占有率N2＝38％(也就是，信號光波長域中的EDF增益頻譜變得接近于平坦的情況下)為基準的增益變化量頻譜，橫軸表示波長(nm)，縱軸表示增益變化量(dB)。設(shè)增益變化量為ΔG，對應(yīng)于高能級占有率N2值的增益為G(N2)，則存在如下的關(guān)系ΔG＝G(N2)-G(N2＝38％) (4)從圖17可知，關(guān)于L頻帶信號光波長域，隨著波長變短，增益變化量ΔG的絕對值變大。
通過使用該增益變換的特征，能夠在不適合使用前方激發(fā)DRA的情況下使用的EDFA，同時，用EDF增益塊53內(nèi)的EDF增益減少成分來補償采用前方激發(fā)DRA而新增加的拉曼增益頻譜。這樣，為了進行增益補償而不需要設(shè)計新的EDFA，即可確保經(jīng)濟性。
圖18以水平軸為波長(mn)，以垂直軸為增益(dB)示出了在前方激發(fā)DRA激發(fā)光波長是1440nm的情況下的拉曼增益頻譜(圖中的拉曼增益附加部分)的例子以及補償該拉曼增益頻譜的EDF增益塊53中的EDF增益減少部分頻譜(圖中的EDFA增益減少部分)。其中，設(shè)EDF增益塊53內(nèi)的EDF高能級占有率N2為N2＝36.5％。
如果信號光波長域1575～1605nm中看到兩者一致的情況，則可以理解兩者在1dB以內(nèi)具有良好的一致性。因此，在例如圖1所示的結(jié)構(gòu)中，由一個傳輸路徑和一個線性中繼器構(gòu)成的區(qū)間(以下，稱之為單位線性中繼區(qū)間)中的總增益的頻譜，通過EDF增益塊53內(nèi)的EDF增益能夠?qū)η胺郊ぐl(fā)ERA的拉曼增益進行頻譜均衡。
此外，上述前方激發(fā)DRA的拉曼增益和EDF增益塊53內(nèi)的EDF增益的不一致部分能夠通過增益均衡光纖52進行補償。此時，因為增益均衡光纖52的損失頻譜峰值較小，所以就有能夠抑制本實施例的EDFA噪音特性發(fā)生劣化的優(yōu)點。也就是，在不使用本實施例的手法而僅僅通過增益均衡化光纖52進行補償?shù)那闆r下，因為和使用本實施例方法的情況相比，增益均衡光纖52的損失增益峰值變大，所以噪音特性劣化了。對此，和僅僅用增益均衡光纖52進行補償?shù)那闆r相比，如本實施例那樣，如果增益均衡光纖52的損失頻譜的峰值較小，則在噪音特性這點上就具有優(yōu)點。
此外，高能級占有率N2的設(shè)定值依賴于上述拉曼增益的值和式(3)的比例常數(shù)A。如圖18所示，在L頻帶的短波長域獲得具有比長波長域增益小的頻譜的EDF增益，為了在L頻帶的短波長域內(nèi)對具有比長波長域增益大的頻譜的拉曼增益進行補償，高能級占有率N2需要比38％小。高能級占有率N2的典型值是N2＝34～37％。
(第六實施例)在第四實施例中示出了對于傳輸路徑是DSF情況下的本發(fā)明動作的參數(shù)值。本實施例示出了傳輸路徑是NZ-DSF情況下的動作參數(shù)值。
在本實施例中，零色散波長的典型值約為1500nm，信號光波長是C頻帶1530～1560nm。但是，對于本實施例和前述第一實施例～第四實施例，信號光波長一般是全部配置在這些實施例的整個頻帶的波長復(fù)用信號的多個波長或者信道。在本實施例中，例如在C頻帶1530～1560nm上以100GHz的間隔(也就是大約0.8nm間隔)配置波長復(fù)用信號的波長或者信道。在系統(tǒng)運用開始初期等情況下，在上述頻帶的一部分配置信號光的多個波長。
在此，和第四實施例敘述的一樣，在設(shè)信號光波長的最小值為λs，零色散波長的最小值為λ0，激發(fā)光波長的最大值為λp時，2λ0-λs＝λp(上述式(1))是噪音變?yōu)樽畲蟮淖顗臈l件。因此，在本實施例中，為了避免上述條件，在λ0＝1480nm，λs＝1560nm時，設(shè)為λP＜1385nm。也就是，設(shè)波長單位為m，設(shè)2λ0-λs＞λP+15(上述式(2))。其中，上述值是激發(fā)光源是單一波長的FBG激發(fā)光源情況下的大概值。
如果研究激發(fā)光源是單一波長的FBG激發(fā)光源情況之外的情況，則可以理解下面所述的。圖19以水平軸為波長(mn)，以垂直軸為增益(dB)示出了對各種激發(fā)光源的相同的拉曼增益中SNR頻譜。此外，圖19示出了λp＝1385nm情況下的頻譜。激發(fā)光源的種類是光纖拉曼激光器、單一波長FBG-LD、兩波長FGB-LD和FP-LD(Fabry-Perot LD)。從圖19可知，按照光纖拉曼激光器、單一波長FBG-LD、兩波長FGB-LD和FP-LD順序，SNR變低。
例如在λs＝1560nm和λp＝1385nm，如果使用單一波長FGB-LD和2波長FGB-LD，則SNR的值變?yōu)镾NR＝23dB和SNR＝28.5dB。雖然該SNR頻譜的最低值的期望值依賴于傳輸距離或者傳輸速度等系統(tǒng)條件，但是作為典型值，可以例如是25dB。因此，在單一波長FGB-LD的情況下，可以是λp＝1385nm。此外，在2波長FGB-LD的情況下，能夠?qū)D19的波長向長波長側(cè)偏移5nm，在λs＝1560nm和λp＝1385nm時，SNR頻譜的最低值為27dB。因此，在使用2波長FGB-LD的情況下，可以是2λ0-λs＞λp+10 (5)并且，F(xiàn)BGT-LD型激發(fā)光源的波長數(shù)最好大于等于3，一般地，激發(fā)光波數(shù)越多，激發(fā)光波長的分步幅度越不會顯著變寬，由此就可以得到很高的SNR。從上述可知，很明顯上述內(nèi)容在第四實施例中也成立。
此外，本實施例雖然是傳輸路徑是NZ-DSF的情況，但是和第二實施例的情況相同，使輸入到NZ-DSF的信號光功率的頻譜非平坦化?？紤]傳輸路徑DSF中的非線性效果，越靠近拉曼增益較大的短波長側(cè)，信號光功率越低。
(總結(jié)第一～第六實施例)本發(fā)明實施例的光纖通信系統(tǒng)是通過在城市中鋪設(shè)石英光纖10、11、20、21作為傳輸路徑DSF來實現(xiàn)的，并且具有第一～第六實施例中所說明的線性中繼器。
(第七實施例)如第一實施例中所述那樣，在城市中鋪設(shè)了DSF和NZ-DSF的傳輸路徑光纖之類的分步放大介質(zhì)替換為卷在線軸等上的石英光纖之類的集總放大介質(zhì)。在這種情況下，上述光纖通信系統(tǒng)可以被看成是光放大器，該光放大器能夠設(shè)置在線性中繼器、發(fā)送器和接收器內(nèi)進行使用。本實施例是有關(guān)這樣的光放大器。
圖20示出了本實施例的光放大器。對于和圖1所示結(jié)構(gòu)相同的結(jié)構(gòu)要素給予相同的符號，并省略其說明。該光放大器70具有作為集總光放大介質(zhì)的DSF，其長度可以是例如10km，該DSF卷在線軸上。在DSF用的后方拉曼放大、前方拉曼放大中使用的激發(fā)光源具有和第一實施例相同波長的FBG激發(fā)光源22-1、13-1。
通過本實施例，因為RIN遷移和ND-FWM不會造成信號質(zhì)量劣化，所以能夠放大輸入到光放大器70的信號光。
此外，在本實施例中，對第一實施例的結(jié)構(gòu)進行了說明，但是對于第一實施例之外的實施例也是一樣的。
上面，雖然參考

了本發(fā)明的實施例，但是顯而易見的是，這些實施例僅僅是例示，本發(fā)明不僅限于這些實施例。因此，可以在不脫離本發(fā)明精神和范圍的情況下進行結(jié)構(gòu)元素的增加、省略、替換等其它的變更。
因為通過本發(fā)明可以解決現(xiàn)有技術(shù)中的由RIN遷移和ND-FWM產(chǎn)生的信號光質(zhì)量劣化的缺點，所以能夠以低成本實現(xiàn)高通信信號質(zhì)量。
權(quán)利要求
1.一種光纖通信系統(tǒng)，其特征在于，該系統(tǒng)具有作為放大信號光的拉曼放大增益介質(zhì)的石英光纖；輸出激發(fā)光的激發(fā)光源，該激發(fā)光沿和所述信號光相同的方向在所述石英光纖中共同傳輸；以及在所述石英光纖和所述激發(fā)光源之間設(shè)置的所述信號光和所述激發(fā)光的合波器，所述合波器具有入射波長比所述石英光纖的零色散波長長的信號光，并對該信號光和所述激發(fā)光源射出的激發(fā)光進行合波的裝置，所述激發(fā)光源具有射出激發(fā)光的裝置，該激發(fā)光的最長波長與所述信號光的最短波長相比，處于頻率差為13.7～30THz的低頻率側(cè)的短波長側(cè)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述石英光纖是色散位移光纖，所述信號光在L頻帶具有多個波長。
3.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述石英光纖是非零色散位移光纖，所述信號光在C頻帶具有多個波長。
4.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中在所述石英光纖的信號光輸出部分設(shè)置了遠端激發(fā)雙通型EDF模塊；所述激發(fā)光的波長大于等于1430nm而小于等于1470nm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中在所述石英光纖的信號光輸出部分設(shè)置了遠端激發(fā)單通型EDF模塊；所述激發(fā)光的波長大于等于1430nm而小于等于1470nm。
6.根據(jù)權(quán)利要求1到5之一記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述激發(fā)光源是具有光纖布拉格光柵的激光二極管型或者光纖激光器型。
7.根據(jù)權(quán)利要求2或3記載的光纖通信系統(tǒng)，其中在設(shè)定信號光波長的最小值為λs，所述石英光纖的零色散波長的最小值為λ0，以及所述激發(fā)光源的激發(fā)光波長的最大值為λP時，為了使2λ0-λs＞λP成立，對信號光波長，零色散波長和激發(fā)光波長進行了設(shè)定。
8.根據(jù)權(quán)利要求7記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述激發(fā)光源是多波長的具有激光布拉格光柵的激光二極管型、或者是法布里-泊羅激光二極管型，為了使2λ0-λs＞λP+10成立，設(shè)定了所述信號光波長，所述零色散波長和所述激發(fā)光波長。
9.根據(jù)權(quán)利要求7記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述激發(fā)光源是光纖拉曼激光器或者具有單一波長光纖布拉格光柵的激光二極管型、或者是具有多個波長的激光布拉格光柵激光二極管型、或者法布里-泊羅激光二極管型，為了使2λ0-λs＞λP+10成立，對所述信號光波長、所述零色散波長和所述激發(fā)光波長進行了設(shè)定。
10.根據(jù)權(quán)利要求8或者9記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述多波長的寬度小于等于10nm。
11.根據(jù)權(quán)利要求8或者9記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述激發(fā)光源在極化復(fù)用的法布里-泊羅激光二極管的各輸出端具有調(diào)整從法布里-泊羅激光二極管輸出的激發(fā)光的可變衰減器。
12.根據(jù)權(quán)利要求2或者3記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述光纖通信系統(tǒng)具有添加鉺的光纖放大器，所述添加鉺的光纖放大器包括添加鉺光纖增益塊，具有作為增益介質(zhì)的添加鉺的光纖；增益均衡光纖，設(shè)置在所述添加鉺光纖增益塊的前部或者后部；和反向分步檢測電路，檢測所述添加鉺的光纖反向分步量；和反向分步調(diào)整電路，為了使通過所述反向分步檢測電路檢測出的所述反向分步量達到所希望的值，控制所述添加鉺的光纖增益塊。
13.根據(jù)權(quán)利要求12記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述添加鉺的光纖的高能級占有率N2不到38％。
14.根據(jù)權(quán)利要求2或者3記載的光纖通信系統(tǒng)，其中，設(shè)定該信號光功率的頻譜，以便越靠近所述拉曼放大產(chǎn)生的增益較大的短波側(cè)，輸入到所述石英光纖的所述信號光的信號光功率越低。
15.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述石英光纖是在城市中鋪設(shè)的石英光纖。
16.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述石英光纖是集總光放大用的石英光纖。
17.根據(jù)權(quán)利要求1記載的光纖通信系統(tǒng)，其中所述信號光的波長是單一波長，所述信號光的波長和所述激發(fā)光的最長波長的差，按照頻率差則為15.6THz或15.6THz以上。
全文摘要
實現(xiàn)一種使用了前方激發(fā)DRA的線性中繼器和光纖通信系統(tǒng)，所述前方激發(fā)DRA能夠使用最長用的、FBG激發(fā)光源和光纖激光器等激發(fā)光源。該光纖通信系統(tǒng)具有作為放大信號光的拉曼放大增益介質(zhì)的石英光纖；輸出激發(fā)光的激發(fā)光源，該激發(fā)光沿和上述信號光相同的方向在上述石英光纖中共同傳播；在上述石英光纖和上述激發(fā)光源之間設(shè)置的上述信號光和上述激發(fā)光的合波器，上述合波器包括入射具有比上述石英光纖的零色散波長長的波長的信號光，并對該信號光和從上述激發(fā)光源射出的激發(fā)光進行合波的裝置，上述激發(fā)光源具有射出激發(fā)光的裝置，該激發(fā)光與上述信號光的波長相比，處于頻率差為13.7THz～30THz的低頻率側(cè)的短波側(cè)。
文檔編號H04B10/16GK1906532SQ20058000154
公開日2007年1月31日 申請日期2005年6月17日 優(yōu)先權(quán)日2004年6月23日
發(fā)明者增田浩次, 佐藤憲史, 宮本裕 申請人:日本電信電話株式會社