專利名稱：電梯以及電梯用繩輪的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動繩輪來驅(qū)動電梯轎廂的電梯以及電梯用繩輪，并且本發(fā)明尤其適合于通過穩(wěn)定吊索與繩輪之間的摩擦系數(shù)，來降低磨耗的電梯和電梯用繩輪。
背景技術(shù)：
在使用鋼絲吊索的吊索式電梯中，吊索卷繞在安裝在卷揚機上的繩輪上，并以繩輪為中心，吊索的一側(cè)懸吊電梯轎廂，另一側(cè)懸吊用于與電梯轎廂保持平衡的平衡重。并且，通過卷揚機使繩輪旋轉(zhuǎn)，通過吊索與繩輪之間的摩擦力，使由吊索懸吊的電梯轎廂移動。因此，為了能夠使電梯在合理的狀態(tài)下進行運行，有必要使吊索與繩輪之間的摩擦系數(shù)達到足夠?qū)﹄娞葸M行驅(qū)動的程度，并且有必要使該摩擦系數(shù)保持穩(wěn)定。
一般來說，電梯通常使用鋼絲吊索，該等鋼絲吊索一般由鋼絲捻合而成，其芯部使用含浸有潤滑脂的麻芯?？墒牵瑸榱双@得動作平穩(wěn)，重量輕，耐腐蝕性能好且耐久性優(yōu)越的吊索，也使用由鋼絲捻合而成，并且包覆有樹脂的吊索和合成纖維吊索等。該等樹脂包覆吊索和合成纖維吊索與鋼絲吊索相比，由于樹脂比金屬更柔軟且更容易變形，所以吊索與繩輪之間的接觸面壓比鋼絲吊索小。因此，升降通道內(nèi)部的粉塵、水滴和油等異物容易侵入吊索與繩輪之間，并且當有大量異物粘附時，可能會導致吊索與繩輪之間的摩擦力下降，從而導致電梯無法在合理的狀態(tài)下進行運行。
此外，例如專利文獻1的日本國發(fā)明專利特表2003-512269號公報所示，已經(jīng)公開有為了傳遞牽引力(即驅(qū)動力)，將牽引繩輪(繩輪)接觸面的圓周方向的表面粗糙度設(shè)定在1～3μm之間，并且為了提高耐久性而在繩輪的接觸面包覆堅硬的耐腐蝕性包覆層的技術(shù)。
并且，例如如專利文獻2的日本國發(fā)明專利特開2001-139267號公報所示，已經(jīng)公開有為了驅(qū)動合成纖維吊索，將吊索溝槽(繩輪)表面的粗糙度等級設(shè)定在N7～N12等級(相當于算術(shù)平均粗糙度Ra＝1.6～50μm)之間的技術(shù)。
專利文獻1特表2003-512269號公報專利文獻2特開2001-139267號公報在上述在先技術(shù)中，在只是單純地將繩輪溝槽的表面粗糙度設(shè)定為幾μm左右的情況下，如果采用樹脂包覆吊索和合成纖維吊索，則會出現(xiàn)大量的異物粘附在表面，而導致表面的凹凸部分被覆蓋，從而導致摩擦系數(shù)大幅度下降的情況。例如，如果有大量的油粘附在表面時，會導致表面的凹凸部分被油覆蓋，從而導致摩擦系數(shù)下降。此外，在將繩輪溝槽的表面粗糙度設(shè)定為幾十μm左右的情況下，雖然有利于防止摩擦系數(shù)因異物的粘附而下降，但隨著表面粗糙度的增大，與金屬相比，由柔軟性樹脂制成的吊索的磨耗增加。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于實現(xiàn)，即使使用容易受到異物影響的樹脂包覆吊索和合成纖維吊索，也能夠防止摩擦系數(shù)下降，確保穩(wěn)定的牽引力，同時防止吊索被磨耗。
為了解決上述問題，本發(fā)明提供了一種電梯，其是一種吊索式電梯，在該電梯中，吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，其中，該電梯具有樹脂包覆吊索，該吊索由鋼絲捻合而成，并且包覆有樹脂；以及所述繩輪，該繩輪的溝槽表面的圓周方向以及寬度方向的表面粗糙度為算術(shù)平均粗糙度Ra＝4～10μm，假設(shè)所述表面粗糙度曲線的高峰高度的平均值為Zpa，所述表面粗糙度曲線的低谷深度的平均值為Zva時，滿足Zva/Zpa＝1.5～2.0的關(guān)系。
此外，本發(fā)明還提供一種電梯，其是一種吊索式電梯，在該電梯中，樹脂包覆吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動該繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，其中，所述繩輪的溝槽是通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體后，再從切線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體來進行加工而形成的。
根據(jù)本發(fā)明，即使粘附有油和水滴等異物，摩擦系數(shù)的下降量也很小，能夠長期提高運行的可靠性。并且，通過使用重量輕，耐腐蝕性能好且耐久性優(yōu)越的樹脂類吊索，能夠抑制吊索的磨耗，所以能夠延長吊索的壽命，減少吊索更換次數(shù)，使維修變得更為方便，能夠降低維修成本。


圖1是表示本發(fā)明一實施方式中的電梯裝置大致結(jié)構(gòu)的側(cè)視圖；圖2是一實施方式中的繩輪的側(cè)視圖以及剖面圖；圖3是一實施方式中的繩輪溝槽表面的剖面圖；圖4是表示一實施方式中的繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度Ra與摩擦系數(shù)μa和粘附有油時的摩擦系數(shù)μb的比之間關(guān)系的曲線圖；圖5是表示一實施方式中的繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度Ra和吊索相對磨耗量W之間關(guān)系的曲線圖；圖6是一實施方式中的繩輪溝槽表面的剖面圖；圖7是表示一實施方式中的繩輪溝槽表面的高峰高度的平均值Zpa和低谷深度的平均值Zva的比Zva/Zpa與摩擦系數(shù)μa和粘附有油時的摩擦系數(shù)μb的比之間關(guān)系的曲線圖；圖8是表示一實施方式中的繩輪溝槽表面的高峰高度的平均值Zpa和低谷深度的平均值Zva的比Zva/Zpa與吊索相對磨耗量W之間關(guān)系的曲線圖；圖9是表示一實施方式中的向繩輪投射粉體時的投射方向的側(cè)視圖；圖10是表示采用FFT對各個實施例中的繩輪溝槽表面進行分析而得到的波長與振幅之間關(guān)系的圖；圖11是表示各個實施例的磨耗試驗時的吊索相對磨耗量W的圖；圖12是表示采用FFT對各個實施例中的繩輪溝槽表面進行分析而得到的波長與振幅之間關(guān)系的圖；圖13是表示采用FFT對各個實施例中的繩輪溝槽表面進行分析而得到的波長與振幅之間關(guān)系的圖；圖14是表示采用FFT對各個實施例中的繩輪溝槽表面進行分析而得到的波長與振幅之間關(guān)系的圖；
圖15是表示各個實施例的摩擦系數(shù)μa和粘附有油時的摩擦系數(shù)μb之比的圖；圖16是表示一實施方式的進行了金屬鍍膜處理的繩輪溝槽表面的剖面圖；圖17是圖16的放大圖。
符號說明1電梯轎廂2吊索3卷揚機4繩輪5轉(zhuǎn)向滑輪6平衡重7導軌8引導靴9溝槽10粉體11金屬鍍膜12含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜具體實施方式
圖1是表示作為一實施例的電梯的示意圖。在圖1中，1表示用于承載乘客的電梯轎廂，電梯轎廂1與吊索2連接，吊索2卷繞在安裝在卷揚機3上的繩輪4上。并且，吊索2經(jīng)由轉(zhuǎn)向滑輪5與平衡重6連接。在升降通道內(nèi)設(shè)置有導軌7，安裝在電梯轎廂1上的引導靴8將導軌7夾在中間。
當繩輪4在卷揚機3的驅(qū)動下旋轉(zhuǎn)后，依靠吊索2與繩輪4之間的摩擦力，繩輪4的旋轉(zhuǎn)力被傳遞到吊索2而使吊索2移動，從而使電梯轎廂1沿著導軌7在升降通道內(nèi)上下移動。圖1的虛線部分表示電梯轎廂1上升一個樓層時的電梯轎廂以及平衡重的位置。
圖2(a)是上述繩輪4的側(cè)視圖，圖2(b)是上述繩輪4的A-A剖面處的剖面圖。該繩輪上設(shè)置了三個用于卷繞吊索的溝槽9。
圖3是繩輪溝槽9的剖面圖，繩輪溝槽的表面例如采用噴丸加工等方法向溝槽表面投射磨粒進行加工而形成算術(shù)平均粗糙度Ra＝4～10μm的粗糙度。
圖4是與繩輪溝槽的算術(shù)平均粗糙度Ra相應(yīng)的摩擦系數(shù)的測量結(jié)果。并且，以下所述的實驗結(jié)果是使用由鋼絲捻合而成，并且包覆有樹脂的樹脂包覆吊索進行的實驗的結(jié)果。μa表示吊索以及繩輪處于干凈狀態(tài)下的摩擦系數(shù)，μb表示吊索以及繩輪上粘附有油時的摩擦系數(shù)。圖4的縱軸表示摩擦系數(shù)比，即μa與μb的比。當摩擦系數(shù)比大時，干凈狀態(tài)與粘附有油的狀態(tài)之間的摩擦系數(shù)的差增大，所以吊索與繩輪之間的摩擦力變得不穩(wěn)定。當算術(shù)平均粗糙度Ra在4μm以上時，摩擦系數(shù)比降低到1.2附近。由于摩擦系數(shù)差變小，所以能夠獲得穩(wěn)定的摩擦力。
圖5是與繩輪溝槽的算術(shù)平均粗糙度Ra相應(yīng)的吊索磨耗量的測量結(jié)果。并且，在圖中，將算術(shù)平均粗糙度Ra＝1μm時的磨耗量設(shè)定為1，并且其他磨耗量的測量結(jié)果是相對于算術(shù)平均粗糙度Ra＝1μm時的磨耗量的相對值。使金屬繩輪與外側(cè)包覆有樹脂的樹脂包覆吊索滑動而進行磨耗實驗，該磨耗試驗的結(jié)果表明，包覆在吊索上的樹脂被磨耗。金屬與樹脂之間的磨耗可分成樹脂膠合在摩擦對象金屬上時產(chǎn)生的膠合磨耗和摩擦對象金屬的突起物切削包覆樹脂而產(chǎn)生的磨粒磨耗。當繩輪溝槽的算術(shù)平均粗糙度Ra在10μm以下時，膠合磨耗為主要磨耗，其磨耗量隨著算術(shù)平均粗糙度Ra的增加而逐漸增加。另一方面，當繩輪溝槽的算術(shù)平均粗糙度Ra超過了10μm時，磨粒磨耗成為主要磨耗，磨耗量急劇增加。因此，為了將包覆樹脂的磨耗量保持在較低的值，理想的方法是將繩輪溝槽的算術(shù)平均粗糙度Ra控制在10μm以下。
從圖4所示的摩擦系數(shù)的測量結(jié)果以及圖5所示的摩擦量的測量結(jié)果可以知道，通過將繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度控制在Ra＝4～10μm之間，能夠得到穩(wěn)定的摩擦系數(shù)，能夠使電梯在合理的狀態(tài)下運行。并且，能夠抑制吊索的磨耗，從而可以提高吊索的壽命。
此外，圖4和圖5所示的測量結(jié)果是在后述的粗糙度曲線的高峰高度Zp的平均值Zpa與低谷深度Zv的平均值Zva之間的關(guān)系在Zva/Zpa＝1.5～2.0的范圍內(nèi)時測量得到的。
圖6是繩輪溝槽的剖面圖，圖中的點劃線表示將剖面形狀作為粗糙度曲線時的平均線，將平均線上方的突起稱為高峰，將平均線下方的突起稱為低谷。在圖6(a)的剖面圖中，粗糙度曲線的高峰高度Zp的平均值Zpa以及低谷深度Zv的平均值Zva基本相同。而在圖6(b)的剖面圖中，高峰的前端突起被切削掉，而處于Zpa小于Zva的狀態(tài)。
高峰高度Zp的平均值Zpa以及低谷深度Zv的平均值Zva，通過求出包含在繩輪溝槽表面的粗糙度曲線中的高峰的高度(Zp1～Zpn)以及低谷的深度(Zv1～Zvm)的合計值，并將該合計值除以高峰數(shù)量n和低谷數(shù)量m而得到。
圖6(a)表示通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射直徑為450μm的不規(guī)則多邊形的磨粒，將繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度加工成Ra＝6.0μm而得到的溝槽表面。圖6(b)表示通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射直徑為1500μm的不規(guī)則多邊形的磨粒，之后從繩輪溝槽表面的切線方向投射直徑為110μm的不規(guī)則多邊形的磨粒，將繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度加工成Ra＝6.0μm而得到的溝槽表面。與圖6(a)相比較，通過從切線方向投射磨粒，高峰前端的突起被切削掉了。并且，所使用的磨粒的直徑優(yōu)選為100～1700μm，并且，從法線方向進行的加工優(yōu)選采用400～1700μm的磨粒，而從切線方向進行的加工優(yōu)選采用100～600μm的磨粒。此外，從切線方向進行的加工中所采用的磨粒的直徑優(yōu)選為小于從法線方向進行的加工中所采用的磨粒的直徑。
圖7表示繩輪溝槽表面的高峰高度Zp的平均值Zpa和低谷深度Zv的平均值Zva之比以及摩擦系數(shù)的測量結(jié)果。μa表示吊索以及繩輪處于干凈狀態(tài)下的摩擦系數(shù)，μb表示吊索以及繩輪上粘附有油時的摩擦系數(shù)，其中的測量結(jié)果以μa與μb之比表示。當Zva/Zpa為2.0以下時，干凈狀態(tài)下的摩擦系數(shù)μa與粘附有油時的摩擦系數(shù)μb之比降低至1.2附近，兩個摩擦系數(shù)基本相同。這是因為油容易在繩輪溝槽的表面上積存而形成油洼，所以即使在粘附有油的狀態(tài)下，摩擦系數(shù)也不易下降。而當Zva/Zpa在2.0以上時，油不容易在繩輪溝槽的表面上積存形成油洼，而殘留在吊索和繩輪的接觸面上。因此，在出現(xiàn)油粘附的狀態(tài)時，摩擦系數(shù)會下降。即，μa/μb增加。
圖8表示繩輪溝槽表面的高峰高度Zp的平均值Zpa和低谷深度Zv的平均值Zva之比和包覆樹脂的磨耗量的測量結(jié)果。并且，在圖中，將算術(shù)平均粗糙度Zva/Zpa＝3.0時的磨耗量設(shè)定為1，其他磨耗量的測量結(jié)果是相對于算術(shù)平均粗糙度Zva/Zpa＝3.0時的磨耗量的相對值。
當Zva/Zpa在1.5以下時，由于繩輪溝槽表面的突起的緣故，吊索的磨耗量增加。通過將Zva/Zpa控制在1.5以上，由于繩輪溝槽表面的突起減少，所以能夠減少吊索的磨耗。
因此，通過將繩輪溝槽表面的高峰高度Zp的平均值Zpa和低谷深度Zv的平均值Zva之比Zva/Zpa控制在1.5～2.0之間，可以獲得穩(wěn)定的摩擦系數(shù)，能使電梯在合理的狀態(tài)中運行。并且，能夠抑制吊索的磨耗、并延長吊索的壽命。此外，圖7以及圖8所示的測量結(jié)果是在繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度在Ra＝4～10μm的范圍內(nèi)時測量得到的。
作為將Zva/Zpa控制在1.5～2.0之間的方法，如圖9(a)所示，可以在從繩輪4的溝槽9的法線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體10后，如圖9(b)所示，再從繩輪4的溝槽9的切線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體10，將表面的頂端突起去除掉而實現(xiàn)。
圖10表示對圖6所示的剖面形狀進行快速傅里葉變換(FFT)而得到的波長與振幅之間的關(guān)系。作為FFT的窗口函數(shù)，使用漢明窗(漢明窗的特點是能夠有效去除旁瓣，能夠進行動態(tài)范圍寬闊的測量)。并且，將快速傅里葉變換中得到的結(jié)果看作音波，以三分之一倍頻程的中心頻率分別求出各自的振幅。此外，求出頻率的倒數(shù)而將其變換成波長。
在圖10中，將圖6(a)所示的波形作為比較例3-1，將圖6(b)所示的波形作為實施例3-1。并且，圖10的實施例3-2表示將直徑為400～500μm的不規(guī)則多邊形的磨粒從繩輪溝槽表面的法線方向投射，然后再從繩輪溝槽表面的切線方向投射，以此將繩輪溝槽表面的算術(shù)平均粗糙度加工成Ra＝4.0μm而得到的繩輪溝槽的形狀。表1表示實施例3-1、3-2以及比較例3-1的具體加工方法以及算術(shù)平均粗糙度Ra。
表1

*磨粒使用直徑400～500μm的不規(guī)則多邊形磨粒。
圖11是圖10中所示的比較例以及實施例的繩輪溝槽與吊索的磨耗試驗結(jié)果。圖11的縱軸表示以實施例3-1的試驗中獲得的包覆樹脂的磨耗量為1時的相對磨耗量。即，與實施例3-1和實施例3-2比較，比較例3-1的磨耗量較大，即使繩輪溝槽的Ra相同，但如果各自的波長分量的振幅不同，則包覆樹脂的磨耗量也會出現(xiàn)差異。
圖12表示對采用不同的磨粒投射條件制作的繩輪溝槽表面進行FFT分析而得到的結(jié)果，圖中，將所制作的繩輪溝槽作為實施例3-3和3-4。對各個波長分量的振幅進行比較后可知，相比于實施例3-3，實施例3-4的波長不到70μm時的振幅大。使用該等繩輪進行磨耗試驗的結(jié)果，磨耗量基本相同。因此，可知波長小于70μm時的振幅對磨耗幾乎不產(chǎn)生影響。這是因為波長不到70μm時的振幅小，所以繩輪溝槽表面的突起幾乎不會切入樹脂。
圖13表示對采用不同的磨粒投射條件制作的繩輪溝槽表面進行FFT分析而得到的結(jié)果，將所制作的繩輪溝槽作為實施例3-5和3-6。對各個波長分量的振幅進行比較后可知，相比于實施例3-6，實施例3-5的波長超過140μm時的波長振幅大。使用該等繩輪進行磨耗試驗的結(jié)果，磨耗量基本相同。因此，可知波長大于140μm時的波長振幅對磨耗幾乎不產(chǎn)生影響。這是因為波長在140μm以上時，吊索與繩輪的接觸面積增加，面壓降低，樹脂難以發(fā)生膠合，樹脂不易被切削的緣故。
從圖10所示的波長分量的振幅可知，在實施例3-1和3-2中，波長為70～140μm時的振幅比波長的140分之一即0.5μm～1.0μm小。另一方面，磨耗量較大的比較例3-1的波長為70μm～140μm時的振幅比波長的140分之一大。所以，通過將繩輪溝槽表面的波長為70μm～140μm的分量的振幅控制成比波長的140分之一小，就能夠降低吊索包覆樹脂的磨耗，延長吊索的壽命。并且，即使波長為70μm～140μm時的振幅只有一部分在波長的140分之一以上時也能降低吊索的磨耗，但理想的是波長為70μm～140μm時的振幅全部在波長的140分之一以下。
在圖14中，采用FFT對算術(shù)平均粗糙度Ra＝3μm的繩輪溝槽表面進行分析，并求出了各個波長分量的振幅，比較例4-1表示其結(jié)果。同時，圖14還同時示出了圖11所示的比較例3-1和實施例3-1、3-2的波長與振幅之間的關(guān)系。在比較例4-1中，由于算術(shù)平均粗糙度Ra比其他比較例和實施例小，所以各個波長的分量的振幅值也較小。
圖15表示圖14中所示的比較例3-1、4-1、實施例3-1、3-2的繩輪和吊索的摩擦系數(shù)的測量結(jié)果。在比較例3-1和實施例3-1、3-2中，摩擦系數(shù)比大致為1，而在比較例4-1中，摩擦系數(shù)比為3，干凈狀態(tài)下的摩擦系數(shù)與粘附有油時的摩擦系數(shù)之間的差值大。從圖14可以知道，在比較例4-1中，波長為70μm～140μm的分量的振幅比波長的1400分之一即0.05μm～0.10μm小。如此，當波長為70μm～140μm時的振幅小于0.05μm～0.10μm時，所粘附的油無法積存而形成油洼，因而導致油侵入吊索和繩輪之間的接觸面，使摩擦系數(shù)降低。因此，通過將繩輪溝槽表面的波長為70μm～140μm的分量的振幅控制成大于波長的1400分之一，就能夠防止有異物粘附時的摩擦系數(shù)的下降。
在以上的實施例中，繩輪的直徑優(yōu)選為200mm，如果繩輪直徑在200mm以上，則由于吊索與繩輪之間的接觸面壓下降，所以優(yōu)選只按照繩輪直徑的相對于200mm的增加比例，相應(yīng)增加算術(shù)平均粗糙度Ra、繩輪溝槽表面的高峰高度Zp的平均值Zpa和低谷深度Zv的平均值Zva之比即Zva/Zpa以及通過FFT分析而得到的各個波長分量的振幅。
圖16是通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射磨粒后，再從繩輪溝槽表面的切線方向投射磨粒，并且實施了金屬鍍膜11處理后的繩輪溝槽表面的剖面圖。圖17是圖16的鍍膜部分的放大圖。鍍膜采用雙層結(jié)構(gòu)，由金屬鍍膜11和含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜12構(gòu)成。與繩輪之間的接觸面成為含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜(鎳鍍膜)。金屬鍍膜優(yōu)選為采用化學鍍敷法形成的鎳磷鍍膜，低摩擦樹脂優(yōu)選為四氟乙烯。并且，此時的鍍膜厚度以二層的合計厚度計，優(yōu)選為10～25μm。當厚度小于10μm時，如果進行鍍敷的原材料中存在缺陷，則在鍍膜上會出現(xiàn)氣孔。當厚度超過25μm時，繩輪溝槽的高峰和低谷會被鍍膜掩埋掉，這樣，當異物的量較多時，尤其是粘附有大量的油時，表面的凹凸部分被油覆蓋，而導致摩擦系數(shù)下降。
含有四氟乙烯樹脂的鍍層的厚度優(yōu)選為10～15μm。當厚度小于10μm時，如果進行鍍敷的原材料中存在缺陷，則在鍍膜上可能會出現(xiàn)氣孔。當厚度超過15μm時，在鍍膜內(nèi)使四氟乙烯樹脂均勻分散變得困難。因此，含有四氟乙烯樹脂的鍍層的厚度優(yōu)選為10～15μm。
權(quán)利要求
1.一種電梯，其是一種吊索式電梯，在該電梯中，吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動該繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，該電梯的特征在于具有樹脂包覆吊索，該吊索由鋼絲捻合而成，并且包覆有樹脂；以及所述繩輪，該繩輪的溝槽表面的圓周方向以及寬度方向的表面粗糙度為算術(shù)平均粗糙度Ra＝4～10μm，假設(shè)所述表面粗糙度曲線的高峰高度的平均值為Zpa，所述表面粗糙度曲線的低谷深度的平均值為Zva時，滿足Zva/Zpa＝1.5～2.0的關(guān)系。
2.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，所述表面粗糙度曲線的波長為70～140μm的分量的振幅被設(shè)定成小于0.5μm～1.0μm。
3.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，當所述繩輪的直徑在200mm以上時，只按照繩輪直徑的相對于200mm的增加比例來相應(yīng)地增大Zva/Zpa的值。
4.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，當所述繩輪的直徑在200mm以上時，所述表面粗糙度曲線的波長為70～140μm的分量的振幅被設(shè)定成，小于在0.5μm～1.0μm上只增大了按照繩輪直徑的相對于200mm的增加比例后所得到的值。
5.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，所述繩輪的溝槽實施了厚度為10～25μm的金屬鍍膜處理。
6.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，所述繩輪的溝槽實施了含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜處理。
7.如權(quán)利要求1所述的電梯，其特征在于，所述繩輪的溝槽是通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體后，再從切線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體來進行加工而形成的。
8.一種電梯，其是一種吊索式電梯，在該電梯中，樹脂包覆吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動該繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，該電梯的特征在于，所述繩輪的溝槽是通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體后，再從切線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體來進行加工而形成的。
9.如權(quán)利要求8所述的電梯，其特征在于，所述繩輪的溝槽實施了含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜處理。
10.一種電梯用繩輪，該繩輪用于吊索式電梯，在該電梯中，樹脂包覆吊索與電梯轎廂連接并卷繞在繩輪上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動該繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，該電梯用繩輪的特征在于，所述繩輪的溝槽是通過從繩輪溝槽表面的法線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體后，再從切線方向投射不規(guī)則多邊形或者球形的粉體來進行加工而形成的，并且實施了含有低摩擦樹脂的金屬鍍膜處理。
全文摘要
本發(fā)明的電梯是一種吊索式電梯，在該電梯中，吊索(2)與電梯轎廂(1)連接并卷繞在繩輪(4)上，通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動繩輪來驅(qū)動電梯轎廂，其中、該電梯具有樹脂包覆吊索(2)，該吊索由鋼絲捻合而成，并且包覆有樹脂；以及繩輪(4)，該繩輪的溝槽表面的圓周方向以及寬度方向的表面粗糙度為算術(shù)平均粗糙度Ra＝4～10μm，假設(shè)表面粗糙度曲線的高峰高度的平均值為Zpa，低谷深度的平均值為Zva時，滿足Zva/Zpa＝1.5～2.0的關(guān)系。從而即使使用容易受到異物影響的樹脂包覆吊索和合成纖維吊索，也能夠防止摩擦系數(shù)下降，確保穩(wěn)定的牽引力，同時防止吊索被磨耗。
文檔編號B66B11/08GK101058383SQ20071009619
公開日2007年10月24日 申請日期2007年4月18日 優(yōu)先權(quán)日2006年4月20日
發(fā)明者前田太一, 有賀正記, 早野富夫 申請人:株式會社日立制作所