一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法，包括：步驟S1，收集堆芯出口熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)和堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)；步驟S2，根據(jù)所述熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)計算測量焓升；步驟S3，根據(jù)所述堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)，結(jié)合理論堆芯模型，計算預(yù)測組件功率；步驟S4，通過模型標(biāo)定系數(shù)對所述預(yù)測組件功率分布進(jìn)行修正，得到測量組件功率；步驟S5，根據(jù)所述測量焓升和所述測量組件功率，獲取所述熱電偶的攪混因子。本發(fā)明減少系統(tǒng)在線測量的三維功率分布的不確定性，提高精度，同樣有助于顯著提高堆芯運行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。
【專利說明】
一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及核反應(yīng)堆堆芯監(jiān)測、控制及保護(hù)技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種標(biāo)定核反應(yīng) 堆堆芯出口熱電偶的方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 如圖1所示，反應(yīng)堆堆芯活性區(qū)02是由多個燃料柵元組件03組成的區(qū)域，被包括 在一個鋼制壓力容器01內(nèi)。壓力容器01、蒸汽發(fā)生器13及主栗16及相關(guān)的管道設(shè)備，構(gòu) 成了封閉的冷卻劑回路，稱為一回路。由蒸汽發(fā)生器13二次側(cè)、蒸汽管道及汽輪機15及相 關(guān)設(shè)備構(gòu)成的封閉回路稱為二回路。
[0003] 反應(yīng)堆熱功率水平及分布與反應(yīng)堆內(nèi)的中子通量水平及分布密切相關(guān)。反應(yīng)堆在 實際運行時需要周期性地進(jìn)行堆內(nèi)中子通量密度的測量，通常采用堆芯可移動式探測器系 統(tǒng)04或者堆芯固定式探測器系統(tǒng)06進(jìn)行堆內(nèi)測量。可移動式探測器04通過指套管05將 測量探頭送入堆芯并測量，信號傳遞到堆內(nèi)測量系統(tǒng)RIC中。
[0004] 堆芯活性區(qū)頂部布置了約40個熱電偶，用于堆芯出口冷卻劑溫度的測量。信號通 過機構(gòu)支撐管08傳遞到RIC系統(tǒng)中。環(huán)路的入口溫度測量11及環(huán)路出口溫度測量10信 號作為堆芯保護(hù)及控制信號源，參與堆芯的運行保護(hù)。圖2給出了國內(nèi)CPR機組典型的堆 內(nèi)探測器通道及堆芯出口熱電偶的徑向布置圖。
[0005] 在兩個通量圖測量之間，為了能夠得到一種連續(xù)實時且保證精度的三維功率分 布，必須采用堆芯內(nèi)部的其他硬件的測量值。
[0006] 堆芯單獨組件的功率可以通過經(jīng)過該組件的冷卻劑的焓升得到。另外一方面，焓 升是由組件內(nèi)部的冷卻劑溫度變化、冷卻劑壓力及冷卻劑物性決定的。通常，冷卻劑壓力變 化不大并可以直接測量，而冷卻劑的物性參數(shù)也是已知的。組件內(nèi)部的溫度升，由組件的入 口溫度和組件出口溫度決定。而入口溫度由環(huán)路入口溫度熱電偶得到，并在進(jìn)入組件入口 前已經(jīng)被充分?jǐn)嚋?，并認(rèn)為是均勻的。因此在堆芯部分組件的冷卻劑出口位置布置了熱電 偶測量堆芯出口溫度。裝有熱電偶的組件，可以通過入口溫度和出口溫度的溫升，得到組件 測量的焓升。并且如果冷卻劑在該組件內(nèi)部的流量等參數(shù)被精確知道，則可以精確的計算 該組件的功率。
[0007] 然而在壓水堆組件中，各組件間的冷卻劑是相互流動的，即存在相鄰組件間的橫 向的攪混流。因此堆芯出口熱電偶的測量值，并不僅受該熱電偶所在組件功率的影響，也受 到周圍組件的影響。
[0008] 橫向攪混流的影響，可以通過測量組件功率與由熱電偶焓升得到的組件功率之間 的比值來定量地表示，稱為攪混因子。在理想的情況下，組件間不存在攪混流時，測量的冷 卻劑焓升與測量的組件功率的比值應(yīng)該為1.0。由于組件間不規(guī)則的橫向攪混流受組件及 周圍組件功率水平的影響，這些攪混因子隨著熱電偶位置和堆芯功率水平的不同而變化。 這些攪混因子，用于在線修正熱電偶測量得到的焓升值。修正后的焓升值將用于調(diào)整理論 三維堆芯節(jié)塊模型的計算結(jié)果，得到"測量"的功率分布。
[0009] 因此堆芯出口熱電偶作為在線監(jiān)測的測量硬件基礎(chǔ)，用于實時產(chǎn)生測量的三維功 率分布。測量功率分布的不確定性(精度)，是受每個熱電偶的標(biāo)定系數(shù)(攪混因子）的不確 定性(或稱精度)所影響的。因此對于定量計算每個熱電偶的攪混因子的不確定性就顯得尤 為重要。
[0010] 通常在典型的在線監(jiān)測系統(tǒng)(如中國廣核集團(tuán)研發(fā)的S0PH0RA系統(tǒng)）的現(xiàn)有技術(shù) 中，根據(jù)上一燃料循環(huán)(反應(yīng)堆在兩個停堆換料的運行過程，稱為一個燃料循環(huán)）的滿功率 通量圖下求解各熱電偶的攪混因子，并求解各熱電偶攪混因子的不確定性。根據(jù)各熱電偶 的不確定性，求解全堆總的不確定性。而通常情況下，測量的三維功率分布的不確定性與全 堆總不確定性相關(guān)。
[0011] 然而，每個單獨熱電偶的攪混因子，是隨著功率水平的變化而變化的。因此在現(xiàn)有 技術(shù)中，考慮了全堆攪混因子的總不確定性隨功率水平變化的一個包絡(luò)的經(jīng)驗公式表示。
[0012] 發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)有技術(shù)的缺點在于： (1)當(dāng)上一個循環(huán)結(jié)束時，堆芯進(jìn)行倒換料操作，組件布置的改變將顯著改變每個單獨 熱電偶攪混因子的大小。因此利用上一循環(huán)的通量圖測量數(shù)據(jù)不能代表單個熱電偶的特 性，但研究表明其堆芯平均的不確定性隨循環(huán)變化不大。
[0013] (2)由于前一個循環(huán)的滿功率通量圖測量次數(shù)及數(shù)據(jù)量的限制，對計算合理的熱 電偶攪混因子及攪混因子的標(biāo)準(zhǔn)差構(gòu)成了挑戰(zhàn)。
[0014] (3)采用攪混因子的不確定性隨功率水平變化的保守經(jīng)驗公式，引入的保守性，減 少了堆芯運行的安全裕量。
[0015] 美國西屋公司發(fā)明一種新的方法用于標(biāo)定堆芯出口熱電偶，用于堆芯的在線監(jiān) 測。在反應(yīng)堆啟堆升功率過程中，記錄堆芯出口各個熱電偶測量溫度的變化，并以此獲得測 量的組件焓升。在記錄熱電偶溫度的同時，記錄在線監(jiān)測系統(tǒng)(如S0PH0RA)的堆芯平均功 率水平及相應(yīng)的預(yù)測組件功率分布。由此獲得每個熱電偶的冷卻劑焓升及其所在組件的功 率比值，作為該熱電偶的攪混因子。
[0016] 然而，上述美國西屋公司技術(shù)方案的缺點在于： (1)僅記錄了升功率狀態(tài)下的熱電偶的測量焓升。
[0017] (2)采用預(yù)測的組件功率分布代替實際的測量功率分布引入誤差。
[0018] (3)僅記錄循環(huán)初期啟堆升功率過程中的熱電偶數(shù)據(jù)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0019] 本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于，提供一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方 法，減少系統(tǒng)在線監(jiān)測的三維功率分布的不確定性，提高精度，同時有助于顯著提高堆芯運 行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。
[0020] 為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法， 包括： 步驟S1，收集堆芯出口熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)和堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)； 步驟S2,根據(jù)所述熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)計算測量焓升； 步驟S3,根據(jù)所述堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)，結(jié)合理論堆芯模型，計算預(yù)測組件功率； 步驟S4,通過模型標(biāo)定系數(shù)對所述預(yù)測組件功率分布進(jìn)行修正，得到測量組件功率； 步驟S5,根據(jù)所述測量焓升和所述測量組件功率，獲取所述熱電偶的攪混因子。
[0021] 其中，所述熱電偶測量數(shù)據(jù)包括堆芯環(huán)路入口溫度及堆芯出口各位置的溫度，用 于在所述步驟S2計算所述測量焓升。
[0022] 其中，所述理論堆芯模型為反應(yīng)堆堆芯設(shè)計時采用的理論模型，或者為在線監(jiān)測 系統(tǒng)堆芯跟隨下的理論模型。
[0023] 其中，所述步驟S3具體包括： 采用所述理論堆芯模型，對GN棒刻度實驗的物理過程進(jìn)行理論模擬計算，將收集的所 述堆芯狀態(tài)參數(shù)作為所述理論堆芯模型的輸入，求解與測量過程對應(yīng)的理論三維功率分布 等參數(shù)。
[0024] 其中，所述模型標(biāo)定系數(shù)包括模型標(biāo)定因子，所述模型標(biāo)定因子具體為由堆芯各 節(jié)塊的通量圖轉(zhuǎn)換而成的測量功率分布與各節(jié)塊的理論預(yù)測功率分布的比值。
[0025] 其中，所述模型標(biāo)定因子的計算及更新，利用堆芯運行時約間隔1個月的穩(wěn)態(tài)通 量圖實驗的結(jié)果進(jìn)行。
[0026] 其中，所述步驟S1中，收集所述熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)是在GN棒刻度實驗中堆芯循 環(huán)燃耗初期、循環(huán)燃耗中期及循環(huán)燃耗末期下降功率、升功率過程中進(jìn)行。
[0027] 其中，在所述GN棒刻度實驗中，針對功率從100%降至50%并在之后升至100%功 率的過程，以2. 5%功率間隔進(jìn)行區(qū)間劃分，得到若干個功率臺階區(qū)間，在所述每個功率臺 階區(qū)間內(nèi)，針對每個熱電偶獲取相應(yīng)的攪混因子。
[0028] 其中，所述方法還包括： 對每個熱電偶，針對某一燃料循環(huán)內(nèi)的某一次GN棒刻度實驗，擬合成攪混因子隨著堆 芯平均功率變化的第一擬合函數(shù)。
[0029] 其中，所述方法還包括： 在所述第一擬合函數(shù)下，求解攪混因子相對所述第一擬合函數(shù)在所述各功率臺階區(qū)間 下的標(biāo)準(zhǔn)差。
[0030] 其中，所述方法還包括： 收集所有熱電偶的所述標(biāo)準(zhǔn)差，并擬合成唯一一個給定函數(shù)形式的標(biāo)準(zhǔn)差隨著組件功 率變化的第二擬合函數(shù)。
[0031] 其中，所述方法還包括： 求解所述第二擬合函數(shù)的95%-95%的上邊界擬合曲線，并將所述95%-95%上邊界擬合 曲線作為攪混因子的不確定性隨組件功率水平變化公式。
[0032] 其中，所述步驟S5具體為：求解在某一特定堆芯狀態(tài)下所述測量焓升與所述測量 組件功率的比值。
[0033] 本發(fā)明實施例的有益效果在于： 本發(fā)明采用周期性(月度）滿功率通量圖的測量結(jié)果，修正理論預(yù)測計算的結(jié)果，消除 理論計算引入的誤差；并且采用定期的通量圖實驗以及GN棒刻度實驗的測量結(jié)果，更新熱 電偶標(biāo)定系數(shù)，提高在線監(jiān)測功率分布的準(zhǔn)確性； 本發(fā)明利用現(xiàn)有GN棒刻度實驗中，堆芯循環(huán)燃耗初期、循環(huán)燃耗中期及循環(huán)燃耗末期 的數(shù)據(jù)，部分消除了僅采用循環(huán)初期測量數(shù)據(jù)代替整個循環(huán)的結(jié)果的誤差，無需增加額外 的堆芯物理實驗負(fù)擔(dān)。
[0034] 本發(fā)明包括了降功率、升功率過程中的更豐富的熱電偶測量數(shù)據(jù)評估熱電偶的攪 混因子及攪混因子的不確定性，更具代表性和準(zhǔn)確性。
【附圖說明】
[0035] 為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn) 有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本 發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以 根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
[0036] 圖1是壓力容器與堆芯測量系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0037] 圖2是堆外探測器及熱電偶的徑向布置示意圖。
[0038] 圖3是本發(fā)明實施例標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法的流程示意圖。
[0039] 圖4是本發(fā)明實施例標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法的具體流程示意圖。
[0040] 圖5是本發(fā)明實施例中GN棒刻度實驗時堆芯功率水平隨時間變化示意圖。
【具體實施方式】
[0041] 以下各實施例的說明是參考附圖，用以示例本發(fā)明可以用以實施的特定實施例。
[0042] 請參照圖3所示，本發(fā)明實施例提供一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法， 包括： 步驟S1，收集堆芯出口熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)和堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)； 步驟S2,根據(jù)所述熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)計算測量焓升； 步驟S3,根據(jù)所述堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)，結(jié)合理論堆芯模型，計算預(yù)測組件功率； 步驟S4,通過模型標(biāo)定系數(shù)對所述預(yù)測組件功率分布進(jìn)行修正，得到測量組件功率； 步驟S5,根據(jù)所述測量焓升和所述測量組件功率，獲取所述熱電偶的攪混因子。
[0043] 以下結(jié)合圖4對各步驟分別進(jìn)行詳細(xì)說明。
[0044] 步驟S1中，測量數(shù)據(jù)收集01包括了堆芯出口熱電偶的溫度、堆芯環(huán)路入口熱電偶 的溫度等，同樣包括了堆芯狀態(tài)參數(shù)，如硼濃度、控制棒棒位、功率水平等。因此可以將測量 數(shù)據(jù)分為兩個部分：熱電偶溫度(包括入口溫度、出口溫度)測量數(shù)據(jù)02,以及堆芯狀態(tài)參數(shù) 測量數(shù)據(jù)03。熱電偶測量數(shù)據(jù)包括堆芯環(huán)路入口溫度及堆芯出口各位置溫度，用于在步驟 S2計算測量焓升04。
[0045] 步驟S3中的理論堆芯模型，可以為反應(yīng)堆堆芯設(shè)計時采用的理論模型，或者為在 線監(jiān)測系統(tǒng)堆芯跟隨下的理論模型。本發(fā)明采用前述理論堆芯模型，對GN棒刻度實驗的物 理過程進(jìn)行理論模擬計算，將收集的堆芯狀態(tài)參數(shù)作為該理論堆芯模型的輸入，求解與測 量過程對應(yīng)的理論三維功率分布等參數(shù)，即"預(yù)測"的組件功率分布06。然而該理論堆芯模 型與真實的反應(yīng)堆存在著各種差異，包括制造及工程誤差、反應(yīng)堆狀態(tài)參數(shù)的測量誤差及 堆芯運行歷史的差異等，因此，本發(fā)明采用模型標(biāo)定系數(shù)07 (包括模型標(biāo)定因子）來修正理 論堆芯模型。而模型標(biāo)定因子的定義為"測量"的堆芯功率分布（由各節(jié)塊的通量圖轉(zhuǎn)換而 成的測量功率分布，非實際測量）與理論設(shè)計的堆芯功率分布的差異，其表達(dá)式為：
(2-1) 其中p \ n為各節(jié)塊的"測量"功率分布，為各節(jié)塊的理論預(yù)測功率分 布，i，j，k為堆芯三維節(jié)塊的坐標(biāo)。
[0046] 本發(fā)明中，模型標(biāo)定因子的計算及更新，利用堆芯運行時約間隔1個月的穩(wěn)態(tài)通 量圖實驗的結(jié)果進(jìn)行。利用穩(wěn)態(tài)通量圖測量的三維功率分布與相同堆芯狀態(tài)條件下的理論 設(shè)計模型計算的理論預(yù)測功率分布，求解在當(dāng)前通量圖狀態(tài)下的模型標(biāo)定系數(shù)。因此模型 標(biāo)定系數(shù)隨著每次的通量圖實驗結(jié)果更新而更新。
[0047] 根據(jù)攪混因子的定義，可以直接求解在某一特定堆芯狀態(tài)(特定功率水平、特定時 間)下的測量熱電偶組件冷卻劑焓升及測量組件功率的比值。根據(jù)大量的測量數(shù)據(jù)，可以得 到大量的不同熱電偶針對不同組件功率、堆芯功率下的攪混因子值09。
[0048] 本發(fā)明利用GN棒刻度實驗中堆芯循環(huán)燃耗初期、循環(huán)燃耗中期及循環(huán)燃耗末期 下降功率、升功率過程中的更豐富的熱電偶測量數(shù)據(jù)評估熱電偶的攪混因子及攪混因子的 不確定性。
[0049] 典型的GN棒刻度實驗(或稱G9曲線刻度實驗)，如圖4所示，將堆芯功率水平快速 (約15分鐘）從100%FP (FULL POWER)功率水平到50%FP功率水平，之后再返回100%FP功 率水平。GN棒刻度實驗通常需在循環(huán)初期、循環(huán)中期及循環(huán)末期進(jìn)行。因此將覆蓋更廣泛 的熱電偶測量工況，對確定熱電偶的攪混因子及標(biāo)準(zhǔn)差具有重要意義。
[0050] 本實施例中，針對功率從100%降至50%并在之后升至100%功率的過程，以2. 5% 功率間隔進(jìn)行區(qū)間劃分，得到若干個功率臺階區(qū)間。在每個功率臺階區(qū)間內(nèi)，不論升功率或 者降功率過程，針對每個熱電偶獲取相應(yīng)的攪混因子。也就是說，針對每個功率臺階區(qū)間， 按前述步驟S1-S5分別獲取每個熱電偶的攪混因子。
[0051] 本實施例中，還包括確定熱電偶標(biāo)定系數(shù)（即攪混因子）隨堆芯功率變化的擬合函 數(shù)的步驟，即對每個熱電偶，針對某一燃料循環(huán)內(nèi)的某一次GN棒刻度實驗，擬合成攪混因 子隨著堆芯平均功率的變化函數(shù)(可稱為第一擬合函數(shù))。該第一擬合函數(shù)可以為一階線性 變化、或者更高階的多項式等，或者其他的函數(shù)形式，例如分段函數(shù)等。
[0052] 其后，針對每個熱電偶，在某一特定攪混因子關(guān)于堆芯功率的第一擬合函數(shù)下，求 解熱電偶攪混因子相對第一擬合函數(shù)在各功率臺階區(qū)間下的標(biāo)準(zhǔn)差。該標(biāo)準(zhǔn)差有助于評價 熱電偶的精度和有效性等。該標(biāo)準(zhǔn)差表征了針對某一熱電偶及熱電偶所在組件功率對熱電 偶精度的影響。
[0053] 本實施例還包括確定熱電偶標(biāo)定系數(shù)（即攪混因子）不確定性隨熱電偶所在組件 功率變化的擬合函數(shù)的步驟，即收集所有熱電偶的標(biāo)準(zhǔn)差，并擬合成唯一一個給定函數(shù)形 式的標(biāo)準(zhǔn)差隨著組件功率變化的函數(shù)(可稱為第二擬合函數(shù))。然后求解第二擬合函數(shù)的 95%_95%的上邊界擬合曲線。
[0054] 本實施例采用上述95%_95%上邊界擬合曲線作為攪混因子的不確定性隨組件功 率水平變化公式，從而替代采用攪混因子的不確定性隨功率水平變化的保守經(jīng)驗公式。
[0055] 本實施例在低于50%功率時，由于低功率下的功率裕量較大，采用現(xiàn)有方法下的 保守經(jīng)驗公式，確定攪混因子的不確定性。
[0056] 本實施例中，攪混因子隨著堆芯功率變化函數(shù)，隨著每次GN棒刻度實驗的完成而 更新，并且隨著每次周期性穩(wěn)態(tài)通量圖實驗的完成而更新。穩(wěn)態(tài)通量圖(通常為滿功率條 件）求解特定功率臺階下(通常滿功率）的攪混因子。攪混因子新的擬合公式應(yīng)該通過該特 定堆芯功率下的攪混因子，并保持整體函數(shù)形式及形狀不改變。
[0057] 通過上述說明可知，本發(fā)明的有益效果在于： 本發(fā)明采用周期性(月度）滿功率通量圖的測量結(jié)果，修正理論預(yù)測計算的結(jié)果，消除 理論計算引入的誤差；并且采用定期的通量圖實驗以及GN棒刻度實驗的測量結(jié)果，更新熱 電偶標(biāo)定系數(shù)，提尚在線測量功率分布的準(zhǔn)確性； 本發(fā)明利用現(xiàn)有GN棒刻度實驗中，堆芯循環(huán)燃耗初期、循環(huán)燃耗中期及循環(huán)燃耗末期 的數(shù)據(jù)，部分消除了僅采用循環(huán)初期測量數(shù)據(jù)代替整個循環(huán)的結(jié)果的誤差，無需增加額外 的堆芯物理實驗負(fù)擔(dān)。
[0058] 本發(fā)明包括了降功率、升功率過程中的更豐富的熱電偶測量數(shù)據(jù)評估熱電偶的攪 混因子及攪混因子的不確定性，更具代表性和準(zhǔn)確性。
[0059] 以上所揭露的僅為本發(fā)明較佳實施例而已，當(dāng)然不能以此來限定本發(fā)明之權(quán)利范 圍，因此依本發(fā)明權(quán)利要求所作的等同變化，仍屬本發(fā)明所涵蓋的范圍。
【主權(quán)項】
1. 一種標(biāo)定核反應(yīng)堆堆芯出口熱電偶的方法，包括： 步驟Sl，收集堆芯出口熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)和堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)； 步驟S2,根據(jù)所述熱電偶溫度測量數(shù)據(jù)計算測量焓升； 步驟S3,根據(jù)所述堆芯狀態(tài)參數(shù)測量數(shù)據(jù)，結(jié)合理論堆芯模型，計算預(yù)測組件功率； 步驟S4,通過模型標(biāo)定系數(shù)對所述預(yù)測組件功率分布進(jìn)行修正，得到測量組件功率； 步驟S5,根據(jù)所述測量焓升和所述測量組件功率，獲取所述熱電偶的攪混因子。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述熱電偶測量數(shù)據(jù)包括堆芯環(huán)路入口 溫度及堆芯出口各位置的溫度，用于在所述步驟S2計算所述測量焓升。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述理論堆芯模型為反應(yīng)堆堆芯設(shè)計時 采用的理論模型，或者為在線監(jiān)測系統(tǒng)堆芯跟隨下的理論模型。4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，所述步驟S3具體包括： 采用所述理論堆芯模型，對GN棒刻度實驗的物理過程進(jìn)行理論模擬計算，將收集的所 述堆芯狀態(tài)參數(shù)作為所述理論堆芯模型的輸入，求解與測量過程對應(yīng)的理論三維功率分布 等參數(shù)。5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述模型標(biāo)定系數(shù)包括模型標(biāo)定因子，所 述模型標(biāo)定因子具體為由堆芯各節(jié)塊的通量圖轉(zhuǎn)換而成的測量功率分布與各節(jié)塊的理論 預(yù)測功率分布的比值。6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，所述模型標(biāo)定因子的計算及更新，利用堆 芯運行時約間隔1個月的穩(wěn)態(tài)通量圖實驗的結(jié)果進(jìn)行。7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟Sl中，收集所述熱電偶溫度測量 數(shù)據(jù)是在GN棒刻度實驗中堆芯循環(huán)燃耗初期、循環(huán)燃耗中期及循環(huán)燃耗末期下降功率、升 功率過程中進(jìn)行。8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，在所述GN棒刻度實驗中，針對功率從 100%降至50%并在之后升至100%功率的過程，以2. 5%功率間隔進(jìn)行區(qū)間劃分，得到若干個 功率臺階區(qū)間，在所述每個功率臺階區(qū)間內(nèi)，針對每個熱電偶獲取相應(yīng)的攪混因子。9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其特征在于，還包括： 對每個熱電偶，針對某一燃料循環(huán)內(nèi)的某一次GN棒刻度實驗，擬合成攪混因子隨著堆 芯平均功率變化的第一擬合函數(shù)。10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，還包括： 在所述第一擬合函數(shù)下，求解攪混因子相對所述第一擬合函數(shù)在所述各功率臺階區(qū)間 下的標(biāo)準(zhǔn)差。11. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于，還包括： 收集所有熱電偶的所述標(biāo)準(zhǔn)差，并擬合成唯一一個給定函數(shù)形式的標(biāo)準(zhǔn)差隨著組件功 率變化的第二擬合函數(shù)。12. 根據(jù)權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，還包括： 求解所述第二擬合函數(shù)的95%-95%的上邊界擬合曲線，并將所述95%-95%上邊界擬合 曲線作為攪混因子的不確定性隨組件功率水平變化公式。13. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟S5具體為：求解在某一特定堆 芯狀態(tài)下所述測量焓升與所述測量組件功率的比值。
【文檔編號】G21C17/112GK105895175SQ201510326215
【公開日】2016年8月24日
【申請日】2015年6月15日
【發(fā)明人】李文淮, 李曉, 張香菊, 黨珍, 王超, 王軍令, 盧皓亮, 彭思濤, 陳俊, 厲井鋼, 楊鑠龑
【申請人】廣東核電合營有限公司, 中科華核電技術(shù)研究院有限公司, 中國廣核集團(tuán)有限公司, 中國廣核電力股份有限公司