本發(fā)明涉及金剛石切削刀具的技術(shù)領(lǐng)域，更具體地說，本發(fā)明涉及一種用于建筑施工的飛碟式焊接開槽片的制備方法。

背景技術(shù)：

金剛石開槽片是一種“加厚版”的金剛石切割工具，廣泛應(yīng)用于市政建設(shè)、道路改造、機場跑道建設(shè)、混凝土路面等建筑施工，特別是適合于開槽切割瀝青縫和硬磚墻面等專業(yè)切割作業(yè)。金剛石開槽片主要由兩部分組成，基體與刀頭.基體是粘結(jié)刀頭的主要支撐部分，而刀頭則是在使用過程中起切割的部分，刀頭會在使用中而不斷地消耗掉，刀頭中的金剛石作為目前最硬的物質(zhì)，它在刀頭中摩擦切割被加工對象。然而現(xiàn)有技術(shù)中的金剛石開槽片，功能比較單一，不能適應(yīng)不同深度和寬度的開槽，而且效率也有待提高，難以滿足路面、墻面鋪裝施工等需求。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

為了解決現(xiàn)有技術(shù)中的上述技術(shù)問題，本發(fā)明的目的在于提供一種飛碟式焊接開槽片。

為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用了以下技術(shù)方案：

一種飛碟式焊接開槽片的制備方法，其特征在于包括以下步驟：

(1)選擇鋼基體，對所述鋼基體進行機加工形成內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域；

(2)選擇金剛石原料粉末，混勻后通過冷壓成型和熱壓燒結(jié)而成金剛石刀頭，所述金剛石刀頭包括金剛石主齒刀頭和金剛石護齒刀頭；

(3)金剛石護齒刀頭間隔地焊接在外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上并且延伸至外圍環(huán)形區(qū)域外，所述相鄰的金剛石護齒刀頭之間的外圍環(huán)形區(qū)域的端壁上焊接有金剛石主齒刀頭。

其中，所述金剛石主齒刀頭至內(nèi)部區(qū)域中心的距離大于所述金剛石護齒刀頭至內(nèi)部區(qū)域中心的距離。

其中，所述金剛石刀頭通過熱壓燒結(jié)形成，熱壓燒結(jié)溫度為740～810℃，壓力為300～350kg/cm²。

其中，所述金剛石主齒刀頭的形狀為V形，所述金剛石護齒刀頭的形狀為楔形。

其中，內(nèi)部區(qū)域機加工形成中心軸孔和環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域機加工形成由中心向外具有逐漸變薄的厚度。

其中，所述鋼基體選擇耐熱鋼基體，所述耐熱鋼基體以化學(xué)成分計含有C：0.12～0.18wt％、Si：0.15～2.0wt％、Mn：0.90～1.50wt％、Cr：1.5～2.5wt％、Cu：1.20～2.0wt％，Al：0.25～0.35wt％、Zr：0.02～0.10wt％，S≤0.03wt％，P≤0.030wt％，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)；其中，Cu、Al和Zr的含量滿足關(guān)系式：[Cu]/([Al]+2[Zr])≥3.0，[Cu]、[Al]和[Zr]分別是指Cu、Al和Zr的質(zhì)量百分比。

其中，所述耐熱鋼基體在900～950℃保溫30～45分鐘，然后爐冷至680～720℃保溫2.0～2.5小時，爐冷至600℃后空冷室溫即可。所述鋼基體具有良好的高溫強度，而且加工性好。

其中，所述金剛石刀頭的原料由以下重量份的組分組成：1.0～2.1份的金剛石、15～36份的銅、24～48份的鐵、2～11份的鎳、4～18份的鈷、3～9份的錫、10～20份的稀土合金、0.2～0.8份的液體石蠟。

作為優(yōu)選地，所述金剛石刀頭的原料由以下重量份的組分組成：1.2～1.8份的金剛石、19～28份的銅、28～42份的鐵、4～7份的鎳、8～16份的鈷、4～7份的錫、13～17份的稀土合金、0.3～0.6份的液體石蠟。

其中，所述稀土合金以重量百分計含有0.10～0.15wt％的C、0.05～0.15wt％的B、2.0～2.5wt％的Si、50～55wt％的Cu、8.0～10.0wt％的Al、1.0～1.5wt％的Ti、0.05～0.20wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉例如可以為霧化合金粉或機械合金粉，從成本角度考慮優(yōu)選使用霧化合金粉，例如水霧化合金粉或氣霧化合金粉。

與最接近的現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的制備方法得到的飛碟式焊接開槽片具有以下有益效果：

(1)通過主齒刀頭和護齒刀頭的設(shè)計，在高速切割時可以更快速的定位切割點，有利于實現(xiàn)高速切割；而且可以減少與加工材料的接觸面積，可以大幅降低切割阻力，降低噪聲，并提高切割效率。

(2)飛碟式基體結(jié)構(gòu)以及金剛石護齒刀頭大大減少了基體側(cè)面與加工材料的接觸面積，從而可以無需采用硬質(zhì)合金鋼基體，有利于降低基體成本。

(3)通過在常規(guī)金屬粉中添加特殊的稀土合金粉不僅提高了刀頭的散熱性，而且進一步提高了切割性能。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的飛碟式焊接開槽片的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

以下將結(jié)合具體實施例對本發(fā)明所述的飛碟式焊接開槽片做進一步的闡述，以幫助本領(lǐng)域的技術(shù)人員對本發(fā)明的發(fā)明構(gòu)思、技術(shù)方案有更完整、準確和深入的理解。

如圖1所示，本實施例的飛碟式焊接開槽片，包括基體10，所述基體10由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域16組成，所述內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔12，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺14，所述外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有金剛石主齒刀頭20和金剛石護齒刀頭30。作為優(yōu)選地，所述金剛石主齒刀頭的形狀為V形，所述金剛石護齒刀頭的形狀為楔形。所述金剛石護齒刀頭30間隔地焊接在外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上并且延伸至外圍環(huán)形區(qū)域外，所述相鄰的金剛石護齒刀頭30之間的外圍環(huán)形區(qū)域的端壁上焊接有金剛石主齒刀頭20，并且所述金剛石主齒刀頭20至內(nèi)部區(qū)域中心的距離大于所述金剛石護齒刀頭30至內(nèi)部區(qū)域中心的距離，所述距離差例如可以為1～5mm。所述金剛石主齒刀頭20沿著圓周方向均勻地分布在所述端壁上，在圖中所述金剛石主齒刀頭的數(shù)量為8個，所述金剛石護齒刀頭沿著圓周方向均勻地分布在所述外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上，并且所述金剛石護齒刀頭的數(shù)量為8個。作為示例性地，在本發(fā)明的實施例中，所述基體為圓形基體，直徑為108mm，金剛石主齒刀頭的高度為9mm，金剛石護齒刀頭露出基體端部的長度為8mm。在本發(fā)明中，由于改進了開槽片的結(jié)構(gòu)設(shè)計，因而無需采用價格昂貴的硬質(zhì)鋼。具體來說，在本發(fā)明中所述基體采用耐熱鋼基體，所述耐熱鋼基體以化學(xué)成分計含有C：0.12～0.18wt％、Si：0.15～2.0wt％、Mn：0.90～1.50wt％、Cr：1.5～2.5wt％、Cu：1.20～2.0wt％，Al：0.25～0.35wt％、Zr：0.02～0.10wt％，S≤0.03wt％，P≤0.030wt％，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)；其中，Cu、Al和Zr的含量滿足關(guān)系式：[Cu]/([Al]+2[Zr])≥3.0，[Cu]、[Al]和[Zr]分別是指Cu、Al和Zr的質(zhì)量百分比。所述耐熱鋼基體在900～950℃保溫30～45分鐘，然后爐冷至680～720℃保溫2.0～2.5小時，爐冷至600后空冷室溫即可。所述鋼基體具有良好的高溫強度，而且加工性好。本發(fā)明所述的耐熱鋼基體在500℃的屈服強度可以達到550MPa以上，室溫下的斷裂伸長率可以達到20％以上，加工性能好。本發(fā)明所述的飛碟式焊接開槽片的制備工藝如下：1.基體加工：根據(jù)圖紙要求，線切割和車加工所需基體，然后經(jīng)過打磨平整；2.金剛石刀頭制燒結(jié)成型：根據(jù)具體使用要求，選取金屬組分和金剛石，混勻后通過冷壓成型，熱壓燒結(jié)，砂輪砂帶打磨制備金剛石刀頭；3.激光焊接：將主齒刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測；4.護齒焊接：將激光焊接后的產(chǎn)品安裝在高頻焊接架上，清理基體表面，擺放銀焊片，采用高頻加熱將護齒刀頭焊接在側(cè)面。5.打磨、噴漆、檢驗：將焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，將焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

實施例1

本實施例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭20和金剛石護齒刀頭30。所述金剛石護齒刀頭30間隔45°均勻地分布在外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上并且露出基體端部的長度為8mm。所述相鄰的金剛石護齒刀頭30之間的外圍環(huán)形區(qū)域的端壁上焊接有金剛石主齒刀頭，相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用市售的金剛石刀頭配方1定制而成。

實施例2

本實施例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭和金剛石護齒刀頭。所述金剛石護齒刀頭30間隔45°均勻地分布在外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上并且露出基體端部的長度為8mm。所述相鄰的金剛石護齒刀頭30之間的外圍環(huán)形區(qū)域的端壁上焊接有金剛石主齒刀頭，相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用市售的金剛石刀頭配方2定制而成。

實施例3

本實施例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭和金剛石護齒刀頭。所述金剛石護齒刀頭30間隔45°均勻地分布在外圍環(huán)形區(qū)域的正反表面上并且露出基體端部的長度為8mm。所述相鄰的金剛石護齒刀頭30之間的外圍環(huán)形區(qū)域的端壁上焊接有金剛石主齒刀頭，相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用本發(fā)明的金剛石刀頭配方而成。

對比例1

本對比例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭。相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用市售的金剛石配方1定制而成。

對比例2

本對比例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭。相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用市售的金剛石配方2定制而成。

對比例3

本對比例的飛碟式焊接開槽片，包括直徑為108mm的耐熱鋼基體，耐熱鋼基體由內(nèi)部區(qū)域和外圍環(huán)形區(qū)域組成，內(nèi)部區(qū)域的中心設(shè)置有軸孔，所述內(nèi)部區(qū)域還形成有環(huán)形加厚平臺，外圍環(huán)形區(qū)域由中心向外具有逐漸變薄的厚度。所述外圍環(huán)形區(qū)域12設(shè)置有高度為9mm的金剛石主齒刀頭。相鄰金剛石主齒刀頭之間的角度為45°，在本實施例中所述金剛石刀頭采用市售的金剛石刀頭采用本發(fā)明的金剛石刀頭配方而成。

以實施例1～3以及對比例1～3制備得到的開槽片對瀝青進行開槽對比實驗，實驗結(jié)果表明實施例1～2的使用壽命是對比例1～2的至少3倍以上(以開槽切縫的長度表示)，而且開槽速度可以提高10％以上，另外質(zhì)量也更好。

實施例4

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.6kg、鐵粉4.0kg、鎳粉0.5kg、鈷粉1.2kg、錫0.4kg和稀土合金1.3kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.08kg和金剛石0.2kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

實施例5

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.4kg、鐵粉3.9kg、鎳粉0.55kg、鈷粉1.3kg、錫0.45kg和稀土合金1.4kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.04kg和金剛石0.19kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

實施例6

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.2kg、鐵粉3.8kg、鎳粉0.60kg、鈷粉1.4kg、錫0.5kg和稀土合金1.5kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.05kg和金剛石0.15kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

在實施例4～6中，稀土合金以重量百分計含有0.10wt％的C、0.05wt％的B、2.5wt％的Si、50wt％的Cu、10.0wt％的Al、1.5wt％的Ti、0.05wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉為水霧化合金粉。

實施例7

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.6kg、鐵粉4.0kg、鎳粉0.5kg、鈷粉1.2kg、錫0.4kg和稀土合金1.3kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.08kg和金剛石0.2kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為810℃，壓力300kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

實施例8

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.4kg、鐵粉3.9kg、鎳粉0.55kg、鈷粉1.3kg、錫0.45kg和稀土合金1.4kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.06kg和金剛石0.17kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為810℃，壓力300kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

實施例9

在本實施例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.2kg、鐵粉3.8kg、鎳粉0.60kg、鈷粉1.4kg、錫0.5kg和稀土合金1.5kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.05kg和金剛石0.15 kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為810℃，壓力300kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。

在實施例7～9中，所述稀土合金以重量百分計含有0.15wt％的C、0.15wt％的B、2.5wt％的Si、55wt％的Cu、8.0wt％的Al、1.5wt％的Ti、0.10wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉為水霧化合金粉。

對比例4

在本對比例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.6kg、鐵粉4.0kg、鎳粉0.5kg、鈷粉1.2kg、錫0.4kg和稀土合金1.3kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.08kg和金剛石0.2kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。其中，稀土合金以重量百分計含有0.10wt％的C、0.05wt％的B、2.5wt％的Si、50wt％的Cu、1.5wt％的Ti、0.05wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉為水霧化合金粉。

對比例5

在本對比例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.4kg、鐵粉3.9kg、鎳粉0.55kg、鈷粉1.3kg、錫0.45kg和稀土合金1.4kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.06kg和金剛石0.17kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。其中，稀土合金以重量百分計含有0.10wt％的C、2.5wt％的Si、50wt％的Cu、10.0wt％的Al、1.5wt％的Ti、0.05wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉為水霧化合金粉。

對比例6

在本對比例中，采用的金剛石中粒度為35/40的占35％、40/45占40％、45/50占25％。取銅粉2.2kg、鐵粉3.8kg、鎳粉0.60kg、鈷粉1.4kg、錫0.5kg和稀土合金1.5kg，放入混料桶中混30分鐘后，添加液體石蠟0.05kg和金剛石0.15kg，繼續(xù)混料4小時后將粉料灌入模具中冷壓成型，熱壓燒結(jié)，熱壓燒結(jié)溫度為750℃，壓力350kg/cm²，保溫時間180秒。然后用砂輪砂帶打磨刀頭，將刀頭與基體一起放在按圖紙要求相應(yīng)的基體位置上，將激光焊接機的光點調(diào)整到刀頭與基體合適的位置，啟動激光焊接機焊接，使刀頭和基體在激光穿透的瞬間焊接在一起，然后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，再采用高頻焊接護齒，焊接后多功能飛碟式焊接開槽片用磨光機打磨基體表面光亮，然后用砂輪打磨金剛石刀頭的工作面，并使金剛石暴露出來，然后進行表面噴漆，烘干，以防止表面生銹，最后以600N/mm²強度標準對每個金剛石刀頭進行焊接強度檢測，合格后印刷包裝入庫。其中，稀土合金以重量百分計含有0.10wt％的C、0.05wt％的B、2.5wt％的Si、50wt％的Cu、10.0wt％的Al、0.05wt％的Zr，余量為氧化鈰。所述預(yù)合金粉為水霧化合金粉。

熱壓燒結(jié)的金剛石刀頭的性能，參照GB/T 230.1-2009金屬材料洛氏硬度試驗第1部分測試硬度；參照GB/T5319-2002燒結(jié)金屬材料橫向斷裂強度測定抗彎強度；參照GBT5318-1985燒結(jié)金屬材料無切口沖擊試樣測定沖擊韌性，其結(jié)果如表1所示。

表1

對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員而言，具體實施例只是對本發(fā)明進行了示例性描述，顯然本發(fā)明具體實現(xiàn)并不受上述方式的限制，只要采用了本發(fā)明的方法構(gòu)思和技術(shù)方案進行的各種非實質(zhì)性的改進，或未經(jīng)改進將本發(fā)明的構(gòu)思和技術(shù)方案直接應(yīng)用于其它場合的，均在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。