體、刀軸12及位于刀軸12末端的粉碎刀具2,所述機(jī)頭包括機(jī)頭上蓋和機(jī)頭下蓋,所述機(jī)頭下蓋底部設(shè)置有連接體,擾流罩3安裝于連接體上,所述刀軸12貫穿機(jī)頭底部及擾流罩3伸入杯體內(nèi),所述粉碎刀具2位于擾流罩3內(nèi),所述擾流罩3底部為敞口狀,且呈上小下大結(jié)構(gòu),其頂部與連接體的底部連接,且所述擾流罩3具有多個周向的圍擋片31,相鄰兩個圍擋片31連接形成有向擾流罩外側(cè)凸出的拐角32,所述多個圍擋片31及拐角32合圍形成擾流罩側(cè)壁,并且所述拐角32的內(nèi)側(cè),由相鄰兩個圍擋片31及其之間的拐角32合圍形成有泄壓腔33,所述圍擋片31上設(shè)置有若干個出料孔311,豆?jié){機(jī)工作時,所述刀軸轉(zhuǎn)速至少為12000 轉(zhuǎn) / 分。
[0024]本實施例中,所述機(jī)頭下蓋與連接體為一體成型結(jié)構(gòu),擾流罩頂壁直接固定于機(jī)頭的底部端面上,所述刀軸即電機(jī)軸。
[0025]本實施例中,由于位于拐角的內(nèi)側(cè),相鄰兩個圍擋片與拐角合圍形成有泄壓腔,當(dāng)電機(jī)轉(zhuǎn)速較高時(大于或等于12000r/min),粉碎刀具帶動周圍的楽液作離心回轉(zhuǎn)運(yùn)動,當(dāng)漿液沿著擾流罩內(nèi)壁回轉(zhuǎn)運(yùn)動至泄壓腔時,由于受到離心力的作用,有一部分漿液將向泄壓腔內(nèi)填充,從而減輕了漿液對擾流罩側(cè)壁的壓力,致使從擾流罩側(cè)壁的出料孔流出的漿液流量降低,形成流出擾流罩的漿液量與流入擾流罩內(nèi)的漿液量達(dá)到平衡,實現(xiàn)粉碎刀具的正常切削粉碎。與此同時,受離心力作用,沿圍擋片流入泄壓腔內(nèi)的漿液由于存在慣性力的作用,繼續(xù)沿泄壓腔的內(nèi)壁流動,當(dāng)泄壓腔內(nèi)的漿液受到相鄰圍擋片的阻擋后,將反彈形成渦流現(xiàn)象,而渦流運(yùn)動的方向正好與擾流罩內(nèi)作回轉(zhuǎn)運(yùn)動的漿液運(yùn)動方向相反,因此,泄壓腔內(nèi)流動的漿液對擾流罩內(nèi)作回轉(zhuǎn)運(yùn)動的漿液具有一定的運(yùn)動減緩作用,從而降低了位于擾流罩內(nèi)漿液作回轉(zhuǎn)運(yùn)動的幅度,并且漿液對擾流罩側(cè)壁的壓力作用也有所減緩,使得擾流罩內(nèi)外漿液的壓力達(dá)到平衡,粉碎刀具可以進(jìn)行正常切削粉碎,不容易出現(xiàn)空打現(xiàn)象。并且擾流罩呈上小下大結(jié)構(gòu),因此,位于擾流罩內(nèi)的泄壓腔也呈上小下大結(jié)構(gòu),由于擾流罩底部的泄壓腔空間較大,擾流罩內(nèi)做回轉(zhuǎn)運(yùn)動的漿液填充到底部泄壓腔的體積較多,因此,位于擾流罩底部外的漿液受到擾流罩內(nèi)的漿液離心壓力的作用較小,形成擾流罩底部的漿液可以快速的補(bǔ)充至擾流罩內(nèi),大大的減少了擾流罩內(nèi)漿液量的不足,從而也不容易出現(xiàn)粉碎刀具空打的現(xiàn)象。由于泄壓腔對擾流罩內(nèi)的壓力具有釋放、減緩的作用,因此,電機(jī)的工作負(fù)載穩(wěn)定,不會出現(xiàn)忽高忽低的噪音,對降低機(jī)頭噪音也有一定的效果。另外,由于電機(jī)轉(zhuǎn)速提高,單位時間內(nèi)對物料切削的效率提升,因此,本發(fā)明的豆?jié){機(jī)制作的飲品粉碎效果更好,口感更加細(xì)膩。
[0026]需要說明的是,如圖6所示,以粉碎刀具所在的平面Μ為水平橫截面,位于擾流罩內(nèi)的漿液受到粉碎刀具高速旋轉(zhuǎn)的作用力后會沿擾流罩的內(nèi)壁作高速的回轉(zhuǎn)運(yùn)動,其中,擾流罩的內(nèi)部形狀不同時,擾流罩內(nèi)漿液發(fā)生回轉(zhuǎn)的最大回轉(zhuǎn)圓a不同,并且漿液的最大回轉(zhuǎn)圓a為在該水平橫截面上,刀軸中心b垂直于圍擋片31的最大距離。其中,泄壓腔33的區(qū)域是指由漿液的最大回轉(zhuǎn)圓a與相鄰兩個圍擋片及其拐角32所圍成的區(qū)域。與此相同,位于不同水平橫截面上,所述泄壓腔的區(qū)域均指位于相應(yīng)水平橫截面上,由漿液的最大回轉(zhuǎn)圓與相鄰兩個圍擋片及其拐角所圍成的區(qū)域。
[0027]對于本實施例來說,以粉碎刀具所在的平面Μ為水平橫截面,位于該水平橫截面上,所述粉碎刀具中心距離各圍擋片的垂直距離相同,使得在平面Μ的水平橫截面上,泄壓腔呈均布狀態(tài)。由于泄壓腔均布于擾流罩的各個拐角處,并且在該水平橫截面上,泄壓腔的區(qū)域相同,粉碎刀具帶動漿液發(fā)生高速回轉(zhuǎn)運(yùn)動時,各泄壓腔吸收漿液的壓力作用相同,由此,粉碎刀具不容易出現(xiàn)因發(fā)生回轉(zhuǎn)運(yùn)動的漿液壓力不均衡而出現(xiàn)的周向偏擺問題,同時,電機(jī)的功率損耗也最低。
[0028]本實施例中,位于粉碎刀具的水平截面Μ上,所述粉碎刀具中心距離圍擋片的垂直距離為D1,所述粉碎刀具的旋轉(zhuǎn)半徑為D2。由于粉碎刀具位于擾流罩內(nèi)做高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動,因此,D2 <D1,并且,在實際生產(chǎn)、裝配過程中,擾流罩的中心孔、粉碎刀具的中心孔制作時有可能會存在誤差,電機(jī)安裝于機(jī)頭下蓋內(nèi)時,電機(jī)軸也有可能會存在裝配誤差,因此,當(dāng)擾流罩、電機(jī)軸、粉碎刀具裝備后,粉碎刀具有可能偏離擾流罩中心設(shè)置,并且,D2/D1值越大時,即粉碎刀具的旋轉(zhuǎn)半徑越大,在高轉(zhuǎn)速情況下,粉碎刀具末端的線速度也就越大,粉碎刀具帶動漿液做回轉(zhuǎn)的離心力越大,漿液旋轉(zhuǎn)幅度越大,漿液對擾流罩側(cè)壁的壓力加大,漿液從出料孔排出的流量增加,并且位于擾流罩外部的漿液受到擾流罩內(nèi)的漿液的離心壓力作用,無法快速的進(jìn)入到擾流罩內(nèi),從而形成擾流罩內(nèi)的漿液量減少,使得粉碎刀具出現(xiàn)空打的概率增加。因此,對于本實施例來說,要求D2/D1 ^ 0.8,因為在該范圍內(nèi)時,粉碎刀具在做高速旋轉(zhuǎn)時不會與擾流罩的內(nèi)壁發(fā)生碰撞,而出現(xiàn)粉碎刀具折彎、磨損或卷刃現(xiàn)象,并且粉碎刀具與圍擋片之間具有可靠的間隙,以利于漿液中的物料能夠進(jìn)入并被粉碎,并且粉碎刀具出現(xiàn)空打的現(xiàn)象也相應(yīng)減少。另外,在電機(jī)高速旋轉(zhuǎn)時,粉碎刀具的中心區(qū)域會存在真空區(qū),而當(dāng)轉(zhuǎn)速一定的情況下,粉碎刀具直徑越小時,粉碎刀具的末端越遠(yuǎn)離真空區(qū)域的邊緣,粉碎刀具碰撞漿液中的物料的概率越低,粉碎刀具越容易出現(xiàn)空打現(xiàn)象。因此,本實施例中,要求D2/D1彡0.2。本申請人根據(jù)研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)0.2SD2/D1 <0.8,不僅可以減少粉碎刀具出現(xiàn)空打的概率,也可以防止粉碎刀具的損傷,同時,對提高粉碎刀具的粉碎效率具有一定作用。需要說明的是,對于本實施例來說,其中D2/D1優(yōu)選為0.2、
0.3、0.4、0.45、0.5、0.55、0.6、0.7、0.8 等。
[0029]需要說明的是,本實施例中,連接體與也可以與機(jī)頭下蓋為分體結(jié)構(gòu),擾流罩的頂壁直接固定于連接體上,或者擾流罩活動安裝于連接體上。當(dāng)然,擾流罩也可以無頂壁,擾流罩上部套裝于連接體的外側(cè)。還需要說明的是,本實施的上述結(jié)構(gòu)及參數(shù)的變換也可以適用于本發(fā)明的其它實施例。
[0030]實施例二:
如圖7、圖8、圖9、圖10所示,為本發(fā)明的第二種實施例的結(jié)構(gòu)示意圖。本實施例與實施例一不同之處在于:所述擾流罩3由頂端的圓形向底端的多邊形漸變形成,并且底部為方形,所述圍擋片31表面為向擾流罩3內(nèi)側(cè)凹陷的曲面,所述擾流罩的圍擋片31上設(shè)置有泄壓孔312和出料孔311,所述單個泄壓孔312的孔寬大于單個出料孔311的孔寬,多個出料孔311沿圍擋片的豎直中心平面N對稱設(shè)置,泄壓孔312位于多個出料孔311之間,所述拐角為相鄰兩個圍擋片通過圓弧過渡形成的圓弧面321。
[0031]對于本實施例來說,在同一水平橫截面不,所述刀軸中心距離各圍擋片的垂直距離相同,此時,擾流罩投影于水平面時,擾流罩的外形呈正多邊形結(jié)構(gòu),對于本實施例來說,擾流罩呈正四邊形,相應(yīng)泄壓腔均布于擾流罩的四個拐角內(nèi)側(cè)。因此,當(dāng)擾流罩內(nèi)的漿液發(fā)生高速回轉(zhuǎn)運(yùn)動時,由于泄壓腔是均布設(shè)置,且各泄壓腔的區(qū)域相同,各泄壓腔對擾流罩內(nèi)漿液壓力的吸收也相同,由此,擾流罩不會因局部漿液壓力過大而發(fā)生擺動現(xiàn)象,甚至出現(xiàn)較大的振動噪音和引起噴濺或溢漿的問題。
[0032]本實施例中,位于同一水平橫截面上,所述刀軸中心距離各圍擋片的垂直距離相同,并且以刀軸中心為圓心,以刀軸中心距離圍擋片的垂直距離為半徑所在圓的面積為S1,且所述擾流罩位于該水平橫截面的相應(yīng)開口面積為S2,其中,所述的開口面積是指在該水平橫截面下,所述擾流罩內(nèi)截面的腔體面積。由于本實施例中,擾流罩成方形,顯然S1< S2,實際生產(chǎn)加工過程中,若S1與S2的差值越小,則位于同一水平橫截面的泄壓腔面積越小,即泄壓腔的有效空間越小,這樣泄壓腔容納漿液,并吸收擾流罩內(nèi)漿液受到的離心慣性壓力也越小,相泄壓腔容積達(dá)到一定值時,泄壓腔將失去了對擾流罩內(nèi)的漿液進(jìn)行泄壓和減緩的作用,因此,本實施例中要求S1/S2 ( 0.9。當(dāng)然,泄壓腔的空間也并非越大越好,因為,泄壓腔空間越大,加工制作的難度越高,并且外形美觀度也有可能存在影響,同時,泄壓腔越大,在拐角內(nèi)會存在夾豆及清洗