本發(fā)明屬于貴金屬加工技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種寬幅純銀板材的軋制方法。

背景技術(shù)：

純銀具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性、延展性和導(dǎo)熱性，在常溫下不氧化，在鹽酸和“王水”中表面生成氯化銀薄膜，使其抗氧化性增強(qiáng)。目前多用于電子工業(yè)、化工工業(yè)、醫(yī)療和特殊的裝備制造行業(yè)。由于銀投入工業(yè)生產(chǎn)的成本較高，純銀的強(qiáng)度和硬度較低，因此在特殊的裝備制造行業(yè)中多為銀/銅、銀/鋼、銀/鈦復(fù)合板材為主。

目前國內(nèi)外將純銀與不銹鋼和鈦等高強(qiáng)度的金屬復(fù)合在一起，通過純銀與高強(qiáng)度金屬的復(fù)合，即利用了純銀良好的抗氧化性又克服了純銀的低強(qiáng)度弱點(diǎn)，進(jìn)一步拓寬了純銀的工業(yè)利用空間。今年國務(wù)院指導(dǎo)工業(yè)調(diào)結(jié)構(gòu)促轉(zhuǎn)型增效意見明確提出大力發(fā)展高端電子級多晶硅行業(yè)，該行業(yè)所需還原爐設(shè)備均為銀鋼復(fù)合材料生產(chǎn)而成，純銀板的寬度和平直度制約著該類生產(chǎn)的體積大小和使用壽命，同時陜西省也確定銀鋼復(fù)合材料是十三五期間重點(diǎn)先進(jìn)復(fù)合材料，明確要求在規(guī)格上要求更寬，使用上要求較高的表面質(zhì)量及平整度等，從而達(dá)到復(fù)合過程中兩種金屬的冶金結(jié)合。由于銀具有極好的塑性，軋制過程中金屬流動性好，對于寬幅板材軋至3mm以下，板材存在局部應(yīng)力，很容易出現(xiàn)板材首尾翹曲、中間鼓起。這類缺陷嚴(yán)重影響了后期復(fù)合板材的成品率。

因此，開發(fā)一種能夠減緩和控制寬幅銀板材平面度的軋制方法，對提高成材率，促進(jìn)寬幅銀復(fù)合材料產(chǎn)業(yè)化和應(yīng)用具有重要的意義。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于針對上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種寬幅純銀板材的軋制方法。該采用該軋制方法軋制后的銀板材不平度不大于5mm/m。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是：一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，該方法包括以下步驟：

步驟一、厚度為40mm～70mm，寬度為300mm～400mm，長度為450mm～550mm的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行第一往復(fù)軋制，得到第一半成品板坯；所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，剪邊量為50mm～100mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到厚度為1mm～2mm，寬度為1200mm～1500m，長度為2000～3000mm的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟一中所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬250mm～300mm。

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟一中所述第一往復(fù)軋制的道次數(shù)為5～9道次，所述第一往復(fù)軋制的道次變形率為10％～25％，所述第一往復(fù)軋制的總變形量為75％～85％，所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.3m/s～0.6m/s；

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟二中所述真空退火處理的溫度為400℃～600℃，所述真空退火處理的時間為60min～90min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟三中所述第二往復(fù)軋制的道次數(shù)為5～9道次，所述第二往復(fù)軋制的道次變形率為10％～25％，所述第二往復(fù)軋制的總變形量為70％～85％，所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.3m/s～0.6m/s；

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟四中切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬60mm～120mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm。

上述的一種寬幅純銀板材的軋制方法，其特征在于，步驟五中所述第三往復(fù)軋制的道次數(shù)為4～7道次，所述第三往復(fù)軋制的道次變形率為8％～15％，所述第三往復(fù)軋制的總變形量為40％～50％，所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s～1m/s。

本發(fā)明步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為960℃～1000℃的條件下對石墨坩堝烘烤3h～5h，在溫度為650℃～700℃的條件下對澆鑄模具烘烤20min～60min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至20kW～30kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液5min～10min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1100℃～1150℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到所需尺寸的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為30mm～50mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.003％～0.006％；所述澆鑄的速度為2kg/s～3kg/s。

本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點(diǎn)：

1、目前國內(nèi)生產(chǎn)純銀板寬度保持在380mm以下，長度在1000mm左右，要制備板幅寬度大于1000mm、長度大于2000mm的純銀板只能通過氬弧焊拼接方式。該方式制備純銀板坯時因熱效應(yīng)而造成板坯表面平直度差、焊縫焊接強(qiáng)度低，由于焊縫多而長存在漏焊的風(fēng)險，無法保證后續(xù)板材的應(yīng)用和使用。本發(fā)明軋制純銀板材的采用的單個銀鑄錠軋制，能有效保證純銀板材強(qiáng)度，也提高由純銀板材制備的產(chǎn)品的生產(chǎn)質(zhì)量，提高了使用壽命。

2、本發(fā)明軋制純銀板材的方法簡單、易于實(shí)現(xiàn)，具有能耗低、周期短、生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)，采用該方法軋制后的板材不需要進(jìn)行機(jī)械或熱校平，得到的純銀板材的不平度小于5mm/m，適用于大規(guī)格貴金屬及其合金板材的軋制。

3、本發(fā)明采用將銀鑄錠換向軋制并通過一定余量的剪切控邊的方式，使得軋制過程中銀板內(nèi)部應(yīng)力的釋放，實(shí)現(xiàn)對軋制方向及垂直方向上的翹曲進(jìn)行控制，從而獲得板型較好的銀板材。

4、本發(fā)明軋制的純銀板材在25℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度不小于為350MPa，橫向抗拉強(qiáng)度不小為300MPa，說明采用本發(fā)明軋制的純銀板材的力學(xué)性能符合使用要求。

下面通過實(shí)施例對本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。

具體實(shí)施方式

實(shí)施例1

本實(shí)施例軋制寬幅純銀板材的方法包括以下步驟：

步驟一、尺寸為40mm(厚)×400mm(寬)×450mm(長)的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行6道次的第一往復(fù)軋制，所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.3m/s，各道次變形量分別為16.25％，22.39％，23.07％，20％，21.88％，20％，總變形量為75％；得到尺寸為10mm(厚)×1400mm(寬)×450mm(長)的第一半成品板坯；所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬250mm；

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；所述真空退火處理的溫度為450℃，所述真空退火處理的時間60min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行7道次的第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s，各道次變形量分別為14％，23.26％，24.24％，24.0％，21.05％，23.33％，15.0％，總變形量為80％；得到尺寸為2mm(厚)×1400mm(寬)×2250mm(長)的第二半成品板坯；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，剪邊量為50mm；切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬100mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行6道次的第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到尺寸為1.0mm(厚)×1200mm(寬)×3000mm(長)的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s，各道次變形量分別為10.0％，11.1％，12.5％，10.7％，12％，9％，總變形量為50％。

本實(shí)施例的步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為980℃的條件下對石墨坩堝烘烤5h，在溫度為700℃的條件下對澆鑄模具烘烤40min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至28kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液10min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1150℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到尺寸為40mm(厚)×400mm(寬)×450mm(長)的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為50mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.006％；所述澆鑄的速度為3kg/s。

采用本實(shí)施例軋制的純銀板材在25℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度為356MPa；橫向抗拉強(qiáng)度為318MPa；不平度小于5mm/m。

實(shí)施例2

本實(shí)施例軋制寬幅純銀板材的方法包括以下步驟：

步驟一、尺寸為45mm(厚)×400mm(寬)×500mm(長)的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行8道次的第一往復(fù)軋制，所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s，各道次變形量分別為12％，21.72％，22.26％，23.24％，23.24％，22.54％，13.64％，11.11％，總變形量為81％；得到尺寸為8.5mm(厚)×1760mm(寬)×500mm(長)的第一半成品板坯；所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬260mm。

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；所述真空退火處理的溫度為500℃，所述真空退火處理的時間為60min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行5道次的第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.6m/s，各道次變形量分別為15.29％，23.61％，23.64％，23.81％，21.88％，總變形量為71％；得到尺寸為2.5mm(厚)×1760mm(寬)×1700mm(長)的第二半成品板坯；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，剪邊量為80mm；切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬100mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行4道次的第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到尺寸為1.5mm(厚)×1500mm(寬)×2500mm(長)的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s，各道次變形量分別為12.0％，13.6％，13.16％，9.1％，總變形量為40％。

本實(shí)施例的步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為970℃的條件下對石墨坩堝烘烤5h，在溫度為690℃的條件下對澆鑄模具烘烤45min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至2830kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液8min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1130℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到尺寸為45mm(厚)×400mm(寬)×500mm的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為45mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.005％；所述澆鑄的速度為2.8kg/s。

采用本實(shí)施例軋制的純銀板材在25℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度為358MPa；橫向抗拉強(qiáng)度為324MPa；不平度小于4mm/m。

實(shí)施例3

本實(shí)施例軋制寬幅純銀板材的方法包括以下步驟：

步驟一、尺寸為50mm(厚)×400mm(寬)×550mm(長)的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行6道次的第一往復(fù)軋制，所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.4m/s，各道次變形量分別為14％，23.26％，22.73％，23.53％，24.1％，18.92％，總變形量為76％；得到尺寸為12mm(厚)×1480mm(寬)×550mm(長)的第一半成品板坯；所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬260mm。

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；所述真空退火處理的溫度為550℃，所述真空退火處理的時間為70min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行6道次的第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.4m/s，各道次變形量分別為12.5％，19.05％，23.53，23.08％，20.0％，12.5％，總變形量為71％；得到尺寸為3.5mm(厚)×1480mm(寬)×1885mm(長)的第二半成品板坯；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，剪邊量為75mm；切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬110mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行4道次的第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到尺寸為2mm(厚)×1200mm(寬)×3000mm(長)的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為0.7m/s，各道次變形量分別為11.43％，12.9％，14.81％，13.04％，總變形量為47％。

本實(shí)施例的步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為980℃的條件下對石墨坩堝烘烤4.5h，在溫度為700℃的條件下對澆鑄模具烘烤50min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至25kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液7min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1150℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到尺寸為50mm(厚)×400mm(寬)×550mm(長)的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為30mm～50mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.005％；所述澆鑄的速度為3kg/s。

采用本實(shí)施例軋制的純銀板材在20℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度為365MPa；橫向抗拉強(qiáng)度為335MPa；不平度小于3mm/m。

實(shí)施例4

本實(shí)施例軋制寬幅純銀板材的方法包括以下步驟：

步驟一、尺寸為55mm(厚)×350mm(寬)×450mm(長)的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行7道次的第一往復(fù)軋制，所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.5m/s，各道次變形量分別為14.9％，23.08％，22.22％，22.73％，17.65％，17.86％，13.04％，總變形量為82％；得到尺寸為10mm(厚)×1790mm(寬)×450mm(長)的第一半成品板坯；所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬290mm。

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；所述真空退火處理的溫度為600℃，所述真空退火處理的時間為90min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行7道次的第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.6m/s，各道次變形量分別為15％，23.53％，24％，24％，21.05％，21.43％，9％，總變形量為80％；得到尺寸為2mm(厚)×1790mm(寬)×2250mm(長)的第二半成品板坯；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，剪邊量為90；切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬110mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行7道次的第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到尺寸為1mm(厚)×1500mm(寬)×3000mm(長)的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為0.8m/s，各道次變形量分別為8％，9.2％，11.98％，15％，11％，5％，總變形量為50％。

本實(shí)施例的步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為1000℃的條件下對石墨坩堝烘烤3h，在溫度為700℃的條件下對澆鑄模具烘烤60min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至20kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液10min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1150℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到尺寸為55mm(厚)×350mm(寬)×450mm(長)的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為30mm～50mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.006％；所述澆鑄的速度為3kg/s。

采用本實(shí)施例軋制的純銀板材在20℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度為362MPa；橫向抗拉強(qiáng)度為332MPa；不平度小于5mm/m。

實(shí)施例5

本實(shí)施例軋制寬幅純銀板材的方法包括以下步驟：

步驟一、尺寸為70mm(厚)×300mm(寬)×500mm(長)的銀鑄錠去除表面夾雜和氣孔后，直接送入軋機(jī)中進(jìn)行9道次的第一往復(fù)軋制，所述第一往復(fù)軋制為定寬軋制；

所述第一往復(fù)軋制的軋制速率為0.6m/s，各道次變形量分別為8.6％，21.88％，25％，24％，22.81％，22.73％，17.65％，14.3％，12.5％，總變形量為90％；得到尺寸為10.5mm×1760mm×500mm的第一半成品板坯；所述第一半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬260mm；

步驟二、切除步驟一中所述第一半成品板坯兩端的舌型區(qū)域，然后送入熱處理爐中進(jìn)行真空退火處理；所述真空退火處理的溫度為400℃，所述真空退火處理的時間為90min，所述真空退火處理的真空度不低于0.5Pa。

步驟三、將步驟二中經(jīng)真空退火處理后的第一半成品板坯旋轉(zhuǎn)90°后，送入軋機(jī)中進(jìn)行9道次的第二往復(fù)軋制，得到第二半成品板坯；所述第二往復(fù)軋制的軋制方向與第一往復(fù)軋制的軋制方向垂直；

所述第二往復(fù)軋制的軋制速率為0.3m/s，各道次變形量分別為10％，14.7％，19.75％，25％，19.93％，18.56％，16.7％，10％，7.4％，總變形量為76％；得到尺寸為2.5mm×1760mm×2100mm的第二半成品板坯；

步驟四、對步驟三中所述第二半成品板坯的四個側(cè)邊進(jìn)行剪邊處理，所述第二半成品板坯的寬度方向的剪邊量為120mm，所述第二半成品板坯的長度方向的剪邊量為50mm；切邊后的第二半成品板坯的寬度比步驟五中所述純銀板材的寬度寬120mm，切邊后的第二半成品板坯經(jīng)過步驟五中所述第三往復(fù)軋制后的長度比步驟五中剪切處理后得到的成品純銀板材的長度長至少200mm；

步驟五、將步驟四中經(jīng)剪邊處理后的第二半成品板坯送入軋機(jī)中進(jìn)行4道次的第三往復(fù)軋制，所述第三往復(fù)軋制的軋制方向與第二往復(fù)軋制的軋制方向相同，確保進(jìn)料時第二半成品板坯與所述軋機(jī)的軋輥呈線型整體咬入，最后進(jìn)行剪切處理，得到尺寸為1.5mm×1500mm×3000mm的純銀板材，所述純銀板材的不平度不大于5mm/m。

所述第三往復(fù)軋制的軋制速率為1m/s，各道次變形量分別為各道次變形量分別為12.0％，13.6％，13.16％，9.1％，總變形量為40％，總變形量為40％。

本實(shí)施例的步驟一中所述銀鑄錠的制備過程為：首先在溫度為1000℃的條件下對石墨坩堝烘烤3h，在溫度為700℃的條件下對澆鑄模具烘烤60min；再將銀錠置于經(jīng)烘烤處理后的石墨坩堝中，然后放入真空感應(yīng)熔煉爐中，在真空度小于10Pa的條件下，將真空感應(yīng)熔煉爐的功率升至20kW，待銀錠完全熔化后，再繼續(xù)升高真空感應(yīng)熔煉爐的功率至50kW，然后充入0.08MPa的氬氣精煉銀液10min，再加入活性炭，繼續(xù)升溫至銀液的澆鑄溫度1150℃，再向經(jīng)烘烤處理后的澆鑄模具中倒入銀液，冷卻后得到尺寸為70mm(厚)×300mm(寬)×500mm(長)的銀鑄錠；所述澆筑模具的壁厚為30mm～50mm；所述澆鑄模具的材質(zhì)為耐熱鋼；銀錠的質(zhì)量純度不低于99.9％；所述活性炭的添加量為所述銀錠質(zhì)量的0.006％；所述澆鑄的速度為3kg/s。

采用本實(shí)施例軋制的純銀板材在20℃室溫條件下的軋向抗拉強(qiáng)度為365MPa；橫向抗拉強(qiáng)度為335MPa；不平度小于5mm/m。

以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并非對本發(fā)明作任何限制。凡是根據(jù)發(fā)明技術(shù)實(shí)質(zhì)對以上實(shí)施例所作的任何簡單修改、變更以及等效變化，均仍屬于本發(fā)明技術(shù)方案的保護(hù)范圍內(nèi)。