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      一種提高鋼鈮激光焊接接頭強(qiáng)度的方法與流程

      文檔序號(hào):11699804閱讀:480來(lái)源:國(guó)知局
      一種提高鋼鈮激光焊接接頭強(qiáng)度的方法與流程

      本發(fā)明屬于異種金屬焊接領(lǐng)域,具體涉及一種提高鋼鈮激光焊接接頭強(qiáng)度的方法。



      背景技術(shù):

      鋼鈮復(fù)合焊接結(jié)構(gòu)可以提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)工作溫度、減輕其重量,使航空發(fā)動(dòng)機(jī)具有更高的推重比,在航空航天領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。但是鋼鈮焊接接頭中極易生成大量連續(xù)分布的脆性金屬間化合物,顯著降低接頭強(qiáng)度,甚至在焊后即產(chǎn)生裂紋。因此對(duì)焊接接頭的金屬間化合物進(jìn)行控制,是實(shí)現(xiàn)鋼鈮可靠焊接的關(guān)鍵問(wèn)題。

      本課題組之前采用鎢/銅復(fù)合中間層預(yù)置于鋼板與鈮板之間,組成待焊件進(jìn)行焊接來(lái)抑制鋼/鈮焊接接頭中金屬間化合物的生成,顯著提高接頭強(qiáng)度,其詳細(xì)內(nèi)容見(jiàn)專(zhuān)利cn201510490155.2,接頭抗拉強(qiáng)度可提升到136~147mpa。選擇何種材料作為中間層預(yù)置于鋼板和鈮板之間對(duì)于提高接頭抗拉強(qiáng)度具有重要的作用。

      激光焊具有熱輸入小、焊接能量和加熱位置精確可控等特點(diǎn),是當(dāng)前異種金屬焊接的主要方法之一。因此本專(zhuān)利將采用激光焊焊接鋼與鈮,對(duì)接頭中的金屬間化合物進(jìn)行控制,提高接頭強(qiáng)度,從根本上解決兩種材料的焊接難題,促進(jìn)鋼/鈮復(fù)合焊接結(jié)構(gòu)在航空航天工業(yè)中的推廣應(yīng)用。



      技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

      本發(fā)明的目的是為了解決現(xiàn)有鋼鈮焊接方法接頭強(qiáng)度低的問(wèn)題,提供一種提高鋼鈮激光焊接接頭強(qiáng)度的方法。

      當(dāng)不銹鋼板與鈮板的厚度為2mm~6mm,本發(fā)明的目的是通過(guò)下述步驟實(shí)現(xiàn)的:

      (1)將金屬過(guò)渡層預(yù)置于鋼板與鈮板之間,得到由不銹鋼-金屬過(guò)渡層-鈮組成的待焊件;所述金屬過(guò)渡層為銅片與鉭片組成的復(fù)合層、銅片層或銀片層中的任意一種;

      (2)將待焊件在兩端夾緊固定,使鋼/金屬過(guò)渡層、金屬過(guò)渡層/鈮界面的間隙均小于0.1mm,再用板壓在待焊件上表面邊緣,以防止待焊件在焊接過(guò)程中發(fā)生翹曲變形,然后進(jìn)行焊接,

      其中,當(dāng)采用銅片與鉭片組成的復(fù)合層作為過(guò)渡金屬時(shí),采用雙道焊工藝進(jìn)行焊接:第一道激光束作用于銅層中心;第二道激光束作用于鉭層中心;焊接主保護(hù)氣為氬氣,保護(hù)氣流量為10l/min~13l/min,背保護(hù)氣也為氬氣,保護(hù)氣流量為8l/min~10l/min;第一次焊接與第二次焊接時(shí)間間隔為0.3~3min;

      當(dāng)采用銅片層或銀片層作為金屬過(guò)渡層數(shù)時(shí),采用單道焊工藝進(jìn)行焊接:激光束作用于銅層中心;焊接主保護(hù)氣為氬氣,保護(hù)氣流量為10l/min~13l/min,背保護(hù)氣也為氬氣,保護(hù)氣流量為8l/min~10l/min。

      其中,步驟(1)所述的不銹鋼與鈮母材的厚度為2mm~6mm,金屬過(guò)渡層的厚度為0.1mm~1mm。

      具體地,所述雙道焊工藝的焊接參數(shù)為:第一次焊接的參數(shù)為:激光功率p=2kw~6kw,焊接速度v=1.2m/min~1.8m/min,離焦量δf=0;第二次焊接的參數(shù)為:激光功率p=2kw~6kw,焊接速度v=0.9m/min~1.3m/min,離焦量δf=0;

      單道焊工藝的焊接參數(shù)為:激光功率p=2kw~6kw,焊接速度v=1.2m/min~1.8m/min,離焦量δf=0。

      有益效果:與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明通過(guò)采用預(yù)置中間層的方法提高鋼鈮焊接方法接頭強(qiáng)度,通過(guò)選擇合適的預(yù)置中間層同時(shí)配合焊接工藝,有效抑制了金屬間化合物生成,提高接頭抗拉強(qiáng)度,相較于之前采用銅鎢層作為預(yù)置中間層,單獨(dú)用銅層作為過(guò)渡層取得了驚人的焊接效果,接頭抗拉強(qiáng)度高達(dá)250mpa。

      附圖說(shuō)明

      圖1是金屬過(guò)渡層選用銅片與鉭片組成的復(fù)合層時(shí)的待焊件示意圖,其中,1表示不銹鋼,2表示鈮,3表示銅,4表示鉭;

      圖2是金屬過(guò)渡層選用銅片與鉭片組成的復(fù)合層時(shí)的激光束作用位置示意圖,其中,5表示第一道激光束,6表示第二道激光束;

      圖3是直接焊近鈮側(cè)界面區(qū)域顯微組織照片;

      圖4是預(yù)置中間層焊近鈮側(cè)界面區(qū)域顯微組織照片;

      圖5為金屬過(guò)渡層選用銅片層或銀片層時(shí)待焊件示意圖,其中,7為銅片層或銀片層;

      圖6為金屬過(guò)渡層選用銅片層或銀片層時(shí)激光束作用位置示意圖,其中,8為激光束;

      圖7為金屬過(guò)渡層選用銅片層時(shí)預(yù)置中間層焊接接頭橫截面宏觀形貌照片;

      圖8為直接焊近鈮側(cè)界面區(qū)域顯微組織照片;

      圖9為金屬過(guò)渡層選用銀片層時(shí)預(yù)置中間層焊近鈮側(cè)界面區(qū)域顯微組織照片。

      具體實(shí)施方式

      下面對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明,但是本發(fā)明的保護(hù)范圍不局限于所述實(shí)施例。

      實(shí)施例1~4列舉了過(guò)渡金屬層采用采用銅片與鉭片組成的復(fù)合層的焊接效果。

      實(shí)施例1:本實(shí)施方式的焊接方法按以下步驟實(shí)現(xiàn)(參見(jiàn)圖1、圖2):

      (1)母材為nb521合金和304不銹鋼,尺寸為50mm×25mm×2mm。中間層為純銅板和純鉭板,尺寸為50mm×2mm×1mm;

      (2)將不銹鋼板與鈮板,銅片與鉭片先用80#耐水砂紙打磨表面以去除表面氧化膜和油污,再用脫脂棉分別蘸取丙酮和酒精清洗試件表面,確保材料表面清潔沒(méi)有污染;

      (3)將銅片與鉭片作為復(fù)合中間層預(yù)置于鋼板與鈮板之間,銅片位于鋼母材一側(cè),鉭片位于鈮母材一側(cè),即得到由不銹鋼-銅-鉭-鈮組成的待焊件;

      (4)將待焊件在兩端夾緊固定,使鋼/銅、銅/鉭、鉭/鈮界面的間隙均小于0.1mm。再用壓板壓在待焊件上表面邊緣,以防止待焊件在焊接過(guò)程中發(fā)生翹曲變形。然后采用雙道焊工藝進(jìn)行焊接:第一道激光束作用于銅層中心,激光功率p=2kw,焊接速度v=1.2m/min,離焦量δf=0;第二道激光束作用于鉭層中心,激光功率p=3kw,焊接速度v=1.2m/min,離焦量δf=0;焊接主保護(hù)氣為氬氣,保護(hù)氣流量為10l/min,背保護(hù)氣也為氬氣,保護(hù)氣流量為8l/min;第一次焊接與第二次焊接時(shí)間間隔為2min。經(jīng)過(guò)上述步驟即可顯著提高鋼/鈮激光焊接的接頭強(qiáng)度。

      對(duì)本實(shí)施方式接頭的顯微組織進(jìn)行了觀察,結(jié)果如圖4所示。從圖4可以看出,和鋼/鈮直接激光焊相比(圖3),本實(shí)施方式焊接的接頭中無(wú)金屬間化合物生成。接頭抗拉強(qiáng)度為147mpa。

      實(shí)施例2:本實(shí)施方式與實(shí)施例1不同的是,中間層中銅片和鉭片的厚度為0.8mm。其它與實(shí)施例1相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭中無(wú)金屬間化合物生成。接頭抗拉強(qiáng)度為136mpa。

      實(shí)施例3:本實(shí)施方式與實(shí)施例1不同的是,中間層中銅片和鉭片的厚度為0.6mm。其它與實(shí)施例1相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭中無(wú)金屬間化合物生成。接頭抗拉強(qiáng)度為121mpa。

      實(shí)施例4:本實(shí)施方式與實(shí)施例1不同的是,鈮母材使用的是純鈮板。其它與實(shí)施例1相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭中無(wú)金屬間化合物生成。接頭抗拉強(qiáng)度為141mpa。

      實(shí)施例5~9為金屬過(guò)渡層采用銅片層的焊接效果。

      實(shí)施例5:本實(shí)施方式的焊接方法按以下步驟實(shí)現(xiàn)(參見(jiàn)圖5、圖6)

      (1)母材為nb521合金和304不銹鋼,尺寸為50mm×25mm×2mm。中間層為純銅板,尺寸為50mm×2mm×1mm;

      (2)將不銹鋼板與鈮板,銅片先用80#耐水砂紙打磨表面以去除表面氧化膜和油污,再用脫脂棉分別蘸取丙酮和酒精清洗試件表面,確保材料表面清潔沒(méi)有污染;

      (3)將銅片作為中間層預(yù)置于鋼板與鈮板之間,即得到由不銹鋼-銅-鈮組成的待焊件;

      (4)將待焊件在兩端夾緊固定,使鋼/銅、銅/鈮界面的間隙均小于0.15mm。再用壓板壓在待焊件上表面邊緣,以防止待焊件在焊接過(guò)程中發(fā)生翹曲變形。然后采用單道焊工藝進(jìn)行焊接,激光束作用于銅層中心,激光功率p=2kw,焊接速度v=1.2m/min,離焦量δf=0;焊接主保護(hù)氣為氬氣,保護(hù)氣流量為10l/min,背保護(hù)氣也為氬氣,保護(hù)氣流量為8l/min。經(jīng)過(guò)上述步驟即完成了鋼與鈮的焊接。

      對(duì)本實(shí)施方式接頭的顯微組織進(jìn)行了觀察,結(jié)果如圖7所示。從圖7可以看出在焊縫及熱影響區(qū)沒(méi)有出現(xiàn)裂紋、氣孔、夾雜等缺陷,兩種材料之間形成了冶金結(jié)合。經(jīng)拉伸試驗(yàn),接頭抗拉強(qiáng)度為250mpa。

      實(shí)施例6:本實(shí)施方式與實(shí)施例5不同的是,銅片的厚度為0.8mm。其它與實(shí)施例5相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為225mpa。

      實(shí)施例7:本實(shí)施方式與實(shí)施例5不同的是,銅片的厚度為0.6mm。其它與實(shí)施例5相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為191mpa。

      實(shí)施例8:本實(shí)施方式與實(shí)施例5不同的是,鈮母材使用的是純鈮板。其它與實(shí)施例5相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為234mpa。

      實(shí)施例9:本實(shí)施方式與實(shí)施例5不同的是,鋼母材使用的是普通碳素結(jié)構(gòu)鋼q235a。其它與實(shí)施例5相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為243mpa。

      通過(guò)實(shí)施例5~9可以看出,當(dāng)金屬過(guò)渡層只選用銅時(shí),意外的得到了很好的焊接效果,打破了傳統(tǒng)的預(yù)置中間層時(shí),需選擇兩種金屬層的思維局限。

      實(shí)施例10~14給出了過(guò)渡金屬層為銀片層時(shí)的焊接結(jié)果。

      實(shí)施例10:本實(shí)施方式的焊接方法按以下步驟實(shí)現(xiàn)(參見(jiàn)圖5、圖6):

      (1)母材為nb521合金和304不銹鋼,尺寸為50mm×25mm×2mm。中間層為純銀板,尺寸為50mm×2mm×1mm;

      (2)將不銹鋼板與鈮板,銀片先用80#耐水砂紙打磨表面以去除表面氧化膜和油污,再用脫脂棉分別蘸取丙酮和酒精清洗試件表面,確保材料表面清潔沒(méi)有污染;

      (3)將銀片作為中間層預(yù)置于鋼板與鈮板之間,即得到由不銹鋼-銀-鈮組成的待焊件;

      (4)將待焊件在兩端夾緊固定,使鋼/銀、銀/鈮界面的間隙均小于0.1mm。再用壓板壓在待焊件上表面邊緣,以防止待焊件在焊接過(guò)程中發(fā)生翹曲變形。然后進(jìn)行焊接:激光束作用于銅層中心,激光功率p=2kw,焊接速度v=1.2m/min,離焦量δf=0;焊接主保護(hù)氣為氬氣,保護(hù)氣流量為10l/min,背保護(hù)氣也為氬氣,保護(hù)氣流量為8l/min;

      對(duì)本實(shí)施方式接頭的顯微組織進(jìn)行了觀察,結(jié)果如圖9所示。從圖9可以看出,和鋼/鈮直接激光焊相比(圖4),本實(shí)施方式焊接的接頭中無(wú)金屬間化合物生成。接頭抗拉強(qiáng)度為191mpa。

      實(shí)施例11:本實(shí)施方式與實(shí)施例10不同的是,銀片的厚度為0.8mm。其它與實(shí)施例10相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為183mpa。

      實(shí)施例12:本實(shí)施方式與實(shí)施例10不同的是,銀片的厚度為0.6mm。其它與實(shí)施例10相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為174mpa。

      實(shí)施例13:本實(shí)施方式與實(shí)施例10不同的是,鈮母材使用的是純鈮板。其它與實(shí)施例10相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為205mpa。

      實(shí)施例14:本實(shí)施方式與實(shí)施例10不同的是,鋼母材使用的是普通碳素結(jié)構(gòu)鋼q235a。其它與實(shí)施例10相同。

      本實(shí)施方式焊接的接頭抗拉強(qiáng)度為197mpa。

      我們同樣對(duì)過(guò)渡金屬層為ta、v、w時(shí)的焊接效果進(jìn)行研究,結(jié)果表明當(dāng)使用ta、v、w作為過(guò)渡金屬時(shí),直接發(fā)生焊完即裂的現(xiàn)象,上述金屬和鈮一樣,都是屬于難熔金屬,它們和鈮的冶金相容性比較好,不會(huì)生成金屬間化合物。此外和鈮的物理化學(xué)性能也比較接近,如線(xiàn)膨脹系數(shù)和熱導(dǎo)率,這樣可以降低接頭殘余內(nèi)應(yīng)力,防止接頭變形和開(kāi)裂。但焊后即裂的原因主要是因?yàn)樗鼈兒丸F的冶金相容性不好,容易生成金屬間化合物,此外和鐵的物理化學(xué)性能差異也很大,會(huì)在接頭中產(chǎn)生很大的殘余內(nèi)應(yīng)力,使接頭變形甚至開(kāi)裂。

      如上所述,盡管參照特定的優(yōu)選實(shí)施例已經(jīng)表示和表述了本發(fā)明,但其不得解釋為對(duì)本發(fā)明自身的限制。在不脫離所附權(quán)利要求定義的本發(fā)明的精神和范圍前提下,可對(duì)其在形式上和細(xì)節(jié)上作出各種變化。

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