例37相比較而言，熔核直徑為5.3(mm)，較小，而且壓陷的深度為0.2(mm)，較大。因此，條件序號36的十字抗拉強度為6.9 (kN)，并且接頭強度低。另外，條件序號36確認到了發(fā)生噴濺。
[0236]此外，條件序號為38的比較例由于加壓力比P1/P2為2.2，低于第二實施方式中說明的范圍，所以就與本發(fā)明例37相比較而言，熔核直徑為5.2 (mm)，較小，而且壓陷的深度為0.2(mm)，較大。因此，條件序號38的十字抗拉強度為7.2 (kN)，并且接頭強度低。另外，條件序號38確認到了發(fā)生噴濺。
[0237][實施例3]
[0238]實施例3是用于實際證明第三實施方式中設(shè)定為在第一實施方式中的第二通電工序之后具有作為后通電的第三通電工序那樣的情況的。
[0239]使用如圖9所示的板厚、鋼種的鋼板，按照與實施例1相同的步驟制作組織觀察用試驗片及十字拉伸試驗片，以同樣的方法進行各種試驗。
[0240]圖9示出各試驗片的制作條件以及試驗結(jié)果一覽。實施例3是用于實際證明第三實施方式的，第一通電工序、第二通電工序滿足了第一實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件。
[0241]條件序號41?45是將兩張板厚為1.0 (mm)的CR1470HP重合來進行點焊的例子。其中，條件序號41、42、45為以第三實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件進行了點焊的本發(fā)明例。與此相對，條件序號43、44為以第三實施方式進行了說明的范圍外的點焊條件進行了點焊的比較例。具體來說，通過使無通電時間TC、第三通電工序中的焊接電流13及通電時間T3變化，(4)式的左邊-右邊超過O。
[0242]條件序號46?49是將三張板厚為1.0 (mm)的CR1470HP重合來進行點焊的例子。其中，條件序號46、47為以第三實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件進行了點焊的本發(fā)明例。與此相對，條件序號48、49為以第三實施方式進行了說明的范圍外的點焊條件進行了點焊的比較例。具體來說，通過使無通電時間TC、第三通電工序中的焊接電流13及通電時間T3變化，(4)式的左邊-右邊超過O。
[0243]如圖9的結(jié)果所示，可知:條件序號為41、42、45?47的本發(fā)明例與條件序號為43、44、48、49的比較例相比，以十字拉伸試驗得到的十字抗拉強度(CTS)變高。
[0244]另外，可知:雖然條件序號41、42、45和條件序號2除了有無第三通電工序以外均為相同條件，但條件序號41、42、45與條件序號2相比，以十字拉伸試驗得到的十字抗拉強度(CTS)變高。
[0245][實施例4]
[0246]實施例4是用于實際證明第三實施方式中設(shè)定為在第二實施方式中的第二通電工序之后具有作為后通電的第三通電工序的情況的。
[0247]使用如圖10所示的板厚、鋼種的鋼板，按照與實施例1相同的步驟制作組織觀察用試驗片及十字拉伸試驗片，以同樣的方法進行各種試驗。
[0248]圖10示出各試驗片的制作條件以及試驗結(jié)果一覽。實施例4是用于實際證明第三實施方式的，第一通電工序、第二通電工序滿足了第二實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件。
[0249]條件序號51?55是將兩張板厚為1.0 (mm)的CR1470HP重合來進行點焊的例子。其中，條件序號51、52、55為以第三實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件進行了點焊的本發(fā)明例。與此相對，條件序號53、54為以第三實施方式進行了說明的范圍外的點焊條件進行了點焊的比較例。具體來說，通過使無通電時間TC、第三通電工序中的焊接電流13及通電時間T3變化，(4)式的左邊-右邊超過O。
[0250]條件序號56?59是將三張板厚為1.0 (mm)的CR1470HP重合來進行點焊的例子。其中，條件序號56、57為以第三實施方式進行了說明的范圍內(nèi)的點焊條件進行了點焊的本發(fā)明例。與此相對，條件序號58、59為以第三實施方式進行了說明的范圍外的點焊條件進行了點焊的比較例。具體來說，通過使無通電時間TC、第三通電工序中的焊接電流13及通電時間T3變化，(4)式的左邊-右邊超過O。
[0251]如圖10的結(jié)果所不，可知:條件序號為51、52、55?57的本發(fā)明例與條件序號為53、54、58、59的比較例相比，以十字拉伸試驗得到的十字抗拉強度(CTS)變高。
[0252]另外，可知:雖然條件序號51、52、55和條件序號22除了有無第三通電工序以外，均為相同條件，但是條件序號51、52、55與條件序號22相比，以十字拉伸試驗得到的十字抗拉強度(CTS)變高。
[0253]同樣地，可知:雖然條件序號56、57和條件序號25除了有無第三通電工序以外，均為相同條件，但條件序號56、57與條件序號25相比，以十字拉伸試驗得到的十字抗拉強度(CTS)變高。
[0254]此外，對于上述實施例1?3而言，確認了:不管在以其他鋼種、變更板的板厚來進行實驗的情況下，還是在變更鍍覆種、單位面積重量等來進行實驗的情況下，結(jié)果都與上述相同，可以得到能夠在抑制產(chǎn)生壓陷的同時確保熔核直徑并且能夠防止發(fā)生噴濺、能夠形成具有足夠高的強度的可靠性高的焊接接頭的本發(fā)明的效果。
[0255]通過以上進行了說明的實施例的結(jié)果，可知:通過使用本發(fā)明的高強度鋼板的點焊方法，在以電阻點焊方法對鋼板進行焊接的情況下，能夠在抑制產(chǎn)生壓陷的同時確保熔核直徑，并且能夠防止發(fā)生噴濺，能夠以良好的作業(yè)性得到具有足夠高的強度的可靠性高的點焊接頭。
[0256]以上，將本發(fā)明連同各種實施方式一起進行了說明，但本發(fā)明不僅僅限于這些實施方式，在本發(fā)明的范圍內(nèi)可以進行變更等。
[0257]產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0258]根據(jù)本發(fā)明，在對汽車用部件的制造或車身的組裝等中使用的高強度鋼板進行點焊時，能夠在抑制產(chǎn)生壓陷的同時確保熔核直徑，并且能夠防止發(fā)生噴濺。由此，能夠以良好的作業(yè)性得到具有足夠高強度的可靠性高的焊接接頭。因此，能夠充分地享受由在汽車領(lǐng)域等應(yīng)用高強度鋼板帶來的與車身整體的輕量化相伴的低油耗化和削減二氧化碳氣體(CO2)的排出量等優(yōu)點，其社會貢獻不可限量。
【主權(quán)項】
1.一種接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，其將多張鋼板重合并進行電阻點焊，其中， 所述多張鋼板為下述兩張鋼板或者下述三張鋼板: 所述兩張鋼板是抗拉強度都為780MPa?1850MPa的兩張鋼板，板厚比={鋼板的板厚的總和} / {薄側(cè)的鋼板的板厚}為2?5的范圍，這里，板厚為相同厚度時為每一張的板厚，所述三張鋼板是抗拉強度都為780MPa?1850MPa的三張鋼板或抗拉強度都為780MPa?1850MPa的兩張鋼板與它們外側(cè)的抗拉強度小于780MPa的一張鋼板，板厚比={鋼板的板厚的總和}/{薄側(cè)的鋼板的板厚}為3?6的范圍，這里，板厚為相同厚度時為每一張的板厚， 所述點焊包括第一通電工序和第二通電工序，所述第一通電工序為加壓力P1、焊接電流Il的前通電，所述第二通電工序為加壓力P2、焊接電流12的主通電，這里，所述加壓力Pl和所述加壓力P2的單位為kN，所述焊接電流Il和所述焊接電流12的單位為kA， 將所述加壓力P1、P2貫穿所述第一通電工序、所述第二通電工序設(shè)定為固定的加壓力P = Pl = P2，并且在將所述多張鋼板的平均板厚表示為t時設(shè)定為由下述(I)式所示的范圍，這里，t的單位為mm， 0.5 彡 P 彡 3.0t(1/3)(I) 將所述焊接電流Il設(shè)定為所述焊接電流12的30%?90%的范圍， 所述第一通電工序結(jié)束后0.1秒以內(nèi)開始所述第二通電工序。
2.一種接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，其將多張鋼板重合并進行電阻點焊，其中， 所述多張鋼板為下述兩張鋼板或者下述三張鋼板: 所述兩張鋼板是抗拉強度都為780MPa?1850MPa的兩張鋼板，板厚比={鋼板的板厚的總和} / {薄側(cè)的鋼板的板厚}為2?5的范圍，這里，板厚為相同厚度時為每一張的板厚，所述三張鋼板是抗拉強度都為780MPa?1850MPa的三張鋼板或抗拉強度都為780MPa?1850MPa的兩張鋼板與它們外側(cè)的抗拉強度小于780MPa的一張鋼板，板厚比={鋼板的板厚的總和}/{薄側(cè)的鋼板的板厚}為3?6的范圍，這里，板厚為相同厚度時為每一張的板厚， 所述點焊包括第一通電工序和第二通電工序，所述第一通電工序為加壓力Pl、焊接電流Il的前通電，所述第二通電工序為加壓力P2、焊接電流12的主通電，這里，所述加壓力Pl和所述加壓力P2的單位為kN，所述焊接電流Il和所述焊接電流12的單位為kA， 在將所述多張鋼板的平均板厚表示為t時，將所述加壓力P1、P2設(shè)定為由下述(2)式、(3)式所示的范圍，這里，t的單位為mm， 0.5 彡 P2 彡 3.0t(1/3)(2) 1.0XP2 < Pl ^ 2.0XP2(3) 將所述焊接電流Il設(shè)定為所述焊接電流12的30%?90%的范圍， 所述第一通電工序結(jié)束后0.1秒以內(nèi)開始所述第二通電工序。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，所述重合了的鋼板在點焊前的間隙均小于0.5mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，所述重合了的鋼板在點焊前的間隙中的至少一處為0.5mm以上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，在作為主通電的所述第二通電工序之后，具有作為后通電的第三通電工序， 在將所述第三通電工序的焊接電流表示為13、將通電時間表示為T3、將所述第二通電工序與所述第三通電工序之間的無通電時間表示為TC時，這里，13的單位為kA，T3和TC的單位為秒， 將所述焊接電流13設(shè)定為3kA?15kA的范圍， 將所述無通電時間TC設(shè)定為O秒?0.2秒的范圍， 將所述焊接電流13與所述通電時間T3之間的關(guān)系設(shè)定為由下述(4)式所示的范圍， I3XT3 彡 0.7+TC(4)。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的接頭強度優(yōu)異的高強度鋼板的點焊方法，其特征在于，在作為主通電的所述第二通電工序之后，具有作為后通電的第三通電工序， 在將所述第三通電工序的焊接電流表示為13、將通電時間表示為T3、將所述第二通電工序與所述第三通電工序之間的無通電時間表示為TC時，這里，13的單位為kA，T3和TC的單位為秒， 將所述焊接電流13設(shè)定為3kA?15kA的范圍， 將所述無通電時間TC設(shè)定為O秒?0.2秒的范圍， 將所述焊接電流13與所述通電時間T3之間的關(guān)系設(shè)定為由下述(4)式所示的范圍， I3XT3 彡 0.7+TC(4)。
【專利摘要】本發(fā)明的高強度鋼板的點焊方法在將板厚比＝{鋼板的板厚的總和}/{薄側(cè)的鋼板的板厚(相同厚度時為每一張的板厚)}為2～5的范圍、抗拉強度都為780MPa～1850MPa的兩張高強度鋼板(1A、1B)重合來進行電阻點焊時，進行作為加壓力P1kN、焊接電流I1kA的前通電的第一通電工序和作為加壓力P2kN、焊接電流I2kA的主通電的第二通電工序，將加壓力P1、P2貫穿第一通電工序、第二通電工序設(shè)定為固定的加壓力P＝P1＝P2，并且在將鋼板(1A、1B)的平均板厚表示為t mm時，設(shè)定為{0.5≤P≤3.0t(1/3)}所示的范圍，將焊接電流I1設(shè)定為焊接電流I2的30％～90％的范圍，第一通電工序結(jié)束后0.1秒以內(nèi)開始第二通電工序。
【IPC分類】B23K11-16, B23K11-24
【公開號】CN104661784
【申請?zhí)枴緾N201280075980
【發(fā)明人】古迫誠司, 及川初彥, 宮崎康信
【申請人】新日鐵住金株式會社
【公開日】2015年5月27日
【申請日】2012年9月24日
【公告號】US20150174690, WO2014045431A1