寬度的拉力σ之外，同樣能夠根據(jù)寬度誤差e調(diào)整軋機機架7的工作輥和/或支撐輥的凸度。為此例如使用按圖7的調(diào)節(jié)示圖。與按圖4b的示圖的區(qū)別在于，所述寬度誤差e額外地輸入用于影響軋機機架7的工作軋輥和/或支撐軋輥的凸度的調(diào)節(jié)器RBalligk*，該調(diào)節(jié)器通過調(diào)整參量U2影響軋輥的凸度。由此，通過兩個調(diào)整參量Ul、U2影響調(diào)節(jié)段G，其中所調(diào)整的參數(shù)是軋件5在第二機組4 (具體是軋機機架7)后面的寬度BIst。所述調(diào)整參量七相應于圖4b中的調(diào)整參量U。如在圖1中能夠看到，實際寬度Blst能夠通過第二設備4出口處的寬度測量設備16進行測量并且輸入調(diào)節(jié)回路。
[0039]圖8像圖1 一樣示出了具有連鑄機1、形式為成對主動輥子10的第一機組2的鑄造-軋制-復合設備的一部分、形式為軋機機架7的第二機組4以及額外的形式為另一軋機機架7的第三機組17。為了實現(xiàn)增大的拉出力或者說保持力，第一機組2當然也能夠包括多個主動輥子10。第二機組4連同第三機組17構(gòu)成了鑄造-軋制-復合設備的預軋機。在圖8中，乳件5從連鑄機I中的主動輥子10中以90mm的厚度輸出，隨后在第二機組4中軋制成50mm的厚度，并且最后在第三機組17中降低到30mm的厚度。一方面沒有BAggMgat2并且一方面在使用按本發(fā)明的Blst方法的情況下，在圖9中示出了連鑄坯在結(jié)晶器8之后的寬度BK()kim、連鑄坯在主動輥子10中的寬度BTMibMlle、額定寬度Bstjll以及連鑄坯在從第二機組4中輸出之后的寬度。所述軋件5或者說軋制產(chǎn)品12的實際寬度再次就在第二機組4后面通過寬度測量設備16進行測量。從圖9中能夠獲知，所述軋制產(chǎn)品12的實際寬度Blst通過應用方案在寬度公差中保持的時間顯著更長，從而減少了產(chǎn)量損失。
[0040]在圖10中示出了相對于圖8和9的調(diào)節(jié)示圖。與按圖4b的調(diào)節(jié)示圖不同，寬度誤差e=BS()11-BIst用于調(diào)整第一機組2和第二機組4之間的第一拉力σ i并且用于調(diào)整第二機組4和第三機組17之間的第二拉力σ2，其中所產(chǎn)生的調(diào)整參量U1、U2相互作用到調(diào)節(jié)段G上。必要時不僅能夠不同地選擇放大環(huán)節(jié)14的放大系數(shù)KjPK2、限止環(huán)節(jié)15的限止程度，而且也能夠不同地選擇用于影響拉力O1的第一分支以及影響拉力σ 2的第二分支的調(diào)節(jié)器R。。
[0041]雖然通過優(yōu)選實施例詳細地說明并且描述本發(fā)明，但是本發(fā)明沒有通過公開的例子受到限制并且本領域技術(shù)人員能夠從中推導出其它變型方案，而不離開本發(fā)明的保護范圍。
[0042]附圖標記列表:
1連鑄機
2第一機組
3棍道
4第二機組
5軋件
6運送方向
7軋機機架
8結(jié)晶器
9連鑄坯導輥
10主動輥子
11鑄造速度
12軋制產(chǎn)品
13延遲環(huán)節(jié)
14放大環(huán)節(jié)
15限止環(huán)節(jié)
16寬度測量設備
17第三機組B 寬度Blst 實際寬度Bsoll 額定寬度
BKokille從結(jié)晶器中輸出時連鑄坯的寬度
Blreibrolle從第一機組中輸出時軋件的寬度
^Aggregat2B1第一寬度
B2第二寬度
e寬度誤差
G調(diào)節(jié)段
R調(diào)節(jié)器
R0拉力調(diào)節(jié)器
σ拉力
t時間u、ul、u2 調(diào)整參量。
【主權(quán)項】
1.用于影響帶狀軋件(5)的寬度的方法，其中所述軋件(5)未經(jīng)剪切地穿過第一機組(2)和第二機組(4)，并且所述軋件(5)在所述第一機組(2)和/或所述第二機組(4)中的軋機機架(7)中被軋制，所述方法具有以下方法步驟: -生產(chǎn)具有第一寬度B1的軋件(5 )，其中所述軋件(5 )以寬度B=B >人所述第一機組(2 )中輸出，并且所輸出的軋件(5 )被運送到所述第二機組(4 ); -生產(chǎn)所述軋件(5)的過渡件，其中所述軋件(5)以K B彡B 2的寬度B從所述第一機組(2)中輸出； -生產(chǎn)具有第二寬度B2的軋件(5)，其中所述軋件(5)以寬度B=B 2從所述第一機組(2)中輸出； 其特征在于，根據(jù)所述軋件(5)的額定寬度Bstjll和寬度B之間的寬度誤差e=B Soll-B來調(diào)整所述軋機機架(7)的至少一個工作輥和/或至少一個支撐輥的凸度，其中在e > O時增大凸度并且在e <O時減小凸度。
2.按權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述寬度誤差e受控制地實現(xiàn)對所述凸度的調(diào)整。
3.按權(quán)利要求1到2中任一項所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述寬度誤差e受調(diào)節(jié)地實現(xiàn)對所述凸度的調(diào)整，其中所述寬度B是所述軋件(5)在從所述第二機組(4)中輸出時或者之后所測量的寬度BIst。
4.按權(quán)利要求1到3中任一項所述的方法，其特征在于，對凸度的調(diào)整考慮了將所述軋件從所述第一機組(2)運送到所述軋機機架(7)的運送時間。
5.按上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其特征在于，所述額定寬度B3()11要么是從B !到B2或者從B 2到B i的階躍函數(shù)H(t)，要么是從B肩B 2或者從B 2到B i的斜坡函數(shù)R(t)。
6.按上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其特征在于，所述第一機組(2)是鑄造機的結(jié)晶器、例如弧形連鑄機(I)或者雙輥鑄造機。
7.按權(quán)利要求1到6中任一項所述的方法，其特征在于，所述第一機組(2)是軋機機架(7 )、例如預軋機的軋機機架(7 )。
8.按上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其特征在于，所述軋件(5)在輥道(3)上從所述第一機組(2)被運送到所述第二機組(4)。
9.按上述權(quán)利要求中任一項所述的方法，其中從所述第一機組(2)中輸出的軋件(5)在維持拉力O=Otomal的情況下沿著運送方向(6)被運送到第二機組(4)，其特征在于，根據(jù)寬度誤差e=BS()11-B調(diào)整所述第一機組(2)和所述第二機組(4)之間的軋件(5)上的拉力σ，其中所述拉力ο在e < O時被提高到ο > σ NOTmal。
10.按權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，所述拉力σ在e>O時被降低到σ〈G Normal°
11.按權(quán)利要求9到10中任一項所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述寬度誤差e受控制地實現(xiàn)對拉力σ的調(diào)整。
12.按權(quán)利要求9到10中任一項所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述寬度誤差e受調(diào)節(jié)地實現(xiàn)對拉力σ的調(diào)整，其中所述寬度B是軋件(5)在從所述第二機組(4)中輸出時所測量的寬度Blst。
13.按權(quán)利要求9到12中任一項所述的方法，其特征在于，所述對拉力σ的調(diào)整在考慮所述軋件在拉力σ下的數(shù)學上的收縮模型的情況下實現(xiàn)。
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種用于尤其在軋件于熱軋機中進行熱軋之前、熱軋期間或者熱軋之后影響該帶狀軋件（5）的寬度的方法。本發(fā)明的任務在于，提供一種用于影響寬度的方法，利用該方法能夠減少軋制出的過渡件的在寬度公差之外的長度。由此會降低產(chǎn)量損失。該任務通過以下方式得到解決，即根據(jù)軋件（5）的額定寬度BSoll和寬度B之間的寬度誤差e=BSoll-B來調(diào)整軋機機架（7）的至少一個工作輥和/或至少一個支撐輥的凸度，其中在e＞0時增大凸度并且在e＜0時減小凸度。
【IPC分類】B21B37-16
【公開號】CN104837574
【申請?zhí)枴緾N201380052879
【發(fā)明人】A.格呂斯, A.容格鮑爾, R.林斯博德, R.布格爾
【申請人】首要金屬科技德國有限責任公司
【公開日】2015年8月12日
【申請日】2013年9月17日
【公告號】DE102012218353A1, EP2906369A1, US20150258592, WO2014056681A1