發(fā)揮熱沖 壓法的效果，加熱溫度至少為880°C以上為佳。加熱溫度低于880°C時(shí)，加熱時(shí)不能得到適 量的奧氏體，不能確保良好的成形性。另外，加熱溫度超過920°C時(shí)，表面處理鋼板的鍍層中 的鋅沸騰并蒸發(fā)，耐腐蝕性劣化，因此，不為優(yōu)選。另外，加熱溫度更優(yōu)選的下限為900°C以 上（使全體成為奧氏體的溫度），更優(yōu)選上限為910°C以下。還有，本發(fā)明中的加熱溫度是 根據(jù)鋼板的表面溫度測定的值（以下的溫度也相同）。
[0035] 上述溫度范圍的保持時(shí)間（沖壓成形前的加熱工序中進(jìn)行保持的時(shí)間），如上述， 4分鐘以下（優(yōu)選為3分鐘以下）即可。即，即使該保持時(shí)間為4分鐘以下，在其后的沖壓 成形中，也能夠抑制LME導(dǎo)致的裂紋。但是，該保持時(shí)間過短時(shí)，加熱時(shí)不能得到適量的奧 氏體，不能確保良好的成形性，因此，優(yōu)選為至少10秒以上（更優(yōu)選為30秒以上，進(jìn)一步優(yōu) 選為1分鐘以上）。
[0036] 在通常的熱沖壓成形中，將鋼板加熱到規(guī)定溫度后，從提高生產(chǎn)性以及降低沖壓 反力的觀點(diǎn)出發(fā)，在進(jìn)行沖壓成形時(shí)，在從加熱爐取出后在盡可能高的溫度開始成形，是在 確保良好成形性的成形上必要的要件。在這種情況下，即使在對形成有鋅系鍍層的表面處 理鋼板進(jìn)行沖壓成形制造熱沖壓成形品時(shí)，在從加熱爐取出后盡可能高的溫度開始成形也 是必要的。但是，在這種思想下進(jìn)行熱沖壓成形時(shí)，在沖壓成形中，容易發(fā)生鍍層的剝離和 晶界裂紋，不能實(shí)現(xiàn)良好的表面性狀的熱沖壓成形品。
[0037] 在對表面處理鋼板加熱、保持后，冷卻到規(guī)定溫度，從使鍍層中的液態(tài)鋅盡可能降 低的狀態(tài)開始成形即可。從這個(gè)觀點(diǎn)出發(fā)，需要沖壓成形開始溫度為750°C以下。但是，大 型的零部件的冷卻花費(fèi)過多時(shí)間時(shí)，由于沖壓生產(chǎn)加工工序的生產(chǎn)性惡化，另外，為了避免 不均勻的冷卻導(dǎo)致的沖壓后的材料特性偏差，需要將下限設(shè)為680°C以上。由此，在成形中 能夠防止鍍層發(fā)生剝離。另外，能夠消除歷來在對熔融狀態(tài)的鍍層進(jìn)行沖壓成形而發(fā)生的 鍍層剝離和晶界裂紋。但是，在以上述應(yīng)變速度進(jìn)行沖壓成形時(shí)，即使在鋼板表面液態(tài)鋅多 少存在的情況下，也能夠確保良好的沖壓成形性。
[0038] 另外，對表面處理鋼板進(jìn)行加熱，先暫時(shí)冷卻后，再開始沖壓成形，對成形性的進(jìn) 一步提高也有效。這是因?yàn)?，通過在加熱后冷卻到規(guī)定溫度，過冷奧氏體的η值（加工硬化 系數(shù)）增大。通常，η值增大時(shí)，有助于均勻的變形，因此針對收縮翻邊成形、拉伸翻邊成形、 脹大成形、彎曲成形的全部的成型模具能夠提高成形性。
[0039] 上述冷卻時(shí)的平均冷卻速度，為了使鍍層盡可能地容易凝固，優(yōu)選確保20°C /秒 以上的平均冷卻速度。更優(yōu)選為30°C/秒以上。但是，該冷卻中的冷卻停止溫度（即，沖壓 成形開始溫度）過低時(shí)，不能確保良好的沖壓成形性，從這個(gè)觀點(diǎn)出發(fā)需要為680°C以上。 優(yōu)選為700°C以上。
[0040] 本發(fā)明所用的表面處理鋼板是鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍敷鋼板，關(guān)于作為這些表 面處理鋼板的原材的鋼板（基體鋼板）的鋼種，只要是作為高強(qiáng)度鋼板的通常的化學(xué)成分 組成即可（參照后述實(shí)施例的表1)。熱沖壓成形中，對零件進(jìn)行成形的目的主要是高強(qiáng)度 化，在模具中進(jìn)行冷卻的工藝中，進(jìn)行淬火，確保強(qiáng)度。為此，通常使用在C之外還添加有B 和Mn等提高淬火性的元素的鋼板?？梢允褂脤崛殇摪寤驘崛殇摪暹M(jìn)行冷乳而得到的冷 乳鋼板。
[0041] 本發(fā)明所用的鍍鋅鋼板是通過對熱乳鋼板或冷乳鋼板進(jìn)行鍍鋅處理而得到的。鍍 鋅層希望的鍍敷附著量每單面為30~200g/m 2左右，由此，能夠得到充分的耐腐蝕性。作為 鍍敷處理的方法有熔融鍍敷、電鍍。通過鍍敷處理后在規(guī)定的溫度（470°C~580°C )保持 1分鐘~10分鐘，作為鍍層和基體鋼板中的鐵合金化的合金化鍍鋅鋼板（通常為合金化熔 融鍍鋅鋼板），也可以使用其。
[0042] 以下，通過實(shí)施例更具體地顯示本發(fā)明的效果，但下述實(shí)施例并非限定本發(fā)明，在 符合前后宗旨進(jìn)行設(shè)計(jì)變更也均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。
[0043] 【實(shí)施例】
[0044] 對具有下表1所示的化學(xué)成分組成（鋼種A~F)的鋼材進(jìn)行板坯熔煉，進(jìn)行熱乳 作為板厚3. 2mm的熱乳鋼板。通過對其進(jìn)行冷乳制作板厚：0. 8mm或I. 4mm的冷乳鋼板。對 這些鋼板實(shí)施鍍鋅處理，并作為鍍鋅鋼板。此時(shí)，通過間歇式氣氛控制退火鍍敷處理裝置進(jìn) 行了鍍鋅處理。另外，關(guān)于一部分鋼板，實(shí)施合金化處理，制作了合金化鍍鋅鋼板。鍍鋅處 理以及合金化處理使用具備可以控制氣氛的由加熱冷卻機(jī)構(gòu)和鍍鋅浴構(gòu)成的坩堝，鍍敷處 理、合金化處理使用可連續(xù)工序進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)爐。
[0045] 鍍敷處理?xiàng)l件在460°C的Zn浴（含有Al :0· 13% )中浸漬3秒。合金化處理在 5%H2-N2(露點(diǎn)-45°C)的氣氛下保持 550°CX20秒，其后通過噴吹A(chǔ)r氣體進(jìn)行了冷卻。 此時(shí)的平均冷卻速度為15°C /秒。
[0046] 鍍鋅鋼板以及合金化鍍鋅鋼板的鍍敷附著量通過截面SEM(掃描型電子顯微鏡） 觀察以及鍍敷中的Fe濃度測定進(jìn)行了評價(jià)。
[0047] 【表1】
[0048]
[0049] *余量：鐵，和P、S以外的不可避免的雜質(zhì)
[0050] 從如此得到的鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍鋅鋼板切出拉伸試驗(yàn)片，使用單軸拉伸型 加工模擬試驗(yàn)裝置，模擬熱壓工序的溫度過程進(jìn)行加工，進(jìn)行評價(jià)其塑性變形部（彎曲部） 中的LME裂紋深度的試驗(yàn)。
[0051] 研磨除去試驗(yàn)片單面的鍍鋅，通過在除去鍍層一側(cè)的面上設(shè)置的熱電偶進(jìn)行溫度 控制。加熱方式有誘導(dǎo)加熱或通電加熱等，本試驗(yàn)是對試驗(yàn)片柄部附近進(jìn)行誘導(dǎo)加熱，同時(shí) 通過通電加熱進(jìn)行試驗(yàn)片平行部的加熱。
[0052] 溫度過程為，從室溫加熱到溫度Tl (900°C程度），保持規(guī)定時(shí)間tl分鐘后冷卻到 加工溫度T2,在試驗(yàn)片表面液態(tài)鋅殘存的狀態(tài)下，以一定的應(yīng)變速度（秒4加工到規(guī)定目 標(biāo)應(yīng)變量為止。加熱以及加工在大氣氣氛中進(jìn)行。僅冷卻工藝進(jìn)行噴吹A(chǔ)r氣體的冷卻。還 有，關(guān)于試驗(yàn)時(shí)試驗(yàn)片表面液態(tài)鋅的殘存，在試驗(yàn)后進(jìn)行的"最大龜裂深度的測定"的截面 SEM(掃描型電子顯微鏡）觀察中，確認(rèn)到在鍍層的一部可見白色的鋅層殘存。
[0053] 關(guān)于應(yīng)變量的實(shí)際值，是預(yù)先以評測點(diǎn)間距離20mm對試驗(yàn)片的背面（除去鍍層一 偵D刻畫標(biāo)線，通過對數(shù)應(yīng)變量測定評測點(diǎn)間距離的延伸率（％ )。
[0054] [最大龜裂深度的測定]
[0055] 對于在試驗(yàn)片的背面帽式模成形的鋼板的R部，以將R的棱線垂直等分的截面 (參照圖3)切斷，制作埋入樹脂的研磨試料。通過SEM觀察該截面。在與鍍層相比的下側(cè) (龜裂進(jìn)入基體鋼板的位置），在R部測定進(jìn)入深度最大的龜裂的龜裂深度。以各試驗(yàn)條件， 確認(rèn)從加工開始應(yīng)變速度W和最大龜裂深度的對應(yīng)。
[0056] 而且，如果基體鋼板表面進(jìn)展的龜裂深度低于10 μ m，則判斷為對于零件的耐沖擊 特性沒有影響，龜裂深度為10 μ m以上，則判斷為耐LME裂紋性（耐LME龜裂性）差。
[0057] 將這些結(jié)果，和板厚、鍍敷附著量、合金化處理的有無、沖壓成形條件[加熱溫度、 加熱保持時(shí)間、成形前平均冷卻速度、成形開始溫度），應(yīng)變量（目標(biāo)，實(shí)際）、應(yīng)變速度（目 標(biāo)，實(shí)際）以及成形時(shí)間]等一起顯示在下表2~4中。
[0058] 【表2】
[0059]


[0064] 從該結(jié)果可以進(jìn)行如下的考察。試驗(yàn)No. 1~3、5~7、10~12、14~16、19、22、 24、26、28、30、32、33、35 ~37、39、40、42、43、45、46、48、49 是滿足本發(fā)明規(guī)定的要件的實(shí)施 例，LME裂紋的發(fā)生得到抑制，能夠得到良好的熱沖壓成形品。還有，這些實(shí)施例的成形時(shí) 間全部滿足[V(R+t/2)]秒以上的條件。
[0065] 相對于此，試驗(yàn) No. 4、8、9、13、17、18、20、21、23、25、27、29、31、34、38、41、44、47 是 在不滿足本發(fā)明規(guī)定的要件的條件，即應(yīng)變速度大的條件下進(jìn)行了沖壓成形，因此，最大龜 裂深度變大。
[0066] 參照特定的實(shí)施方式對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，但不脫離本發(fā)明宗旨和范圍也可 以進(jìn)行各種變更和修正，這對于本領(lǐng)域技術(shù)人員是清楚地。
[0067] 本申請基于2013年3月26日申請的日本專利申請（特愿2013-065233)，援引參 照其內(nèi)容。
[0068] 【工業(yè)上的利用可能性】
[0069] 本發(fā)明作為對鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行沖壓成形而制造，側(cè)部構(gòu)件和 側(cè)梁、橫梁、柱下部等的汽車零件的結(jié)構(gòu)零件的方法有用。
[0070] 【符號說明】
[0071] 1 沖頭
[0072] 2 沖模
[0073] 3壓邊圈
[0074] 4鋼板（坯料）
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種沖壓成形品的制造方法，其特征在于，是通過熱沖壓成形法對鍍鋅鋼板或合金 化熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行成形來制造沖壓成形品的方法，其中，在加熱、保持所述鋼板后，在鋼 板表面存在液態(tài)鋅的狀態(tài)下，在680°C以上且750°C以下的溫度開始成形，使所述鋼板中的 塑性變形部的應(yīng)變速度為0.5秒 1以下進(jìn)行成形。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的制造方法，其中，所述鋼板的加熱、保持在880°C以上且920°C 以下的溫度進(jìn)行10秒~4分鐘。3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的制造方法，其中，所述鋼板的板厚為t，塑性變形部的彎 曲半徑（內(nèi)徑）為R時(shí)，以[V(R+t/2)]秒以上進(jìn)行塑性變形部的成形，所述t、R的單位為 mm〇4. 一種沖壓成形品，是根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的方法得到的。
【專利摘要】一種通過熱沖壓成形法對鍍鋅鋼板或合金化熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行成形來制造沖壓成形品的方法，其中，在加熱、保持所述鋼板后，在鋼板表面存在液態(tài)鋅的狀態(tài)下，在680℃以上、750℃以下的溫度開始成形，使所述鋼板中的塑性變形部的應(yīng)變速度為0.5秒-1以下進(jìn)行成形。
【IPC分類】C23C2/06, C22C38/00, C22C38/58, C21D9/00, C23C2/40, C21D1/18, B21D22/20, C23C2/28, C22C18/04
【公開號】CN105050743
【申請?zhí)枴緾N201480017028
【發(fā)明人】大友亮介, 長尾護(hù), 武田實(shí)佳子
【申請人】株式會(huì)社神戶制鋼所
【公開日】2015年11月11日
【申請日】2014年3月17日
【公告號】WO2014156790A1