/噸）；
[0063] 隨后，在步驟（p)中，由于Powell條件不成立，則不成立則調(diào)整X。和ΔΧ，重置j =〇,并重復上述步驟（e)到步驟（ο)，直至Powell條件成立；
[0064] 隨后，在步驟（q)中，輸出 X = {(1. 85, 1. 16,0. 82,0. 56)，（49, 160, 170, 170, 180， 69)}為最優(yōu)乳制規(guī)程，匕=147. 24 (千瓦時/噸）為機組最低電耗。
[0065] 在機組正常運行時，必須保證機組乳制規(guī)程的等于或者無限接近X = {(1.85, 1. 16, 0.82, 0.56)，（49, 160, 170, 170, 180,69)}，以此目標對機組乳制規(guī)程進行優(yōu) 化，即可有效降低企業(yè)成本，提高生產(chǎn)效率，為企業(yè)帶來效益。
[0066] 實施例2
[0067] 首先，在步驟（a)中，收集現(xiàn)場參數(shù)，包括：五個機架入出口厚度h u h (mm) {1. 82， 0. 25}，五個機架的延伸率ε i {0.8,0. 75,0. 55,0. 35,0. 25}，五個機架乳輥半徑民(mm) {265, 250, 250, 250, 250}，五個機架電機效率 n i {〇. 90,0. 89,0. 89,0. 85,0. 88}，帶材密度 P = 7850 (kg/m3)，五個機架乳化液流量 ％ (L/min) {3000, 3400, 3600, 3800,4200}，五個機 架帶材寬度1= 1800 (mm)，楊氏模量E = 210GPa，泊松比v = 0. 3,五個機架平均變形抗 力!(" (Mpa) {392,485, 561，596,652}，五個機架換輥后的乳制噸位 Zi (t) {2028,1830,1750， 2120, 2450}，五個機架工作輥換輥后乳制公里數(shù)Q (Km) {160,150,150,160,170}，五個機 架最大乳制壓力P_x(t) {1500,1500,1500,1500,1500}，五個機架最大打滑因子Φ inax = 0. 43，五個機架最大滑傷指數(shù)= 〇·82，五個機架最大乳制功率w_x (KW) {2500，3800， 3800, 3800, 3800}，冷連乳機組末機架最高速度V5= 1680 (m/min)，其中參數(shù)i為冷連乳機 組機架編號，η = 5為冷連乳機組總的機架數(shù)；
[0068] 隨后，在步驟（b)中，收集機組摩擦特性參數(shù)，包括：速度指數(shù)衰減系數(shù)Βν =-0. 0041，乳制公里數(shù)指數(shù)衰減系數(shù)4= -0. 00081，乳制噸位指數(shù)衰減系數(shù)Β ζ =-5. 2 X 10 6,乳化液流量指數(shù)衰減系數(shù)仏=-0. 181，第i機架速度線性回歸系數(shù) CVl= {1.7X10 2,2·6Χ102,3· 1Χ102,4·4Χ102,5·6Χ102}，第 i 機架乳制公里數(shù) 線性回歸系數(shù)Cu= {0· 143, (λ 180, (λ 206, (λ 249, (λ 258}，第i機架乳制噸位線性回 歸系數(shù)CZl= {0.015,0.014,0.016,0.012,0.021}，第i機架乳化液流量線性回歸系 數(shù)(^= {6.0X10 3,6.1 Χ103,7·1 Χ103,8·4Χ 10 3, 1.5X 10 2}，第 i 機架壓下率線性 回歸系數(shù)Cri= {0· 177, 0· 164, 0· 151，0· 141，0· 135}，第i機架前張力線性回歸系數(shù) Γ,. = {1.65x10 '2.11x10 4,2·52χ10 \2Λ)5χ丨Ο 4,3·10χ丨Ο 4丨.，笫 i 機架后張力線性回歸系數(shù) (.、,I =丨―1 '43χ 10 *，-1.8丨X10 2.31X10 2./2χ 10 *，-2_88χ丨0 4丨，笫;[機架變形抗力線性 回歸系數(shù) Ckl= {-1. 21 X 10 5, -0· 911 X 10 5, -0· 611 X 10 5, -0· 325Χ 10 5, -0· 124Χ 10 5}，第 i 機架出入口厚度線性回歸系數(shù)(；1={-6.08\101，-6.01\101，-5.97\10 1，-5.95父101，-5· 91X101，}Ch(1 1}= {5. 81X10 ^5. ΘΙΧΙΟ1』· ΟΙΧΙΟ1』· ΠΧΙΟ1』· 34X 10 2}，第 i 機架 基準摩擦系數(shù) μ Ql= {-1.29X10 ^-1. 78 X10 ^-1. 87 X10 ^-2.48 X10 ^-0. 56 X101};
[0069] 隨后，在步驟（c)中，令Hi= {h h2, . . .，hi, . . .，hn J表示機組壓下規(guī)程，?\ = {1\，T2, · · ·，1\，· · ·，Tn}表示機組張力制度，則令X = {私，TJ表示機組乳制規(guī)程；
[0070] 隨后，在步驟（d)中，設定初始X0= {(1.31，0.92, 0.67, 0.48)，（30, 145, 150, 150， 160,40)}，初始優(yōu)化步長 Δ XQ= {(-〇· 01，-〇· 01，-〇· 01，-〇· 01)，（1，2, 2, 2, 2,1)}，優(yōu)化參數(shù) J·，令 j = 〇 ;
[0071] 隨后，在步驟（e)中，計算 X = {(1. 31,0. 92,0. 67,0. 48)，（30, 145, 150, 150, 160， 40)}；
[0072] 隨后，在步驟（f)中，令i = 1 ;
[0073] 隨后，在步驟（g)中，計算第1機架出口速度Vi= 320. 61 (m/min)和壓下率r ;= 〇· 28,道次絕對壓下量Δ h = 0· 51和等效張力影響系數(shù)ξ / = 64. 5 ;
[0074] 隨后，在步驟（h)中，計算第1機架摩擦系數(shù)μ 0. 049 ;
[0075] 隨后，如圖2所示，在步驟⑴中，計算第i機架乳制力：
[0076] il)計算壓扁相關系數(shù)α 11= 566. 57，
[0077] 彈性相關系數(shù)α 2ι= 91. 05，
[0078] 壓下率相關系數(shù)α 3ι= 〇. 79和摩擦相關系數(shù)α 4ι= 〇. 59 ;
[0079] i2)計算入口彈性修正參數(shù)Δ h' 0. 515,出口彈性修正參數(shù)Δ h" 0. 005和 乳輥壓扁系數(shù)(：。=0.022 ;
[0080] i3)計算乳制力彈性修正系數(shù)β 7. 41 ;
[0081] i4)計算乳輥壓扁參數(shù)γ 0. 53 ;
[0082] i5)計算第1機架的乳制力Ρ1= 1354. 1⑴；
[0083] 隨后，在步驟（j)中，計算第1機架工作輥彈性壓扁半徑R'1= 273. 75,外摩擦力 影響系數(shù)鐵=1加，乳制力矩隊=6.82\103卜111和前滑值匕1=0.031 ;
[0084] 隨后，在步驟（k)中，計算第1機架的打滑因子Φ 1= 0. 40和滑傷指數(shù)奶=0.75 ;
[0085] 隨后，在步驟（1)中，計算第1機架乳制功率W1= 2301KW ;
[0086] 隨后，在步驟（m)中，顯然不等式
[0087] 隨后，在步驟（η)中，令i = i+Ι = 2,顯然2彡5,則轉入步驟（g);
[0088] 隨后，在步驟（ο)中，構造機組電耗控制函數(shù)式FJX) = 255. 56 (千瓦時/噸）；
[0089] 隨后，在步驟（p)中，由于Powell條件不成立，則不成立則調(diào)整X。和ΔΧ，重置j =0,并重復上述步驟（e)到步驟（ο)，直至Powell條件成立；
[0090] 隨后，在步驟（q)中，輸出 X= {(1.15, 0.81，0.55, 0.40)，（51，176, 176, 150, 176， 68)}為最優(yōu)乳制規(guī)程，匕(X) = 223. 10 (千瓦時/噸）為機組最低電耗。
[0091] 在機組正常運行時，必須保證機組乳制規(guī)程的等于或者無限接近X = {(1. 15, 0.81，0.55, 0.40)，（51，176, 176, 150, 176,68)}，以此目標對機組乳制規(guī)程進行優(yōu) 化，即可有效降低企業(yè)成本，提高生產(chǎn)效率，為企業(yè)帶來效益。
【主權項】
1. 一種冷連社過程W噸鋼電耗控制為目標的社制規(guī)程優(yōu)化方法，其特征在于：它包括W下由計算機執(zhí)行的步驟： a) 收集現(xiàn)場參數(shù)，包括：機組來料和成品厚度h。，h。，機組第i機架電機效率η1，機組第 i機架社漉半徑Ri，機組帶材寬度Β，機組帶材密度Ρ，楊氏模量Ε，泊松比V，機組第i機架 平均變形抗力Kmi，機組末機架社制速度V。，冷連社機組第i機架乳化液流量Qi，機組第i機 架換漉后的社制噸位Zi，機組第i機架工作漉換漉后社制公里數(shù)Li，機組第i機架最大社制 壓力Pim。、，機組第i機架最大打滑因子Φim。、，機組第i機架最大滑傷指數(shù)稱max，機組第i機 架最大社制功率Wim。、，其中參數(shù)i為機組機架編號，η為機組總的機架數(shù)； b) 收集機組摩擦特性參數(shù)，包括：速度指數(shù)衰減系數(shù)Βν，社制公里數(shù)指數(shù)衰減系數(shù)町， 社制噸位指數(shù)衰減系數(shù)Βζ，乳化液流量指數(shù)衰減系數(shù)Β?，第i機架速度線性回歸系數(shù)Cvi，第 i機架社制公里數(shù)線性回歸系數(shù)Cu，第i機架社制噸位線性回歸系數(shù)Czi，第i機架乳化液 流量線性回歸系數(shù)Cw，第i機架壓下率線性回歸系數(shù)第i機架前后張力線性回歸系數(shù) ，第i機架變形抗力線性回歸系數(shù)Cki，第i機架出入口厚度線性回歸系數(shù)Chi，CwU， 第i機架基準摩擦系數(shù)μ。1; C)令Ηι=化 1，hz，. . .，hi，. ..，hnJ表示機組壓下規(guī)程，Τι={Τ1，了2, . . .，Ti，. ..，TJ表 示機組張力制度，則令X=化1，TJ表示機組社制規(guī)程； d) 設定初始X。=化l。，Tl。}，初始優(yōu)化步長ΔX。={ΔHl。，ΔTl。}，優(yōu)化參數(shù)j，令j= 0; e) 計算X=X〇+j·AX; f) 令i= 1 ; g) 計算第i機架出口速度，第i機架道次絕對 壓下量Ahi=hii-hi，第i機架等效張力影響系數(shù)ξi' = 0. 3Ti+0. 7Ti1; h) 計算第i機架的摩擦系數(shù)：i) 計算第i機架社制力，可采用W下由計算機執(zhí)行的步驟（計算框圖見附圖2): il)計算壓扁相關系數(shù)彈性相關系邀壓下率相關系數(shù)α31= 1. 08-1. 02r1和摩擦相關系數(shù)?2)計算入口彈性修正參數(shù)，出口彈性修正參數(shù)巧）計算社制力并輸出Pi=曰li丫i(曰3i+曰4i丫i) +曰2i丫i; j) 計算第i機架工作漉彈性壓扁半徑第i機架外摩擦力影響系數(shù)！第i機架前滑值第i機架社制力矩k) 計算第i機架的打滑因子和滑傷指數(shù)巧； l) 計算第i機架社制功率m) 判斷是否成立？若成立，則轉入步驟（η);不成立，則令j=j+1，轉入步 驟e); η)令i=i+1，判斷i《η?若成立，則轉入步驟（g);不成立，則轉入步驟（ο); 0)構造機組電耗控制函數(shù)式Ρ)判斷化well條件是否成立？若成立，則轉入步驟（q);不成立則調(diào)整X。和ΔΧ，重置j= 0,并重復上述步驟（e)到步驟（0)，直至化well條件成立； q)輸出F00取最小值的X=化i，Tj最優(yōu)解，此時的F00為機組最低單位產(chǎn)量電耗。
【專利摘要】一種冷連軋過程以噸鋼電耗控制為目標的軋制規(guī)程優(yōu)化方法，其主要包括以下由計算機執(zhí)行的步驟：1、收集現(xiàn)場參數(shù)；2、收集機組摩擦特性參數(shù)；3、定義參數(shù)；4、設定初始值和初始優(yōu)化步長及優(yōu)化參數(shù)；5、計算第i機架出口速度、壓下率、道次壓下量和等效張力影響系數(shù)；6、計算第i機架摩擦系數(shù)；7、計算第i機架軋制力；8、計算第i機架工作輥壓扁半徑、外摩擦力影響系數(shù)、前滑值和軋制力矩；9、計算第i機架打滑因子和滑傷指數(shù)；10、計算第i機架軋制功率；11、構造機組電耗控制函數(shù)式；12、輸出最優(yōu)軋制規(guī)程。本發(fā)明從電耗控制的角度出發(fā)，設定了軋制規(guī)程控制合理的目標值，有效降低企業(yè)成本，增加了企業(yè)效益。
【IPC分類】B21B37/00
【公開號】CN105234186
【申請?zhí)枴緾N201510725285
【發(fā)明人】周蓮蓮, 白振華, 邢雨, 曾聰, 錢承, 張明佳, 張苗興, 趙偉泉
【申請人】燕山大學
【公開日】2016年1月13日
【申請日】2015年10月29日