本發(fā)明涉及一種例如在汽車或設(shè)備的配線等中使用的銅合金線及銅合金線的制造方法。

背景技術(shù)：
以往，例如如專利文獻(xiàn)1、2所示，作為汽車配線用及設(shè)備配線用電線，提供有在捻合多條銅線而成的電線導(dǎo)體上包覆絕緣被膜的電線。并且，為了有效地進(jìn)行配線等，提供有捆扎多條這些電線的線束。近年來，從環(huán)保的觀點(diǎn)出發(fā)，為了降低從汽車排出的二氧化碳量，強(qiáng)烈要求汽車車身的輕量化。另一方面，汽車的電子化得到發(fā)展，而且混合動(dòng)力汽車或電動(dòng)汽車也得到發(fā)展，用于汽車的電力系統(tǒng)的組件數(shù)加速增加。由此，預(yù)計(jì)今后連結(jié)這些組件的線束的使用量會(huì)進(jìn)一步增加，要求該線束的輕量化。在此，作為使線束輕量化的方法，謀求著電線及銅線的細(xì)徑化。并且，通過電線導(dǎo)體及銅線的細(xì)徑化，還一同實(shí)現(xiàn)線束的輕量化及小型化，由此還有能夠有效利用配線空間的優(yōu)點(diǎn)。以往，作為上述銅線，主要使用由韌銅構(gòu)成的銅線，為了吸收由組裝線束時(shí)或安裝汽車后的震動(dòng)引起的沖擊，使用以高溫進(jìn)行熱處理的軟銅線。軟銅線柔軟且伸展性較高，因此能夠吸收來自外部的沖擊，而對(duì)瞬間施加的拉伸荷載卻極其脆弱，容易超越彈性變形區(qū)域而到達(dá)塑性變形區(qū)域，若施加更強(qiáng)的荷載，則會(huì)導(dǎo)致斷裂。即，在由韌銅構(gòu)成的銅線中，伸展性雖充分但強(qiáng)度不足。在這種由韌銅構(gòu)成的銅線中，由于無法充分確保強(qiáng)度，因此未能實(shí)現(xiàn)基于細(xì)徑化的輕量化、小型化。因此，作為已提高強(qiáng)度的銅線，例如如專利文獻(xiàn)3、4所示，提供由含有0.2～2.5質(zhì)量％Sn的摻Sn銅構(gòu)成的銅合金線。摻Sn銅為通過Sn固溶于銅的母相中來提高強(qiáng)度的固溶強(qiáng)化型銅合金，與上述韌銅相比，強(qiáng)度得到充分的提高。專利文獻(xiàn)1：日本特開2008-016284號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本特開平6-150732號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3：日本特開2008-027640號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4：日本特開第2709178號(hào)公報(bào)但是，摻Sn銅等固溶強(qiáng)化型銅合金中，在通過冷加工來成型的狀態(tài)下，強(qiáng)度雖高但伸展性不足，組裝線束時(shí)，易產(chǎn)生跳線或纏線，難以處理。作為改善該摻Sn銅的伸展性的方法，可考慮通過熱處理使組織恢復(fù)的方法。然而，摻Sn銅中，若熱處理溫度達(dá)到軟化點(diǎn)，則抗拉強(qiáng)度及伸展性急劇變化，因此難以調(diào)整熱處理?xiàng)l件來控制抗拉強(qiáng)度及伸展性。因此，即使是在使用摻Sn銅時(shí)，也無法兼顧伸展性及強(qiáng)度，未能實(shí)現(xiàn)銅線的細(xì)徑化。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明是鑒于前述情況而完成的，其目的在于提供一種強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異且能夠?qū)崿F(xiàn)線束的細(xì)徑化的銅合金線及銅合金線的制造方法。為了解決前述課題，本發(fā)明所涉及的銅合金線由含有Co、P及Sn的析出強(qiáng)化型銅合金構(gòu)成，通過觀察剛剛實(shí)施中間時(shí)效熱處理之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑為15nm以下，且粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)為所觀察到的所有析出物的10％以上，在該中間時(shí)效熱處理之后，實(shí)施冷加工及最終時(shí)效熱處理。上述本發(fā)明所涉及的銅合金線中，其由含有Co、P及Sn的析出強(qiáng)化型銅合金構(gòu)成，通過觀察剛剛實(shí)施中間時(shí)效熱處理之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑為15nm以下，且粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)為所觀察到的所有析出物的10％以上，因此在銅的母相中分散有多個(gè)由包含Co及P的化合物構(gòu)成的小粒徑的析出物。其中，若在中間時(shí)效熱處理之后實(shí)施冷加工，則產(chǎn)生位錯(cuò)，在小粒徑的析出物部分形成位錯(cuò)環(huán)。并且，小粒徑的析出物通過位錯(cuò)被剪切而分?jǐn)?，從而再固溶于銅的母相中。并且，若對(duì)該銅合金線實(shí)施最終時(shí)效熱處理，則已再固溶的由包含Co及P的化合物構(gòu)成的析出物以位錯(cuò)環(huán)作為析出位置再次析出，導(dǎo)電率得到提高，并且通過析出強(qiáng)化，強(qiáng)度也得到提高。并且，通過該熱處理，位錯(cuò)得到解放，伸展性得以恢復(fù)。由此，能夠獲得強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異的銅合金線。另外，關(guān)于冷加工后的最終時(shí)效熱處理，可在銅合金線的狀態(tài)下實(shí)施，也可在捻線加工多個(gè)銅合金線之后實(shí)施。其中，優(yōu)選所述析出強(qiáng)化型銅合金的組成包含0.12質(zhì)量％以上0.40質(zhì)量％以下的Co、0.040質(zhì)量％以上0.16質(zhì)量％以下的P及0.005質(zhì)量％以上0.70質(zhì)量％以下的Sn，余量為Cu及不可避免的雜質(zhì)。在該結(jié)構(gòu)的銅合金線中，銅的母相中分散有由包含Co及P的化合物構(gòu)成的析出物，能夠?qū)崿F(xiàn)強(qiáng)度、導(dǎo)電率的提高。另外，若Co及P低于下限值，則析出物的個(gè)數(shù)不足，無法充分提高強(qiáng)度。另一方面，若Co及P超過上限值，則存在大量對(duì)強(qiáng)度的提高沒有幫助的元素，有可能導(dǎo)致導(dǎo)電率的下降等。因此，Co及P優(yōu)選設(shè)定為上述范圍內(nèi)。并且，Sn為具有通過固溶于銅的母相中而提高強(qiáng)度的作用的元素。并且，還能夠?qū)崿F(xiàn)促進(jìn)以Co及P為主要成分的析出物的析出的效果和耐熱性、耐蝕性的提高。為了可靠地發(fā)揮這種作用效果，需將Sn的含量設(shè)為0.005質(zhì)量％以上。并且，過多添加Sn時(shí)會(huì)導(dǎo)致導(dǎo)電率的下降，因此優(yōu)選將Sn的含量設(shè)為0.70質(zhì)量％以下。并且，優(yōu)選所述析出強(qiáng)化型銅合金還含有0.01質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下的Ni。在該結(jié)構(gòu)的銅合金線中，由于在上述范圍內(nèi)含有Ni，因此能夠抑制晶粒的粗大化，并能夠進(jìn)一步提高強(qiáng)度。并且，優(yōu)選所述析出強(qiáng)化型銅合金還包含0.002質(zhì)量％以上0.5質(zhì)量％以下的Zn、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Mg、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Ag及0.001質(zhì)量％以上0.1質(zhì)量％以下的Zr中的任意一種或兩種以上。在該結(jié)構(gòu)的銅合金線中，由于在上述范圍內(nèi)含有Zn、Mg、Ag及Zr中的任意一種或兩種以上，因此通過這些元素與硫(S)形成化合物，能夠抑制硫(S)固溶于銅的母相中，并能夠抑制強(qiáng)度等力學(xué)特性的劣化。并且，優(yōu)選本發(fā)明的銅合金線的抗拉強(qiáng)度設(shè)為450MPa以上且伸展性設(shè)為5％以上。在該結(jié)構(gòu)的銅合金線中，確保了抗拉強(qiáng)度、伸展性，因此能夠?qū)崿F(xiàn)線束的細(xì)線化。本發(fā)明的銅合金線的制造方法為由含有Co、P及Sn的析出強(qiáng)化型銅合金構(gòu)成的銅合金線的制造方法，其中，具有中間時(shí)效熱處理工序、在該中間時(shí)效熱處理工序之后實(shí)施的冷加工工序及在該冷加工工序之后實(shí)施的最終時(shí)效熱處理工序，將通過觀察剛剛實(shí)施所述中間時(shí)效熱處理工序之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑設(shè)為15nm以下，且將粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)設(shè)為所觀察到的所有析出物的10％以上。上述本發(fā)明所涉及的銅合金線的制造方法中，具有中間時(shí)效熱處理工序、在該時(shí)效熱處理工序之后實(shí)施的冷加工工序及在該冷加工工序之后實(shí)施的最終時(shí)效熱處理工序，將通過觀察剛剛實(shí)施所述中間時(shí)效熱處理工序之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑設(shè)為15nm以下，且將粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)設(shè)為所觀察到的所有析出物的10％以上，因此在冷加工工序中，能夠使析出物再固溶。由此，通過對(duì)該銅合金線進(jìn)行最終時(shí)效熱處理，能夠使析出物均勻地分散，并能夠制造強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異的銅合金線。另外，可在冷加工工序之后具備捻合多個(gè)銅合金線來作為捻線的捻線加工工序。并且，冷加工工序之后的最終時(shí)效熱處理工序可在單線狀態(tài)下實(shí)施，也可在上述捻線加工工序之后實(shí)施。根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異且能夠?qū)崿F(xiàn)線束的細(xì)徑化的銅合金線及銅合金線的制造方法。附圖說明圖1是使用本發(fā)明的實(shí)施方式的銅合金線的絕緣電線的剖面說明圖。圖2是本發(fā)明的實(shí)施方式的銅合金線的制造方法及電線導(dǎo)體的制造方法的流程圖。圖3是在本發(fā)明的實(shí)施方式的銅合金線的制造方法及電線導(dǎo)體的制造方法中使用的連續(xù)鑄造軋制設(shè)備的示意圖。圖4是使用本發(fā)明的另一實(shí)施方式的銅合金線的絕緣電線的剖面說明圖。具體實(shí)施方式以下，參考附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的銅合金線及銅合金線的制造方法進(jìn)行說明。本實(shí)施方式的銅合金線1用作構(gòu)成線束的絕緣電線5的裸線。圖1中示出使用本發(fā)明的實(shí)施方式的銅合金線1的絕緣電線的一例。該絕緣電線5具備：電線導(dǎo)體6，捻合多個(gè)(圖1中為7根)銅合金線1而成；及絕緣包覆物7，包覆該電線導(dǎo)體6的外周。優(yōu)選構(gòu)成上述電線導(dǎo)體6的本實(shí)施方式的銅合金線1由如下組成的銅合金構(gòu)成，即包含0.12質(zhì)量％以上0.40質(zhì)量％以下的Co、0.040質(zhì)量％以上0.16質(zhì)量％以下的P及0.005質(zhì)量％以上0.70質(zhì)量％以下的Sn，余量為Cu及不可避免的雜質(zhì)。另外，該銅合金中，還可以包含0.01質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下的Ni。并且，還可以包含0.002質(zhì)量％以上0.5質(zhì)量％以下的Zn、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Mg、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Ag及0.001質(zhì)量％以上0.1質(zhì)量％以下的Zr中的任意一種或兩種以上。以下，對(duì)將各元素的含量設(shè)定為上述范圍內(nèi)的理由進(jìn)行說明。(Co及P)Co及P是形成分散于銅的母相中的析出物的元素。其中，Co的含量小于0.12質(zhì)量％且P的含量小于0.04質(zhì)量％時(shí)，析出物的個(gè)數(shù)不足，有可能無法充分提高強(qiáng)度。另一方面，Co的含量超過0.40質(zhì)量％且P的含量超過0.16質(zhì)量％時(shí)，存在大量對(duì)強(qiáng)度的提高沒有幫助的元素，有可能導(dǎo)致導(dǎo)電率的下降等。因此，優(yōu)選將Co的含量設(shè)為0.12質(zhì)量％以上0.40質(zhì)量％以下，將P的含量設(shè)為0.040質(zhì)量％以上0.16質(zhì)量％以下的范圍內(nèi)。(Sn)Sn是具有通過固溶于銅的母相中而提高強(qiáng)度的作用的元素。并且，還具有促進(jìn)以Co及P為主要成分的析出物的析出的效果和提高耐熱性、耐蝕性的作用。其中，Sn的含量小于0.005質(zhì)量％時(shí)，有可能無法可靠地發(fā)揮上述作用效果。另一方面，Sn的含量超過0.70質(zhì)量％時(shí)，有可能無法確保導(dǎo)電率。因此，優(yōu)選將Sn的含量設(shè)定為0.005質(zhì)量％以上0.70質(zhì)量％以下的范圍內(nèi)。(Ni)Ni是具有能夠代替Co的一部分并抑制晶粒的粗大化的作用效果的元素。其中，Ni的含量小于0.01質(zhì)量％時(shí)，有可能無法可靠地發(fā)揮上述作用效果。另一方面，Ni的含量超過0.15質(zhì)量％時(shí)，有可能無法確保導(dǎo)電率。因此，含有Ni時(shí)，優(yōu)選將Ni的含量設(shè)為0.01質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下的范圍內(nèi)。(Zn、Mg、Ag、Zr)Zn、Mg、Ag及Zr這樣的元素是具有與硫(S)生成化合物來抑制硫(S)向銅的母相中的固溶的作用效果的元素。其中，Zn、Mg、Ag及Zr這樣的元素的含量分別少于上述下限值時(shí)，無法充分發(fā)揮抑制硫(S)向銅的母相中的固溶的作用效果。另一方面，Zn、Mg、Ag及Zr這樣的元素的含量分別多于上述上限值時(shí)，有可能無法確保導(dǎo)電率。因此，含有Zn、Mg、Ag及Zr這樣的元素時(shí)，優(yōu)選分別設(shè)為上述范圍內(nèi)。并且，本實(shí)施方式的銅合金線1中，通過觀察剛剛實(shí)施中間時(shí)效熱處理工序S03之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑為15nm以下，且粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)為所觀察到的所有析出物的10％以上，在該中間時(shí)效熱處理工序S03之后實(shí)施冷加工(二次冷加工工序S04)，進(jìn)一步進(jìn)行最終時(shí)效熱處理(最終時(shí)效熱處理工序S06)，從而制造銅合金線。其中，如下實(shí)施析出物的觀察。通過透射電子顯微鏡以15萬倍及75萬倍的倍率進(jìn)行觀察，計(jì)算該析出物的面積，并計(jì)算其等效圓直徑作為粒徑。另外，以15萬倍的倍率測(cè)定11～100nm的粒徑的析出物，以75萬倍的倍率測(cè)定1～10nm的粒徑的析出物。以75萬倍的倍率的觀察中無法明確辨別小于1nm的析出物，因此所觀察到的所有析出物的個(gè)數(shù)成為粒徑為1nm以上的析出物的個(gè)數(shù)。并且，關(guān)于基于透射電子顯微鏡的觀察，當(dāng)15萬倍的倍率時(shí)以約4×105nm2的視場(chǎng)面積實(shí)施，當(dāng)75萬倍的倍率時(shí)以約2×104nm2的視場(chǎng)面積實(shí)施。接著，對(duì)上述銅合金線1的制造方法及電線導(dǎo)體6的制造方法進(jìn)行說明。圖2中示出本發(fā)明的實(shí)施方式的銅合金線1的制造方法及電線導(dǎo)體6的制造方法的流程圖。首先，通過連續(xù)鑄造軋制法連續(xù)制出由上述銅合金構(gòu)成的銅線坯50(連續(xù)鑄造軋制工序S01)。在該連續(xù)鑄造軋制工序S01中，例如使用圖3所示的連續(xù)鑄造軋制設(shè)備。圖3所示的連續(xù)鑄造軋制設(shè)備具有熔煉爐A、保持爐B、鑄造導(dǎo)管C、帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D、連續(xù)軋制裝置E及卷繞機(jī)F。作為熔煉爐A，本實(shí)施方式中使用具有圓筒形爐主體的豎爐。在爐主體的下部，沿圓周方向在上下方向上以多級(jí)狀配備有多個(gè)燃燒爐(未圖示)。并且，從爐主體的上部裝入作為原料的電解銅，通過所述燃燒爐的燃燒而熔煉，從而連續(xù)制出熔融銅。保持爐B用于在以規(guī)定溫度保持在熔煉爐A中制造的熔融銅的狀態(tài)下暫時(shí)積存，并將一定量的熔融銅送至鑄造導(dǎo)管C。鑄造導(dǎo)管C將從保持爐B送來的熔融銅移送至配置于帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D的上方的澆口盤11。該鑄造導(dǎo)管C例如用Ar等惰性氣體或還原性氣體密封。另外，在該鑄造導(dǎo)管C中設(shè)置有通過惰性氣體攪拌熔融銅來去除熔融液中的氧等的脫氣機(jī)構(gòu)(未圖示)。澆口盤11是為了向帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D連續(xù)供給熔融銅而設(shè)置的積存槽。構(gòu)成為，在該澆口盤11的熔融銅的流動(dòng)方向終端側(cè)配置有澆注噴嘴12，澆口盤11內(nèi)的熔融銅經(jīng)由該澆注噴嘴12供給至帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D。其中，本實(shí)施方式中，構(gòu)成為，在鑄造導(dǎo)管C及澆口盤11中設(shè)置有合金元素添加機(jī)構(gòu)(未圖示)，從而在熔融銅中添加上述元素(Co、P、Sn)。帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D具有：鑄造輪13，其外周面形成有槽；及環(huán)狀皮帶14，以與該鑄造輪13的一部分外周面接觸的方式環(huán)繞移動(dòng)。該帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D中，經(jīng)由澆注噴嘴12向形成于所述槽與環(huán)狀皮帶14之間的空間注入熔融銅，通過冷卻、固化該熔融銅，連續(xù)鑄造棒狀鑄造銅材21。在該帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D的下游側(cè)連結(jié)有連續(xù)軋制裝置E。該連續(xù)軋制裝置E連續(xù)軋制從帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)D制出的鑄造銅材21，從而制出規(guī)定外徑的銅線坯50。從該連續(xù)軋制裝置E制出的銅線坯50經(jīng)由清洗冷卻裝置15及探傷儀16卷繞于卷繞機(jī)F。其中，通過上述連續(xù)鑄造軋制設(shè)備制出的銅線坯50的外徑例如設(shè)為8mm以上40mm以下，本實(shí)施方式中設(shè)為8mm。并且，該連續(xù)鑄造軋制工序S01中，例如在800℃至1000℃的較高溫保持鑄造銅材21，因此Co、P這樣的元素大量固溶于銅的母相中。接著，如圖2所示，對(duì)通過連續(xù)鑄造軋制工序S01制出的銅線坯50實(shí)施冷加工(一次冷加工工序S02)。在該一次冷加工工序S02中，實(shí)施多級(jí)加工，從而制成外徑為0.1mm以上8.0mm以下的范圍內(nèi)的銅線材。本實(shí)施方式中，制成外徑為0.9mm的銅線材。接著，對(duì)一次冷加工工序S02之后的銅線材實(shí)施中間時(shí)效熱處理(中間時(shí)效熱處理工序S03)。通過該中間時(shí)效熱處理工序S03，使由以Co及P為主要成分的化合物構(gòu)成的析出物析出。其中，中間時(shí)效熱處理工序S03中，在熱處理溫度為250℃以上450℃以下、保持時(shí)間為0.5小時(shí)以上15小時(shí)以下的條件下實(shí)施。接著，對(duì)中間時(shí)效熱處理工序S03之后的銅線材實(shí)施冷加工，從而制成規(guī)定剖面形狀的銅合金線1(二次冷加工工序S04)。在該二次冷加工工序S04中，實(shí)施多級(jí)加工，從而制成外徑為0.015mm以上0.2mm以下的范圍內(nèi)的銅合金線1。本實(shí)施方式的銅合金線1的外徑為0.169mm。接著，捻合多根(本實(shí)施方式中為7根)如上述那樣獲得的銅合金線1來成型電線導(dǎo)體6(捻線加工工序S05)。在該捻線加工工序S05中，制成以1根銅合金線1為中心并在其外周側(cè)配置6根銅合金線1來捻合的同心絞合。并且，本實(shí)施方式中，捻線加工工序S05中的絞合的間距設(shè)定為4mm以上24mm以下。而且，對(duì)通過捻線加工工序S05獲得的電線導(dǎo)體6進(jìn)行在300℃以上500℃以下的溫度下保持30分鐘以上600分鐘以下的間歇式熱處理(最終時(shí)效熱處理工序S06)。該最終時(shí)效熱處理工序S06中，除了間歇式熱處理之外，能夠利用使用了使線材通過的管狀爐的熱處理、通電退火等各種方法。根據(jù)如上構(gòu)成的本實(shí)施方式的銅合金線1及電線導(dǎo)體6，將通過觀剛剛實(shí)施中間時(shí)效熱處理工序S03之后的剖面組織所觀察到的析出物的平均粒徑設(shè)為15nm以下，且將粒徑為5nm以下的析出物的個(gè)數(shù)設(shè)為所觀察到的所有析出物的10％以上，因此分散有多個(gè)小粒徑的析出物，在之后的二次冷加工工序S04中，以小粒徑的析出物為起點(diǎn)形成位錯(cuò)環(huán)，并且小粒徑的析出物通過位錯(cuò)被剪切而分?jǐn)?，從而再固溶于銅的母相中。并且，若在二次冷加工工序S04之后實(shí)施最終時(shí)效熱處理工序S06，則已再固溶的Co、P以位錯(cuò)環(huán)作為析出位置再次析出，分散多個(gè)小粒徑的析出物。由此，導(dǎo)電率得到提高，并且通過析出強(qiáng)化，強(qiáng)度也得到提高。并且，通過該熱處理，位錯(cuò)得到解放，伸展性得以恢復(fù)。由此，能夠制造強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異的銅合金線1及電線導(dǎo)體6。具體而言，本實(shí)施方式的銅合金線1的抗拉強(qiáng)度為450MPa以上且伸展性為5％以上，因此能夠?qū)崿F(xiàn)線束的細(xì)線化。本實(shí)施方式中，銅合金線1的組成包含0.12質(zhì)量％以上0.40質(zhì)量％以下的Co、0.040質(zhì)量％以上0.16質(zhì)量％以下的P及0.005質(zhì)量％以上0.70質(zhì)量％以下的Sn，余量為Cu及不可避免的雜質(zhì)，因此由以Co及P作為主體的化合物構(gòu)成的析出物分散于銅的母相中，由此能夠?qū)崿F(xiàn)強(qiáng)度、導(dǎo)電率的提高。并且，在0.005質(zhì)量％以上0.70質(zhì)量％以下的范圍內(nèi)含有Sn，因此能夠通過固溶強(qiáng)化實(shí)現(xiàn)強(qiáng)度的進(jìn)一步提高，并能夠提高強(qiáng)度及反復(fù)彎曲特性。并且，耐熱性、耐蝕性也得到提高。而且，本實(shí)施方式中，還包含0.01質(zhì)量％以上0.15質(zhì)量％以下的Ni，因此能夠抑制晶粒的粗大化，并能夠進(jìn)一步提高強(qiáng)度。并且，本實(shí)施方式中，還含有0.002質(zhì)量％以上0.5質(zhì)量％以下的Zn、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Mg、0.002質(zhì)量％以上0.25質(zhì)量％以下的Ag及0.001質(zhì)量％以上0.1質(zhì)量％以下的Zr中的任意一種或兩種以上，因此通過Zn、Mg、Ag及Zr這樣的元素與硫(S)形成化合物，能夠抑制硫(S)固溶于銅的母相中，并能夠抑制銅合金線1的強(qiáng)度等力學(xué)特性的劣化。并且，本實(shí)施方式中，通過連續(xù)鑄造軋制工序S01制出銅線坯50，因此能夠高效地制出銅線坯50。并且，例如在800～1000℃的高溫狀態(tài)下保持一定時(shí)間，因此Co和P等元素固溶于銅的母相中，無需另外進(jìn)行固溶處理。以上，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，但是本發(fā)明并不限定于此，在不脫離其發(fā)明的技術(shù)思想的范圍內(nèi)能夠進(jìn)行適當(dāng)變更。例如，本實(shí)施方式中，作為構(gòu)成用作汽車用線束的電線導(dǎo)體及包覆電線的銅合金線進(jìn)行了說明，但是并不限定于此，也可以是構(gòu)成用于復(fù)印機(jī)等設(shè)備用線束的電線導(dǎo)體及包覆電線的銅合金線。而且，本實(shí)施方式中，作為構(gòu)成如圖1所示的電線導(dǎo)體及包覆電線的銅合金線進(jìn)行了說明，但是并不限定于此，如圖4所示，也可以是壓縮加工捻線的電線導(dǎo)體106及包覆電線105。此時(shí)，優(yōu)選在壓縮加工之后實(shí)施最終時(shí)效熱處理工序。并且，作為在捻線加工工序之后實(shí)施最終時(shí)效熱處理工序的方式進(jìn)行了說明，但并不限定于此，可在單線狀態(tài)下實(shí)施最終時(shí)效熱處理，并在之后實(shí)施捻線加工工序。而且，本實(shí)施方式中，作為通過連續(xù)鑄造軋制工序制造銅線坯的方式進(jìn)行了說明，但是并不限定于此，也可以制出圓柱狀鑄塊(坯塊)，通過擠壓并冷加工該鑄塊來制出銅線坯。但是，通過擠壓法制出銅線坯時(shí)，需要另外進(jìn)行固溶處理。而且，即使在通過連續(xù)鑄造軋制工序制造時(shí)，也可對(duì)銅線坯實(shí)施固溶處理。并且，本實(shí)施方式中，作為利用圖3所示的帶輪式鑄造機(jī)實(shí)施連續(xù)鑄造軋制工序的方式進(jìn)行了說明，但是并不限定于此，也可采用其他連續(xù)鑄造法。實(shí)施例以下，對(duì)為了確認(rèn)本發(fā)明的有效性而進(jìn)行的確認(rèn)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行說明。(本發(fā)明例及比較例)利用具備帶輪式連續(xù)鑄造機(jī)的連續(xù)鑄造軋制設(shè)備，制出由表1所示的組成的銅合金構(gòu)成的銅線坯(直徑為8mm)。對(duì)該銅線坯實(shí)施一次冷加工而將直徑設(shè)為0.9mm之后，以表1中記載的條件實(shí)施中間時(shí)效熱處理。之后，實(shí)施二次冷加工來將直徑設(shè)為0.165mm，并以表1中記載的條件實(shí)施最終時(shí)效熱處理。(觀察中間時(shí)效熱處理之后的析出物)對(duì)于本發(fā)明例，使用中間時(shí)效熱處理之后的銅線材進(jìn)行析出物的觀察。關(guān)于析出物的觀察，使用透射電子顯微鏡(機(jī)種名：TEM：日立制作所制造，H-800、HF-2000、HF-2200及日本電子制造JEM-2010F)的透射電子圖像，從各析出物的面積計(jì)算等效粒徑。另外，倍率設(shè)為15萬倍及75萬倍，分別以約4×105nm2的視場(chǎng)及約2×104nm2的視場(chǎng)實(shí)施觀察。并且，計(jì)算析出物的平均粒徑及所觀察到的析出物中粒徑為5nm以下的析出物的比例。將結(jié)果示于表2。(抗拉強(qiáng)度及伸展性)依據(jù)JISZ2241，使用島津制作所制造AG-5kNX實(shí)施拉伸試驗(yàn)，測(cè)定抗拉強(qiáng)度及伸展性。將結(jié)果示于表2。在析出物的平均粒徑為15nm以上、且5nm以下的析出物的比例小于10％的比較例1～3中，未能同時(shí)提高抗拉強(qiáng)度及伸展性。另一方面，在析出物的平均粒徑為15nm以下、且5nm以下的析出物的比例為10％以上的本發(fā)明例1～19中，能夠同時(shí)提高抗拉強(qiáng)度及伸展性。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明涉及一種強(qiáng)度及伸展性優(yōu)異且能夠?qū)崿F(xiàn)線束的細(xì)徑化的銅合金線及銅合金線的制造方法。符號(hào)說明1-銅合金線，5-絕緣電線，6-電線導(dǎo)體。